类比法设计泵送混凝土配合比.pdf

2 0 1 4年 第 2期 ( 总第 2 9 2期 ) 混 凝 N u mb e r 2 i n 2 0 1 4 ( T o ml No 2 9 2 ) Co n c r e t e 土 预拌混凝土 RE ADY M I XED CoNCRE 1 E 类比法设计泵送混凝土配合比 刘志杰 。刘 向敏 ，耿加会 。 ，张华 ( 1 河南省建筑业协会混凝土分会 ，河南 漯河 4 6 2 0 0 0 ；2 漯河市建设工程质量监督站 ，河南 漯河 4 6 2 0 0 0 3 舞阳县惠达公路工程有限公司，河南 舞 阳 4 6 2 0 0 0 ；4 漯河市锦程混凝土有限公司，河南 漯河 4 6 2 0 0 0 ) 摘要： 预拌混凝土公司在生产过程中常常遇到多种强度等级的混凝土配合比， 因季节和气候的变化义有不同的配合 比， 冉加 上施 工 艺 、 工程部位的不同 ， 使混凝土配合 比具有多样性。 根据生产实践 、 结合实例总结 出混凝土配合 比之间的相关性 ， 以提高 混凝土配合比设计工作效率。 关键词： 水胶比；用水量 ；砂率；浆骨比 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 6 2 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 2 0 1 0 9 0 5 De s i g n p u m p i n g c o n c r e t e m i x t u r e r a t i os b y a n a l o g y me t h o d U UZ h o i e ， L I U Xi a n g mi n 。 ， G ENG J i a h u P, Z HANG Hu a ( 1 C o n c r e t eBr a n c ho f Co n s t r u c t i o nI n d u s t r yAs s o c i a t i o no f He n a nP r o v i n c e ， L u o h e 4 6 2 0 0 0， C h i n a ； 2 Th e Co n s t r u c t i o nQ u a l i t y Su r ve i l l a n c e o fLu o h e， Lu o h e46 2 0 0 0， Chi n a；3 Hu i d aHi g h wa yEn g i n e e r i ngCo ， Lt d ， of W u y a n gCo u n t y， Wu y a n g4 6 2 0 0 0 ， Ch i n a ； 4 J i n c h e n gCo n c r e t eC o ， L t d ， o f L u o h e ， L u o h e4 6 2 0 0 0 ， Ch i n a ) Abs t r a ct ： Re a d y- mi x e d c o nc r e t e c o mpa ny o fte n e nc o u nt e r s ma ny k i nd s o f s t r e n g t h g r a d e s o f c o n c r e mi xt u r e r a t i os i n t he p r o d uc t i o n p r o c e s s ， ha s d i f f e r e nt mi x t u r e r ati o s b e c a us e o f t h e s e a s o n a nd c l i ma t e W h a t S mo r e， i t ma ke s t h e v a r i e t i e s o fc o n c r e t e mi x t ur e r a t i o be c a u s e o f t h e di f f e r e nc e s o f c o ns t r uc t i o n t e c h n ol o g y a nd t he e ng i n e e r i n g pa r t s Ac c o r di n g t o t h e pr od u c t i o n p r a c t i c e a n d the e x a mpl e s ， i t s u mma r i z e d the c o r r e l a t i o n a mo n g t h e c o nc r e t e mi x t u r e r a t i os ， i n o r d e r t o i mp r o v e the wo r k e ffic i e n c y o f c o n c r e t e mi x tur e r a t i os d e s i g n Ke y w o r d s ： wa t e r b i n d e r r a t i o； wa t e r c o n s u mp t i o n； s an d r a t i o； p l a s ma s k e l e t o n r a t i o 0 引言 预拌混凝土公司按季节变化供生产使用的混凝土配 合比： 有按春 、 秋季和夏季及冬季使用的施工配合比； 按强 度等级常用的有 C1 5 C 6 0的配合比； 按混凝土的使用性能 又有普通 、 路 面 、 泵送 、 抗渗 、 自密实 、 细石 、 加膨胀剂 、 纤维 的混凝 土配合 比； 按掺合料 的不同有单掺粉煤灰或矿粉及 双掺粉煤灰和矿粉等 配合 比。 这样一来预拌混凝 土公 司每 年使用 的生产配合比近百个 ， 这给混凝土配合 比设计工作 人员带 来极大 的工作量 。 如果水泥 和其他原 材料发 生变 化 ， 这个数字就会成几何 比例上升。 混凝土配合比设计者如 果根据试验数据 的积 累及 丰富的实践经验用类 比法进行 配合比设计， 即可降低工作量、 提高工作效率， 又能灵活运 用配合 比来满足工程需要 。 1 水灰 比确定原则 1 1 水灰 比的演 变 1 9 1 8 年 D A A b r a ms 提出混凝土强度 的水灰比定则 ： ( 1 ) K 收稿 日期 ：2 0 1 3 - 0 8 - 0 9 1 9 3 2 年瑞 士的 J B e l o me y ( 鲍罗米 ) 提出混凝土的水 灰 比定则 ： 对于一定的材料 ， 强度取决于一个因素一 一 水灰 比， 即混凝土强度与水灰 比成反 比， 与灰水比成正比的规律。 S = K 一一 K ( 2 ) V + A 式 中： 混凝 土强度 ； C 水泥体积 ； 水体积 ； 4 空气体积 ； K、 K 回归系数。 鲍罗米公式 中是没有水泥强度 因素的 ， 水泥强度和砂 石及其他 因素都包含在 回归系数中。 前苏联将鲍罗米公式 进行改进 ， 将混凝土配制强度和水泥材料考虑进去 以后就 变成 ： R2 8 = A Rc 一 ( 3 ) 我国水灰 比计算式沿用前苏联 的方法 ， 即使用改进 后 的水灰比计算式。 J G J 5 5 2 叭1 普通混凝土配合比设计规 程 把“ 水灰 比” 改成“ 水胶 比” ， “ 水泥胶砂强度” 改成“ 胶凝 材料强度 ” ， 并引进“ 粉煤灰 、 矿渣粉影响系数” 。 1 O9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m W B - ( ) ( o + f b x X a b ) ( 4 ) 式 中： 一一胶凝材料 2 8 d 抗压强度 ， MP a 。 碎石时 0 5 3 ， 0 2 ； 卵石 时 a w O 4 9 ； - 0 1 3 。 J G J T 2 8 3 -2 0 1 2 自密实混凝土应用技术规程 规定 ： m m = O 4 2 ( 1 斗 j8 ) ，o + 1 2 ) ( 5 ) 式中 ： m 胶凝材料用量 ； r Y t 用水量 ； 、。 混凝土试配强度 ； 水泥 2 8 d 实测强度 ； 矿物掺合料的胶凝系数。 粉煤灰 0 - 3 时 ， y = 0 4 ； 矿渣粉 3 o 4 时 ， 0 9 。 混凝土技术经过一百多年的发展 ， 由传统混凝土发展 成普遍掺用矿物掺合料和高效减水剂的现代混凝土。 高 强 、 高性能 、 各种特殊领域内应用的混凝土 ， 混凝 土的各项 指标都发生了较大的变化。 传统的水灰比只有水泥一种胶 凝材料 ， 水灰 比和强度是一一对应的关系 ， 即对应于一定 的强度， 只有一个水灰比。 矿物掺合料的使用， 混凝土强度 的影 响因素 由传统 的“ 强度一 水灰 比” 的二 维关系转变 为 “ 强度一 矿物掺合料掺量 水灰比” 的三维关系。 因此 ， 对应 于一定的强度就不是只有一个水灰比， 还随矿物掺合料的 掺量变化而变化 ， 有多个水灰 比与强度产生对应关系。 混凝 土强度与水灰 比成反 比这一“ 水灰 比” 规律 ， 仍然适用于现 代混凝土 。 然而 ， 在强度和用水量的关 系上 ， 仍以水灰 比定 则为基础 ， 正确地理解和灵活运用水灰 比定则是混凝土配 合 比设计 的基础 。 1 2 水 灰 ( 胶 ) 比的 确 定 我国的水灰比计算公式是用胶凝材料的胶砂强度进行 计算的， 韩小华用同配合比砂浆与同水胶比混凝土进行对比 ( 见图 1 ) ， 从图 1 可以看出同配合 比砂浆与混凝土抗压强度 之间有很好的相关性。 J G J 5 5 2 0 1 1 普通混凝土配合比设 计规程 明确指出胶凝材料 的强度按 照 G B T 1 7 6 7 1 1 9 9 9 水泥胶砂强度检验方法( 1 s o法 ) 实测 。 水 胶 比 图 1 同配合比砂浆与混凝土的抗压强度与水胶比的关 系 由图 1 可知 ， 同配合比的砂浆强度均比混凝土强度高 4 7 MP a ， 都随水胶比的增大而降低 ， 因此， 建立相同水胶 比的砂浆强度与混凝土强度的关系式是可行的。 由于高效 减水剂和矿物掺合料的广泛使用， 混凝土的水胶比范围为 0 3 0 7 ( C 6 0 C 1 0 ) ， 而 G B T 1 7 6 7 1 -1 9 9 9 水泥胶砂强度 检验方法( i s o法) 是采用 0 5 的水灰比确定胶凝材料强 1 1 0 度 ， 显然不能体现“ 胶凝材料强度与水灰 比” 变化 的规律 。 矿物掺合料使用后， 强度对用水量更加敏感。 如不考虑 上述差异， 依然应用 J G J 5 5 2 0 l 1 普通混凝土配合 比设 计规程 水胶 比公式 ： 则强度等级 0 5时 ： f = f o 5 ( 1 - 4 ) ( 6 ) X 0 5时 ： 5( 1 + 3 ) 【 7 ) n = l ( x 一 0 5 0 ) 0 0 1 f 式中 水灰 ( 胶 ) 比 0 5 的混凝土抗压强度 。 根据生产实践经验 ： 总结出 C 1 0 C 6 0 混凝土经验水胶 比， 见表 l 。 表 1 混凝土经验水胶比 注： 原材料晴况： 砂含泥量 C , A F C S C S ， 相关试验表明这 4 种矿物成分对减水 剂的吸附能力也是 C 3 A C 4 A F C ， S C 2 s ， c A 和 C , A F 对减 水剂的吸附量最大 。 粉煤灰的主要化学成分是 S i O ： 、 A 1 2 0 、 F e 2 0 ， 这 3种氧化物 的含量合计 占 7 0 以上 ； 矿渣粉 的主 要化学成 分是 C a O、 S i O 2 、 A 1 2 0 。 ， 这 3 种氧化物含量达 9 0 以上。 这些矿物成分对外加剂的吸附量很小 ， 采用“ 水泥一 粉 煤灰一 矿渣粉” 三元胶凝体系使得水泥中C A 和C 4 A F的含 量相对降低， 就减少了 c A 和 c F对减水剂的吸附量， 较 多的减水剂被释放到浆体 中间发挥作用 。 笔者认为检验减水剂减水率时， 采用砂浆法 ， 按照 G B T 8 0 7 7 -2 0 0 0 ( 混凝土外加剂匀质性试验方法 规定的 砂浆减水率试验进行 ， 减水剂掺量采用混凝土中的掺量( A) 砂浆配合比见表 2 。 检测出的减水率 作为混凝土配合比设 计的依据。 则掺用减水剂后混凝土的用水量： 同 。 ( 1 ) 。 表 2 测定减水率的砂浆配合比 g 注： 、 ： 为砂浆流动度( 1 8 0 5 ) mi l l 时的用水量。 混凝土掺用 高效减水剂后 的用水 量可以根据上述方 法 计算 ， 也可以根据生产实践经验 ， 采用表 3的经验用水 量 ， 用高效减水剂掺量调节混凝土工作性。 表 3 用水量与胶凝材料用量的经验值 3 砂 率的选择 砂率不仅影响混凝土拌合物的工作性， 还对混凝土的密 实度 、 保水性 、 黏聚性等性能产生影响 。 混凝土 中的砂与胶 凝材料组成 的浆体 在粗骨料间起 到润滑和“ 滚珠” 作用 ， 可 减小粗骨料间的机械摩擦， 因此在胶凝材料用量和水灰比 一 定 的条件下 ， 砂率在一定范围内有助于提高混凝土 的工 作性 。 砂率增大 ， 黏聚性和保水性增加 ， 但砂率过大， 骨料的 总比表面积和孔隙率都会增大， 在浆体不变的情况下， 浆体 相对量变小， 骨料表面包裹的浆体变薄， 减弱了浆体的润滑 作用， 导致混凝土工作性变差， 黏聚性下降。 砂率减小， 则混 凝土黏聚性和保水性均下降， 易产生泌水、 离析、 流浆现象。 在水灰比0 4 0 8 时， J G J 5 5 2 0 l 1 普通混凝土配合比 设计规程 规定坍落度大于 6 0 m m的混凝土砂率， 可经试 验确定 ， 也可在标准中的表 5 4 2 基础上， 按坍落度每增加 2 0 m m、 砂率增加 1 的幅度予以调整。 试验表明砂率与石子的堆积密度、 孑 L 隙率、 砂子的堆积 密度和细度模数、 水泥用量等有关， 在配制泵送混凝土时， 砂率随坍落度的增大而增加。 混凝ie$ s 。 可按式( 1 0 ) 计算： Js ( 0 9 0 2 + 0 1 8 肘k _ _ 7 6 6 x 1 0 _ 4 C 0 + 1 5 1 0 ) 0 s P ( p JP 咄 ) ( 1 0 ) 式中： p 砂子的堆积密度 ； p 幢 石子的堆积密度 ； 石子的孔隙率。 根据最大堆积密度法则 ， 应优化混凝土骨料的级配设 计， 以获得最大堆积密度和最小孔隙率。 为此应充分重视石 子的级配 ， 以不 同粒径 的石子两级配或三级配后 ， 堆积空 隙率不大于 4 2 为宜； 砂子采用细度模数较大的中粗砂和 细度模数较小的中细砂混配， 用来调控砂子的级配曲线、 细 度模数 、 孔隙率 。 砂子 的细度模数 的大小应随水灰比的变化 而变化 ， 水灰 比变小时 ， 砂子细度模数变大 ， 减少用水量 ， 降低混凝土黏度 ， 提高工作性 ； 水灰 比变大时 ， 砂子 的细度 模数变小 ， 提高混凝土的保水性 ， 防止泌水 、 离析。 例如 ： 现有两种不同细度模数的砂 ， 分别为x f = 2 0 和 2 9 ， 欲将其复配为细度模数2 4 的砂， 其各自的百分比计算如下： 设： 细度模数 2 9的砂复配百分数为 ， f = 2 0的砂为 ( 1 ) ， 则 ： 2 9 X + 2 0 ( 1 一 ) _ 2 4 。 通过计算， 则细度模数 2 9的砂为 4 4 ； 细度模数 2 0 的砂 为 5 6 。 在流动性和水灰比保持不变的情况下， 理论上合理的 砂率 的大小与石子级配情况有关 ， 但是 随着混凝土配制强 度的变化 ， 浆骨 比也相应发生变化 ， 粗骨料之间的孔 隙率 也随着胶凝材料用量的变化随着变化 ， 最佳砂率受到多种 因素的制约。 最佳砂率应通过反复试验和生产实践来确 定 ， 砂子本身的颗粒大小、 级配、 细度模数和通过 0 3 1 5 m m 及 0 1 5 0 mm筛的百分比与最佳砂率有密切的关系。 因此， 丰富的实践经验和大量的数据积累可为最佳砂率的确定 提供可靠的依据。 根据试验 、 反复实践发 现 ： 砂 的细度模数变化 0 2 ， 砂 1 l 1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 率 随之变化 1 2 ； 混凝土坍落度变化2 0 m m左右， 砂 率相应变化 1 ， 以保证混凝土的黏聚性 、 保水性； 水灰比 每变化 0 0 5 0 1 ( 即混凝土强度等级变化一个等级) ， 砂率 应相应调整 1 2 ； 石子最大粒径相差一个级别， 砂率变 化 1 2 ； 泵送高度 6 0 m 以上及梁 、 柱钢筋较密的混凝 土时， 砂率应提高 1 2 。 对常用的混凝土强度等级( c l o C 6 0 ) ， 可按表 4选择 合理 的砂率 。 表 4常用砂率 4 浆骨比 对不同强度等级 、 耐久 f生 要求的混凝土 ， 也需考虑浆骨比。 根据实际经验总结 ， 专家认为浆骨I： L - 般在 0 2 8 0 3 5 之间。 流动性良好的混凝土， 要求水泥浆的数量应足以包裹 粗骨料表面并填充骨料颗粒间的空隙。 由于浆体的润滑作 用， 骨料间摩擦力减小， 流动性提高。 在水灰比一定的情况 _ F， 但浆骨比越大 ， 混凝土的流动性越好 。 通过调整浆骨比 ， 既可 以满足流动性的要求 ， 又能保证 良好的黏聚性和保水 性。 但浆骨 比不宜太大 ， 否则易产生流浆现象 ， 使混凝土黏 聚性下降 ， 同时对混凝土的强度 和耐久性也会产生一定 的 影响； 胶凝材料用量增加 ， 提高了生产成本。 浆骨 比也不宜 过小 ， 否则浆体不能填充骨料空隙甚至无法完全包裹骨料 表面。 骨料问缺少黏结体 ， 混凝土黏聚性变差。 l犬 J 此 ， 合理 的浆骨比是混凝土工作性和耐久性的良好保证。 在原材料质量一定的条件下 ， 单位用水量一旦选定 ， 单 位水泥用量增减 5 0 1 0 0 k g m ， ， 混凝 土的流动性基本保持 不变 ， 这一规律称为“ 固定用水量定 则” 。 这一定则 给普通 混凝土配合比设计带来极大便利， 在保证混凝土T作性的 前提下 ， 改变用水量和矿物掺合料掺量， 保持混凝土的体 积稳定性， 来满足强度和耐久性要求。 对于C 2 0 的混凝土， 胶凝材料用量一般较低 ， 通过增加矿物掺合料的掺量 ， 减少 减水剂掺量来降低减水率 ， 提高用水量， 保证浆体总量不 小于 0 2 8 ， 以满足混凝 土的施工性能。 对 C 3 0的混凝土 ， 胶凝材料用量较大， 用矿物掺合料的掺量提高胶凝材料的 强度 ， 减少胶凝 材料用量 ， 同时增加减水剂掺量提高减水 率， 降低用水量来保持浆体总量不超过 0 3 5 。 表 5 为常用混 凝土的浆体含量 。 表 5 常用混凝土的浆体含量 注： 减水剂掺量随着强度等级的增加而提高。 5 类 比法应 用实例 以C 3 0 泵送混凝土梁板为例， 施工坍落度( 1 8 0 +_ 2 0 ) m m， 没计出机坍落度 2 1 0 mm。 原 材 料 ： 登 封嵩 基 P 0 4 2 5 级 水 泥 ， 2 8 d强 度 4 7 1 MP a ， 姚孟电厂 I I 级粉煤灰， 细度 1 7 ， 需水量比9 8 ； 临颍 $ 9 5 矿渣粉 ， 流动性 比 1 0 1 ； 石子为 5 2 0 m m 连续 级配碎石 ， 堆积密度 l 5 3 0 k g m ， 表观密度 2 7 2 0 k g m ； 砂 子 为细度模数 2 6的中砂 ， 含泥量 3 ， 5 m m 的石子含 量 5 ， 堆 积密度 l 6 2 0 k m ； 脂肪族 高效 减水剂 ( A) ， 固 含量 2 8 ， 推荐掺量 A = I 8 。 水泥与 2 0 的粉煤灰和 2 0 矿粉组成的三元胶凝材 料 2 8 d 强度为f b = 4 0 2 MP a ， 当减水剂掺量为 A = I 8 时 ， 在 j 三 元胶凝材料中的减水率为 2 5 。 根据 J G J 5 5 2 0 1 l 普 通混凝土配合 比设 计规程 ， 2 8 d 配制强度为 3 8 2 MP a ， 则 水胶 比： W0 = ) L o + f ,x o q x a b ) ( 4 0 2 x O 5 3 ) ( 3 8 2 + 4 0 2 x O 5 3 x 0 2) = 0 5 0 ( 1 1 ) 根据 J G J 5 5 2 0 l l 普通混凝土配合比设计规程 规 定 的用水量表可 知 ： 设计坍 落度为 2 1 0 mm， 则用水 量为 2 1 5 + ( 2 1 0 9 0 ) 2 0 x 5 = 2 4 0 k g ， 脂肪族高效减水剂掺量在1 8 11 2 时， 减水率为 2 5 ， 实 际用水量为 ： W2 4 0 x ( 1 2 5 ) = 1 8 0 k g ( 1 2) 粉煤灰 、 矿渣粉 、 水泥二 三 元胶凝材料为 ： B =1 8 0 0 5 0 = 3 6 0 k g ( 1 3) 粉煤灰 、 矿渣粉 、 水泥三元胶凝材料中 ， 粉煤灰等量取 代 2 0 ， 矿渣粉等量取代 2 0 后， 水泥的用量为： C o = 3 6 0 x( 1 4 0 ) ：2 1 6 k g (1 4) 粉煤灰等量取代 2 0 ， 则粉煤灰用量为 ： F = 3 6 0 x 2 0 = 7 2 k g ( 1 5 ) 矿渣粉等量取代 2 0 ， 则矿渣粉用量为 ： K= 3 6 0 x 2 0 = 7 2 k g ( 1 6 ) 外加剂用量为 ： A= x 1 8 = 3 6 0 x 1 8 = 6 5 k g ( 1 7 ) 外加剂含水量为 ： 6 5 x ( 1 - 2 8 ) - 4 7 ( 1 8 ) 用水量为 ： W=Wo - W =1 8 0 x 4 7 = 1 7 5 k g ( 1 9 ) 砂率 为： S ( 0 9 0 2 + 0 1 8 M 7 6 6 x 1 0 B o + 1 5 x 1 0 r ) 0 s G ( p 魄 ) = ( 0 9 0 2 + 0 1 8 x 2 6 7 6 6 x 1 0 x 3 6 2 + 1 5 x l O x 2 1 0) 1 6 2 0 x 0 4 4 ( 1 6 2 0 0 4 4 +1 5 3 0 ) = 4 3 ( 2 0) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 根据经验 C 3 0 混凝土的表观密度为 2 3 8 0 k g 1T l 3 则 ： S +G= 2 3 8 0 一 曰 d 一 d A=2 3 8 0 3 6 0 1 7 5 6 5 = 1 8 3 8 5k g ( 2 1 ) 式 中： 3 ； 5 7 9 0k g： G 1 0 4 7 k g。 表 6 C 3 0配合比 C3 0 用量 C F K W A S G 21 6 7 2 7 2 1 7 5 6 5 7 9 0 1 0 4 9 用类 比法设计 C 3 5 大体积泵送混凝土基础 ， 施工要求 坍落度( 1 6 0 2 0 ) m 1 ， 设计出厂坍落度 1 9 0 1 n ， 原材料同 上。 C 3 5比 C 3 0 提高一个强度等级 ， 则胶凝材料用量提高 3 0 5 0 k g m 3 o C 3 0 混凝土的胶凝材料为 3 6 0 k g m ， 刚 C 3 5 大 体积混凝土的胶凝材料用量取下限值 3 9 0 k g m 3 o C 3 5 混凝 土的同配合 比砂浆强 度大于( I S O法 ) 检验胶凝材料 的强 度 ， 故将粉煤灰掺量降低 5 ， 即矿粉与粉煤灰掺量 3 5 ， 水泥掺量 占胶凝材料的 6 5 。 将高效减水剂的掺量提高 0 1 ， 即 1 9 ， 以提高减水率， 降低用水量。 C 3 0 混凝土的用 水量为 1 7 5 k g m3 C 3 5 混凝土的设计坍落度为 1 9 0 ， 用水量 可取 1 7 0 k g m3 o 胶凝材料增加 3 0 k g m3 则砂率降低 1 ， 为 4 2 。 根据经验， 混凝土表观密度为 2 3 9 0 k g m3 o 经过简单 计算可以得到配合比， 如表 8 所示。 经试验室检验 ： C 3 5 混凝土的和易性 良好 。 上接第 1 0 5页 的不同阶段， 要求不同过程质量责任的主体各负其责。 搅拌 站的 质量计划 、 工程项 目部的 施工组织设计 、 监理单 位的 监理实施细则 ， 应根据实际情况编制 ， 各方要清楚 本单位的职责和权限， 以及相关单位的职责和权限。 当出现 质量纠纷时 ， 建设行政主管部 门根据相关法律法规 ， 准确 、 公正地分清各方质量责任并作出相应处置， 以促进预拌混 凝土技术和混凝土结构工程施工技术的可持续性发展 。 参考文献 ： 【 1 】蔡正咏 混凝土性 M 】 _ E 京： 中国建筑工业出版社， 1 9 7 9 ： 6 5 上接第 1 0 8页 ( 4 ) 在强度能满足的情况下 ， 减少水泥用量的 1 0 仍 能满足抗冻性要求 ， 具有一定的经济效益 。 参考文献： 1 】1 文梓芸 ， 等 混凝土工程与技术【 M 】 武汉 ： 武汉理工大学出版 社 2 0 04 【 2 混凝土结构耐久性设计与施工指南【 M】 北京： 中国建筑工业出 版社 ， 2 0 0 4 【 3 】 张颖 混凝土材料细观结构与抗冻融性的研究【 D 】 兰州： 兰州交 通大学， 2 0 0 7 ( 5 ) ： 1 2 1 6 4 王卫中 混凝土多步搅拌的机理分析 J 】 长安大学学报： 自然科 学版 ， 2 0 0 5 ( 4 ) ： 1 5 1 8 5 】F E R R A R I S C F C o n c r e t e mi x i n g m e t h o d s a n d c o n c r e t e m i x e r s ： s t a t e 表 7 C 3 5配合比 k g m C3 5 用量 C F K W A S G 25 4 5 9 77 1 7 0 74 7 6 6 1 05 7 6结束语 根据生产实践数据， 统计总结出混凝土生产中系列配 合比的水胶比、 用水量、 砂率及浆骨比的变化规律， 根据不 同的混凝土强度等级选用不同的配合比设计参数， 快速设 计出符合生产需要的配合比。 大大缩短配合比选用时间， 提高生产效率。 参考文献： 1 韩晓华 基于工作性的混凝土配合比设计方法 D 北京： 清华大 学 ， 2 0 1 0 2 】 吉林， 缪昌文， 孙伟 结构混凝土耐久性及其提升技术【 M 】 北京： 人民交通出版社， 2 0 1 1 ( 5 ) ： 1 7 3 傅沛兴 现代混凝土特点与配合比设计方法 J 1 建筑材料学报， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 7 0 5 7 1 0 【 4 张巨松 ， 李家和 混凝土学【 M 】 哈尔滨工业大学出版社， 2 0 1 1 ( 2 ) ： 6 9 2 刘秉京 混凝土技术【 M E 京 ： 人民交通出版社 ， 1 9 9 8 ： 3 8 3 【 3 】陈建奎 混凝土外加剂的原理与应用【 M】 北京： 中国计划出版 社 ， 1 9 9 7 ： 4 2 6 4 赵顺增， 游宝坤 补偿收缩混凝土应用技术规程实施指南【 M 】 C 京： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 9 ： 2 1 0 ， 1 3 2 ， 1 2 3 ， 1 5 9 1 6 0 ， 1 2 1 作者简介 ： 联系地址： 联系电话 ： 黄文咏( 1 9 7 7 一 ) ， 男， 工程师， 主要从事预拌混凝土的 生产与质量管理。 厦门市海沧区东孚凤山工业区( 3 6 1 0 2 7 ) 1 3 9 5 01 2 3 6 01 o f t h e a n 叨 J o u rna l o f R e s e a r c h o f t h e N a t i o n a l I n s t i t u t e o f S t a n d ar d s a n d T e c h n o l o g y ， 2 0 0 1 ， 1 0 6 ( 2 ) ： 3 9 1 - 3 9 9 6 】孙增智， 申爱琴 二次投料搅拌工艺对混凝土性能的影响 J 公 路 ， 2 0 0 9 ( 4 ) ： 2 2 2 2 2 5 f 7 】杨忠伟 冻融循环作用下混凝土单轴受压性能试验研究【 D 扬 州： 扬州大学， 2 0 1 0 ( 5 ) ： 1 6 2 7 8 8 刘玉民 抗冻融混凝土的研究与制备【 D 】 西安： 长安大学， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 1 7 2 3 作者简介 ： 联系地址 ： 联系电话 ： 付向红( 1 9 6 6 一 ) ， 女， 硕士， 副教授， 主要从事混凝土耐 久性研究。 河南省安阳市安阳工学院土木 藿 江 程学院( 4 5 5 o o 0 ) 1 3 8 3 7 2 7 46 8 0 ll 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m