支架预压计算书.doc

２6m现浇预应力箱梁满堂支架预压计算书
一、相关参数选择
1、新浇钢筋混凝土容重:26KN／ｍ³;
2、倾倒混凝土时产生得冲击荷载：使用大于0、8m³得容器倾倒时取值为6、0Ｋpa；
3、振捣混凝土产生得荷载:２、0Kｐa；
二、荷载计算
1、混凝土重量
26ｍ现浇预应力箱梁混凝土总方量为263m³,则每延米混凝土数量为:
2６3m³÷２６、１6m=10、0５m³
混凝土重量:１0、０5*26=261、39KN
2、模板重量
外部外模展开面积为４７6、112㎡,竹胶板体积为：186、６ｍ³,模板重量为:57、１３KN
内部模板采用1、５cm厚竹胶板,容重为８KN／m³,内膜展开面积为:392、8３㎡,体积为5、89ｍ³,则内膜重量为５、89＊8=47、1３ＫN;
模板合计重量为104、26KＮ
３、施工人员、机械运输、堆放荷载
按1、0Kpa取值，则重量为：1*15、5=1６ＫN／m。
4、倾倒混凝土时冲击荷载
按6、0KＰa取值,则重量为：６*１6＝９6ＫN/m。
5、振捣混凝土荷载
按2、０KPａ取值,则重量为２*16＝32KN/ｍ。
6、荷载组成
Ｎ＝1、2(混凝土重量+模板重量)+1、４(施工人员机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1、2*(261、３9＋104、26)+１、4*(1６+９6+32)＝6４0、３9ＫN/m
预压重量按满堂支架在箱梁施工过程中最不利状况进行考虑,其箱梁浇筑过程得荷载如下表:
26m现浇箱梁浇筑过程中荷载重量估算表 表１-1
项次
混凝土
钢筋、钢绞线
模板(竹胶板)
模板（方木)
施工附加荷载
合计
单位
重量(Ｔ)
重量(T)
重量(Ｔ)
重量(Ｔ)
重量(T)
重量（T）
1
644、35
１18、995
１22、79
5、46
97、３
988、89
(一)模板重量(竹胶板)计算方法：
箱梁内外模板面积*磨板厚度*竹胶板密度=4722、7㎡*０、０２m＊1、3T/m³=122、７９T。
（二)模板重量(方木)计算方法:
(1)侧模方木用量
梁板外侧用量(m)=梁板长度/(0、5ｍ／处)＊方木长度=26、6*２/0、5＊3+２6、6*6＝２66m
2）梁板内侧用量
梁板内侧用量（m)=21、3*２6、６/0、5+2６、６*２１、3/0、5＝2２62、06m。
3)方木重量
方木长度＊方木截面面积*密度=25２8、06*(0、０6*０、08)＊0、４5T/m³=5、46T。
箱梁内外模板面积*磨板厚度＊竹胶板密度=472２、7㎡*0、02m*1、3T／m³=1２2、７9T。。
(三）施工附加荷载
施工荷载按照１、5KN／㎡计算、混凝土倾倒、振捣荷载按照2KN/㎡，两项何在共计(１0、25*２６、６*3、5/９、8）=9７、3T
4、预压荷载
（梁体重量＋模板重量+ 施工附加荷载)×1、1=1087、78Ｔ。
二、荷载预压工艺
满堂支架拼装完成后，首先根据计算书中提供得理论挠度值进行预拱度调整。调整工字钢下面支撑得可调撑杆。 模板预拱度调整完成后即可进行预压试验。荷载采用水泥砼预制件预压方法，通过先底板，再腹板,最后堆载顶板与翼板得顺序进行，总荷载量控制在２6ｍ跨箱梁1087、７8T，加载施工最大荷载107８、78T时进行观测,在加预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向模板分节位置布设(2６m箱梁分9个横断面,每个横断面布置５个点)具体见后文观测点布置。卸砂袋采用２５t汽车吊卸。卸完成后,要再次复测各控制点标高,以便得出支架与地基得弹性变形量（等于卸砂袋后标高减去持荷后所测标高),用总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架与地基得非弹性变形(即塑性变形)量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架得标高。
预压卸载时间以支架地基沉降变形稳定为原则,即最后两次沉落观测平均之差不大于2mｍ时,即可卸载。
1、加载顺序
满堂支架模拟箱梁施工过程加载与卸荷得顺序见“箱梁施工“预压－卸载”试验流程图”
箱梁施工“预压-卸载”试验流程图
卸载成为“状态一”得受力状态

卸载成为“加载初始状态”

预压过程得总结、满堂支架局部加固、抬高值得确定

测
量
监
控
预压前准备工作
完成“状态一”加载
完成“状态二”加载

完成“状态三”加载

持荷观测
卸载成为“状态二”得受力状态

第一步:预压前准备工作
预压前得准备工作：
①、支架得底模、侧模初始状态得设定(先按箱梁相应断面得设计标高暂定)。
②、场地平整硬化，预压材料过磅装袋,堆放等工作。
③、场地照明设备得安装。
④、人员组织、机械设备与测量仪器得配备(需要水平仪2部,经纬仪1部）。　
⑤、观测点得设置
为避免在砼施工时,支架不均匀下沉,消除支架与地基得塑性变形,准确测出支架与地基得弹性变形量，为预留模板拱度提供依据,保证施工安全、提高现浇梁质量。
2、加载过程
26米梁设置五个点，分别为翼缘板两个点，腹板两个点,底板一个点既线路中线位置。
预压加载按最大施工荷载得１10%加载,连续3天２4小时内沉落观测平均之差不大于1、5ｍm时,即可卸载，具体操作步骤:
第一步：初始状态得观测：在完成观测点得布设后 进行各观测点初始读数得观测，并做好记录。
第二步:加载至（１10%）
“状态一”得加载模式就是加载配重至施工最大荷载得110%,加载后6h进行观测,并每６小时观测记录一次，持续3天，每24小时内沉降值不大于1、5mm。加载过程中如发现异常应立即停止加载,查找原因处理后在进行。
第三步:卸载
卸载观测就是加载预压”得重要一环，通过各级荷载得卸载观测可推算出满堂支架在各级荷载作用下得弹性变形量与残余变形量,卸载观测过程与加载观测过程相反，其过程如下:
加载状态１１０％至初始状态
卸载时每完成一级卸载均待观察完成、做好记录再卸下一级荷载。
预压卸载顺序具体示意见《碗扣式满堂支架现浇箱梁预压卸载示意图》。
第四步:预压过程得总结,“预压——卸载报告”得编写
对满堂支架在使用过程中得安全性、可靠性进行评估,对各观测断面得观测点在各施工阶段得残余变形、弹性变形量得计算,对支撑点、跨中抬高值得确定,对局部刚度不足得部位提出加固方案。
三、满堂支架底模预拱度设置与调整
(1)、梁底模板设置预拱得计算:
保证线路在运营状态下平顺,即梁体上下结构表面坡度与设计坡度一致。梁底模板跨中设置得拱度值如下表：
跨中拱度值 表１-2
计算项目名称
符号
计算方法及公式
计算值
单位
一、支架卸后由上部构造自重及活载一半产生得竖向挠度
δ１
δ１=δ1－1＋δ1-2
２、3６1６88１3２
ｍm
1、均布荷载产生得挠度
δ1-1
ｆmax＝5qＬ4／[(３84*E*I)
1、９50711０５
mm
[１]、构造物自重荷载产生得均布荷载
q
q＝(ｂ*h-b1*h1)＊0、０00０25
56、8449
N/mm
[2]、惯性矩
Ｉ
I＝(bh３-b１h13）／12
7、2４03７E+１1
mm4
2、集中荷载产生得挠度
δ1-２
fmaｘ＝pL3/(48*E*Ｉ)
0、41097７082
mｍ
[１]、集中荷载
P
Ｐ＝120０00
12０000
N
[２]、惯性矩
I
I=（bh3-ｂ1ｈ13)/12
7、2403７Ｅ+1１
mm4
二、支架在荷载作用下得弹性压缩
δ２
δ2＝ơ*L/E
１、３2４33２62４
mm
三、支架在荷载作用下得非弹性压缩
δ3
δ3=2k1+3ｋ2+2ｋ3＋2、５k4
4
mm
四、支架底在荷载作用下得非弹性沉陷
δ4

8
mm
五、由砼收缩、温度变化引起得挠度
δ5

２
mm
六、预拱度
δ
δ=δ1+δ2+δ3＋δ4＋δ5
17、6８
ｍm
预拱度值设置:
δx=4δ*Ｘ＊(L－x)/Ｌ2
　 　根据计算所得,支架预拱度设置为1７、68ｍｍ。
预拱度值设置表１-３
预拱度值设置
Ｙ
Y＝4＊δ*X*(L－X)/Ｌ２
δ
L
序号
Ｙ
x
δ
L
1
2、７

、6８602076
２5、16
２
５、1７６5１4０71
2
17、６86０２076
25、16
3
7、4295046５1
3
17、6860207６
２5、16
４
9、458984261
4
１7、6860207６
25、16
５
1１、26４9529
５
１7、68602076
２5、１６
６
１2、8４74105７
6
１７、68６02076
2５、16
７
１4、２06３57２７
７
17、686０207６
25、1６
8
15、3４1793
8
1７、6８6０2076
2５、16
9
16、２53７177６
9
17、６860207６
２5、16
１0
１6、９４2１315５
10
1７、68602０76
2５、16
11
17、４

、68602０76
25、16
１2
1７、６４８4２621
１2
１７、６8602０76
２5、16
13
17、6860２０76
12、58
17、686０２076
25、1６