结构模板工程施工方案.docx

结构模板支撑体系计算设计方案
晏公花园安置房工程 ；工程建设地点:无为县东二环（锁埂路东侧,肖河路西侧）；属于框剪结构;地上18层；地下1层；建筑高度：52。65m；标准层层高:2。9m ；总建筑面积：220000平方米；总工期：900天。
本工程由无为县重点工程建设管理局投资建设，南通建工集团组织施工；由陈戎担任项目经理，王轶西担任技术负责人。
结构梁断面最大尺寸为400×1000,普通梁为200×600；结构板厚120mm、180 mm、300 mm；结构标准层层高分别为2.9米；柱断面最大尺寸为600×600；剪力墙厚度为300。
模板支撑体系的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017—2011)等规范编制.
本方案仅计算设计模板支撑体系，其余施工工艺、计划、安全保证措施等参见本工程施工组织设计.
第一章 剪力墙模板设计
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成:直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；
一、参数信息
1。基本参数
次楞间距(mm）：300;穿墙螺栓水平间距(mm)：600；
主楞间距（mm):500；穿墙螺栓竖向间距（mm）：500；
对拉螺栓直径(mm）:M12；
2.主楞信息
主楞材料：圆钢管;主楞合并根数：2；
直径(mm）:48.00；壁厚（mm）:3.00;
3.次楞信息
次楞材料：木方；次楞合并根数:2；
宽度（mm）：50。00；高度（mm）：90。00；
4。面板参数
面板类型：胶合面板;面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量（N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1.50；
5。木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9000.00；
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2）:206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00；

墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0。22γtβ1β2V1/2

F=γH
其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T —- 混凝土的入模温度，取20。000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;
H -— 模板计算高度，取3.000m；
β1—— 外加剂影响修正系数，取1。200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载.
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17。031kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0。1q1l2+0.117q2l2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm）;
l——计算跨度(次楞间距）： l =300.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×17。031×0。500×0。900=9.197kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1×9。197×300。02+0。117×1。890×300。02= 1。03×105N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W〈 f
其中， σ -—面板承受的应力(N/mm2);
M ——面板计算最大弯矩（N·mm）;
W --面板的截面抵抗矩 ：
W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；
f ——面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.03×105 / 2.70×104 = 3。8N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =3。8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2。抗剪强度验算
计算公式如下：
V=0.6q1l+0.617q2l
其中,V-面板计算最大剪力(N）；
l-—计算跨度(次楞间距）: l =300.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×17。031×0。500×0.900=9。197kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×3。00×0.50×0。90=1.890kN/m;
面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300。0 + 0。617×1。890×300.0 = 2005.3N；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/（2bhn)≤fv
其中， τ——面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
V—-面板计算最大剪力(N）:V = 2005.3N;
b-—构件的截面宽度（mm)：b = 500mm ；
hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ；
fv-—面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值： τ =3×2005。3/(2×500×18。0)=0。334N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv］=1。500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ］=1。5N/mm2，满足要求！
3。挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q-—作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17。03×0.5 = 8.516N/mm；
l—-计算跨度（次楞间距): l = 300mm；
E--面板的弹性模量： E = 6000N/mm2；
I——面板的截面惯性矩： I = 50×1.8×1.8×1。8/12=24。3cm4;
面板的最大允许挠度值：[ν］ = 1。2mm；
面板的最大挠度计算值： ν= 0.677×8。52×3004/（100×6000×2.43×105) = 0.32 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0。32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1。2mm，满足要求！
四、墙模板主次楞的计算
(一）.次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方,宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×9×9/6×2= 135cm3;
I = 5×9×9×9/12×2= 607.5cm4；

次楞计算简图
1。次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算:
M = 0.1q1l2+0。117q2l2
其中， M—-次楞计算最大弯矩（N·mm）；
l—-计算跨度(主楞间距）： l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×17.031×0.300×0。900=5。518kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3。00×0.30×0.90=1.134kN/m,其中，0。90为折减系数。
次楞的最大弯矩：M =0.1×5。518×500.02+0.117×1.134×500。02= 1。71×105N·mm;
次楞的抗弯强度应满足下式：
σ = M/W〈 f
其中， σ ——次楞承受的应力(N/mm2）;
M ——次楞计算最大弯矩（N·mm）;
W ——次楞的截面抵抗矩,W=1.35×105mm3；
f -—次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2;
次楞的最大应力计算值：σ = 1。71×105/1。35×105 = 1。3 N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值： ［f］ = 13N/mm2;
次楞的最大应力计算值 σ = 1。3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中, V－次楞承受的最大剪力；
l——计算跨度（主楞间距）: l =500.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×3。00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中,0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：V = 0。6×2。759×500.0+ 0.617×0.567×500.0 = 1002。6N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/（2bh0)
其中， τ——次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)
V——次楞计算最大剪力（N):V = 1002.6N；
b——次楞的截面宽度（mm)：b = 50.0mm ；
hn-—次楞的截面高度(mm):h0 = 90.0mm ;
fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =3×1002。6/(2×50。0×90.0×2)=0.167N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.167N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！
3。次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI）≤[ν]=l/250
其中， ν—-次楞的最大挠度(mm）;
q——作用在次楞上的线荷载（kN/m): q = 17.03×0.30=5。11 kN/m；
l——计算跨度（主楞间距): l =500。0mm ；
E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000。00 N/mm2 ；
I-—次楞截面惯性矩(mm4),I=6.08×106mm4；
次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×10。22/2×5004/（100×9000×6。08×106) = 0.04 mm；
次楞的最大容许挠度值： [ν] = 2mm;
次楞的最大挠度计算值 ν=0。04mm 小于 次楞的最大容许挠度值 ［ν］=2mm，满足要求！
（二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.493×2= 8.986cm3；
I =10.783×2= 21。566cm4；
E = 206000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm）
1。主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载：
P＝1。2×17.03×0.3×0.5＋1。4×3×0.3×0。5＝3.696kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)： l = 600mm；
强度验算公式：
σ = M/W< f
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值（N/mm2)
M —- 主楞的最大弯矩（N·mm);M = 2.99×105 N·mm
W —- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99×103 mm3;
f ——主楞的强度设计值(N/mm2）,f =205。000N/mm2；
主楞的最大应力计算值: σ = 2.99×105/8.99×103 = 33.3 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =33.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！
2。主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中， τ-—主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）；
V—-主楞计算最大剪力（N)：V = 2715.8N;
A -—钢管的截面面积mm2)：A = 848.23mm2 ；
fv——主楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 120 N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×2715.8/848.230=6.404N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =6.404N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求!
3。主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 0。33mm；
主楞的最大容许挠度值: [ν］ = 2。4mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.33mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2。4mm,满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下：
N〈［N]=f×A
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力；
A —- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；
查表得:
穿墙螺栓的型号： M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9。85 mm;
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值: ［N] = 1.70×105×7.60×10—5 = 12.92 kN；
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为： N = 4。93 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 ［N]=12。92kN,满足要求！

第二章结构板模板设计
第一节120厚结构板模板设计
板模板(扣件钢管架）计算书

晏公花园安置房工程 ；工程建设地点:无为县东二环（锁埂路东侧，肖河路西侧）；属于框剪结构；地上18层；地下1层；建筑高度：52。65m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：220000平方米；总工期：900天.
本工程由无为县重点工程建设管理局投资建设，设计,地质勘察，监理，南通建工集团组织施工;由陈戎担任项目经理，王轶西担任技术负责人。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距（m）:1。00;步距(m）:1。50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10；模板支架搭设高度（m)：2.90；
采用的钢管(mm）：Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80；
2。荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25。000；
施工均布荷载标准值kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13；
木方弹性模量E(N/mm2）：9000。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2）：1。400；木方的间隔距离(mm)：300.000;
木方的截面宽度（mm):50.00；木方的截面高度(mm）:90.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1。83/12 = 48。6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算.

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：
q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3。35 kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：
q2 = 1×1= 1 kN/m;
2、强度计算
计算公式如下：
M=0.1ql2
其中:q=1.2×3。35+1。4×1= 5。42kN/m
最大弯矩M=0.1×5。42×3002= 48780 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2;
面板的抗弯强度设计值 [f］=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0。903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/（100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1= 3。35kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0。677×3.35×3004/(100×9500×48。6×104）=0。04 mm；
面板最大允许挠度 ［ν］=300/ 250=1。2 mm；
面板的最大挠度计算值 0。04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×9×9/6 = 67.5 cm3；
I=b×h3/12=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4;

方木楞计算简图(mm）
1。荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：
q1= 25×0。3×0。12+0。35×0.3 = 1.005 kN/m ;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2 = 1×0。3 = 0。3 kN/m;
2。强度验算
计算公式如下：
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1。2×1.005+1.4×0.3 = 1.626 kN/m；
最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。1×1。626×12 = 0。163 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。163×106/67500 = 2.409 N/mm2;
方木的抗弯强度设计值 [f］=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.409 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3。抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/2bhn 〈 ［τ］
其中最大剪力: V = 0.6×1。626×1 = 0。976 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.976×103/(2 ×50×90) = 0.325 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 ［τ］ = 1。4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0。325 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求！
4。挠度验算
计算公式如下：
ν=0。677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0。677×1.005×10004 /（100×9000×3037500)= 0.249 mm;
最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.249 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求！
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.626kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m)

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0。547 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.399 mm ；
最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；
最大应力 σ= 547354。96/5080 = 107。747 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 107.747 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求！
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R—-———--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 5.913 kN;
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1）脚手架的自重（kN)：
NG1 = 0。129×2.9 = 0.374 kN；
（2)模板的自重(kN）：
NG2 = 0.35×1×1 = 0。35 kN；
(3）钢筋混凝土楼板自重（kN)：
NG3 = 25×0。12×1×1 = 3 kN；

静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.724 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值 NQ = （1+2 ) ×1×1 = 3 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 1。4NQ = 8。669 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤［f]
其中 N -—-— 立杆的轴心压力设计值（kN） :N = 8。669 kN；
φ—--- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到;
i -—-— 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm;
A --—- 立杆净截面面积（cm2)：A = 4.89 cm2;
W -—-— 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3）:W=5.08 cm3;
σ---————- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2）；
［f］———- 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f] =205 N/mm2；
L0-—-- 计算长度 (m）;
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1。7×1.5，1.5+2×0。1]=2。945；
k ——-- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ———- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a ——-— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
得到计算结果:
立杆计算长度 L0=2。945；
L0 / i = 2945.25 / 15。8=186 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ；
钢管立杆受压应力计算值;σ=8669。268/(0.207×489) = 85。645 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ= 85.645 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f］= 205 N/mm2,满足要求！
第二节180厚结构板模板设计
一、参数信息
1。模板支架参数
横向间距或排距(m）：0.90；纵距（m):0。90;步距(m):1。40；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0。10;模板支架搭设高度（m)：2。90；
采用的钢管(mm)：Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑;
立杆承重连接方式：双扣件,取扣件抗滑承载力系数：0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）：0。350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）:25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：1。000；
3材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13；
木方弹性模量E(N/mm2)：9000。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离（mm）:300。000；
木方的截面宽度（mm）：50。00；木方的截面高度（mm）:90。00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；
I = 90×1。83/12 = 43。74 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1 = 25×0。18×0。9+0。35×0。9 = 4。365 kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：
q2 = 1×0。9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0。1ql2
其中:q=1。2×4。365+1。4×0。9= 6。498kN/m
最大弯矩M=0。1×6。498×3002= 58482 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 58482/48600 = 1。203 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 ［f］=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.203 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0。677ql4/(100EI）≤［ν]=l/250
其中q =q1= 4。365kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×4.365×3004/(100×9500×43。74×104)=0。058 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.058 mm 小于 面板的最大允许挠度 1。2 mm，满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=b×h2/6=5×9×9/6 = 67.5 cm3；
I=b×h3/12=5×9×9×9/12 = 303。75 cm4；

方木楞计算简图（mm）
1。荷载的计算
(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0。3×0。18+0.35×0。3 = 1.455 kN/m ；
（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0。3 = 0.3 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下：
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1。4 ×q2 = 1.2×1.455+1。4×0。3 = 2。166 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0。1×2。166×0.92 = 0。175 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。175×106/67500 = 2.599 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 ［f］=13。000 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 2.599 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
3。抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ］
其中最大剪力: V = 0.6×2.166×0。9 = 1.17 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.17×103/（2 ×50×90) = 0。39 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 ［τ] = 1。4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.39 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0。677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.455 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×1。455×9004 /（100×9000×3037500）= 0.236 mm；
最大允许挠度 ［ν］=900/ 250=3。6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.236 mm 小于 方木的最大允许挠度 3。6 mm，满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝1。949kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m)

支撑钢管计算变形图（mm)

支撑钢管计算剪力图（kN)
最大弯矩 Mmax = 0。468 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.083 mm ;
最大支座力 Qmax = 6.368 kN ；
最大应力 σ= 467972。951/5080 = 92.121 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 92.121 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 1.083mm 小于 900/150与10 mm，满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取1280 kN；
R——-—-——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 6.368 kN;
R < 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1）脚手架的自重（kN）:
NG1 = 0.135×2.9 = 0.392 kN；
（2）模板的自重（kN):
NG2 = 0.35×0。9×0。9 = 0.284 kN；
（3)钢筋混凝土楼板自重(kN）：
NG3 = 25×0.18×0.9×0.9 = 3。645 kN;
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.32 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值 NQ = （1+2 ） ×0.9×0.9 = 2。43 kN;
3。立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.586 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤［f］
其中 N -——- 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 8。586 kN；
φ-——- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到；
i —-—- 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm;
A —-—— 立杆净截面面积(cm2)：A = 4。89 cm2；
W ---— 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08 cm3；
σ--——-—-— 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2）;
［f］--—— 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205 N/mm2;
L0—--- 计算长度 （m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max［1。155