薄壁型钢管混凝土组合柱轴压受力性能分析.pdf

浙江建筑 ， 第 2 7卷 ， 第 8期， 2 0 1 0年 8月 Z h e j i a n g C o n s t r u c t i o n ，V o 1 ． 2 7 ，N o ． 8 ， A u g ． 2 0 1 0 薄壁型钢管混凝土组合柱轴压受力性能分析 Ax i a l c omp r e s s i o n p e r f o r ma n c e an aly s is o f t h i n - wa l l e d Co n c r e t e - F i l le d c o mp o s it e Tu b u l a r S t e e l Co l u mn s 赵滇生 ， 帅耀锋 ， 陆长春 Z H AO Di a n — s h e n g，S HU A I Y a o -f e n g，L U C h a n g — c h u n ( 浙江工业大学建 筑工程 学院 ， 浙江 杭州 3 1 0 0 1 4) 摘要 ： 采用 A N S Y S有限元程序模拟分析薄壁型钢管混凝土核心柱极 限承载力 ， 将结果 与文献 [ 1 ] 的试验 结果进行 比较 ， 两 者吻合较好。通过对 3个系列共 4 5个组合柱试件的非线性有限元分析 ， 探讨了核心混凝土强度等级 、 薄壁 型钢厚度和外 围混凝土 配箍率对核心承载力的影响机理 ， 最后对 比分析 了不 同长细 比核心柱 的截 面稳定系数 妒， 并提出合理取值。 关键词 ： 薄壁 型钢管 ； 组合 柱； 非线性有 限元分析 ； 极 限承载力 中图分类号： T U 3 7 5 ． 3 文献标 识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 8—3 7 0 7( 2 0 1 0 ) 0 8— 0 0 2 1 —0 4 钢管混凝土构件具有受压承载力 高， 塑性 和韧 性好 ， 节省材料 ， 方便施工等优点。当荷载不大时 ， 可用 薄壁 型钢 管代 替 厚 壁 钢 管 ， 节 省 用 钢 。但 钢 管 混 凝 土柱 的钢管 直接 暴露 在外 ， 需 要进 行 防锈 、 防腐 及 防火 处理 。薄 壁钢 管混 凝土 核 心柱在 薄壁 钢管 混 凝 土外包 一 层普 通 钢 筋混 凝 土 ， 既利 用 了钢 管 混 凝 土 良好 的受 力性 能 ， 又 克 服 了 薄壁 型钢 管 直 接 暴 露 在其工作环境 中的缺 点， 具有 良好 的经济价值和工 程应 用前 景 。 钢管混凝 土和型钢混 凝土研究 比较全 面 ， 已有 相 应 的设计 或施工规 范规 程 ， 而 国内外研 究薄 壁型钢 外 包 钢筋 混 凝 土 组合 柱 的 相关 资 料 较 少 ， 缺乏 设 计 依 据 。在收集 了 国内外 同类型构件 试验数 据 的基础 上 ， 采用 A N S Y S 有 限元软件 ， 通过和 试验数 据 的对 比 ， 验 证了利用有 限元 软件模 拟试验 的可行性 ， 并在 此基 础 上综合分析 薄壁 型钢 管混 凝 土组 合柱 的受力 性 能及 其 影响 因素 ， 以及在不 同长细 比下截 面稳定 系数 。 1有限元模型的建立 1 ． 1 试 件设 计 ． 为 了 验证 有 限 元 分 析模 拟 的 可行 性 ， 有 限元 模 型的参数和文献 [ 1 ] 中试件 的参数 相 同。试 件截 面 尺 寸均 为 2 2 0 m m X 2 2 0 m m， 高 度 6 6 0 m m， 纵 筋 采 用 1 2 m m 变形钢筋 ， 屈服强度 3 9 1 M P a ； 箍 筋 采 用 8 mm 光 圆 钢 筋 ， 屈 服 强 度 2 9 3 MP a ， 箍 筋 间 距 为 5 0 m m， 截 面见 图 1 ， 试 件 参数 见表 1 。 图 1模型截面 表 1 组 合 柱 试 件 参 数 注 ： d 一钢管直径， 一 钢管厚度 一混凝土轴心受压强度。 1 ． 2建 立有 限元分 析模 型 ( 1 ) 薄壁 型钢 管 内核 心 混凝 土 和 管外 混 凝 土都 选用 s o l i d 6 5单 元 ， 该 单元 适用 于 含 钢筋 或不 含 钢筋 的三维实体模 型， 可模拟混凝土 的开裂 三个正交 收 稿 日期 ： 2 0 1 0—0 3—2 5 作者简介 ： 赵滇生( 1 9 5 7 一 ) ， 男 ， 浙江义乌人 ， 副教授 ， 研究 方向为钢结构 、 空间结构 。 2 2 浙江建筑 2 0 1 0年第 2 7卷 方 向 ) ， 压碎 ， 塑性 变 形 及 徐 变 ， 具 有 材料 非 线 性 处 理功 能 ， 本 构 关 系采用 多 线性 随动 强 化模 型 MI S O。 核心 混凝土 由于受 到钢 管 的约 束 ， 处 于三 向轴压 状 态 ， 而在模 型 的计 算 中核 心 混凝 土 的泊 松 比始终 取 0 ． 2 ， 钢管 的环箍 效应 很 难模 拟 出来 ， 所 以核 心混 凝 土本构关系选用文献[ 2 ] 中推导的本构关系， 模 拟 钢管对核 心混凝 土的环箍效 应 。 当 时 ， 一 ( ) - ] 当s> 0 时， o r =or 0 ( 1 一 g ) + or o q f 旦1 、 8o／ ( >0 ． 9 2 ) 式 中 ： 0= 1 )南 0．92 ) 3 0 0 + 1 4． 9 k ， 1 4 0 0 + s o o ( ， = 1 3 0 0 + 1 4 ． 3 k， A = 2． 0 一 K， B = 1 ． 0 一K， -o 1 G 0 " 7 4 5 q ， J B=( z 3 61 0 ． 5 ) o ． 2 5 + f ,~ - o ． s ) 7 5 ． 0 k ) 1 ． 01 0 _ 4 一 混凝土标 准强度 ； 一 约束特征系数(= ) ； 一 钢管混凝 土屈 服极限 ； 一 构件截 面含钢率 (=A ／ A ) ； A 和 A 一 钢管及其 核心混 凝土 的截 面 面积 。 管 外 混凝 土和 普通 钢筋 混凝 土 本构 关 系一 致 ， 采用 文献 [ 3 ] 推荐 的混凝 土单轴受 压 的 or一 关 系 。 当 ≤1 时 ， = +( 3—2 ) + ( 一2 ) 当 > l 时， = 8 — 8一 o 了 式中： O t 、 一 单轴受压应力 - 应变上升段、 下降段 的参数值 ； 一 混凝 土 的单 轴抗压 强度 ； 一 与 相 应 的混凝 土 峰值 应变 ， 参 数按 表 2取值 。 表 2 混凝土单轴受压 O - E曲线参数值 注： 为应力 一 应变曲线下降段上应力等于0 ． 时的混凝土压应变。 ( 2)薄 壁 型 钢 采 用 s h e l l l 8 1单元 ， 该单元适用 于 薄 到 中 等 厚 度 的 壳 结 构 ， 具 有 应 力 刚 化 及 大 变 形 、 非 线 性 功 能。 本 构 关 系采用 双线 性 随 动强 化模 型 B K I N， 泊 松 比取 0 ． 3 。 纵筋和箍 筋采用 l i n k 8单 图2 钢管 、 钢筋 网格划分图 元 ， 该单元是杆 轴方 向的拉 压单 元 ， 只 承受单 轴 的拉 压 ， 不承受 弯矩 ， 符合纵筋 和箍 筋 的受力 特点 ， 本 构关 系采用双线性 随动强化模 型 B K I N。单元划分见 图2 。 ( 3 ) 模 型采 用 分 离式 建 模 ， 由于核 心 混 凝 土在 受力过程中挤压钢管， 接触紧密 ， 外包混凝土受箍筋 作用 与钢管之 间也 不 易产 生 滑移 ， 不 易 发生 粘结 滑 移破坏 ， 所 以核心混凝 土 、 钢 管和外部 混凝 土采用共 用 节点建模 ， 不 考虑粘结 滑移 效应 。 ( 4 ) 组 合柱 采 用 一 端 自 由， 一 端 固结 的方 式 加 载 ， 为了避免应力集 中， 在组合柱的顶端增加刚性垫 板 ， 定义其 刚度 、 强 度足够 大 。 ( 5 ) 分析中， 分两个荷载步加载 ， 第一荷载步取 1 0 0个 子步 ， 第 二荷 载步 取 2 0 0个 子 步 。此 外 ， 为 了 加速 收敛 ， 打 开线 性 搜索 和 预测 器 。加 载 时采用 位 移 加载 ， 采 用残 余力 的二范数 控制收 敛 。 2 计算结果及分析 试件破 坏 时 的变 形 见 图 3 ， 由 图可 知 ， 此 类 试 件 的破坏 形 态 主要 是 由 于外 围混凝 土 压溃 导致 试 件 破 坏 ， 箍筋 和 纵筋 向外 鼓起 ， 核心混凝 土 由于薄 壁 钢 管 的约束 ， 具 有较好 的延性 。 图3 组合柱破坏形态 试 件 N 曲线见 图 4 ， 由图可得 ， 试件 加 载受力 分三个 阶段 ， 线弹 性 阶段 、 塑 性 阶段 和 破坏 阶段 ， 柱 子有 明显 的下降段 和 破坏 后 水 平 阶段 ， 主要 是 由 于 核心混 凝土受 到薄壁 钢管约束 后 的残 余强度 。极 限 承载力有限元计算结果和文献 [ 1 ] 试验结果对比见 表 3 。 分析表 3极限承载力可知 ： 有限元计算所得的 极 限 承 载 力 与 试 验 值 误 差 都 不 超 过 5 ％ ， 可 见 A N S Y S 的分析结 果 和试 验 结果 吻 合 较好 ， 说 明 采用 这类模型分析薄壁型钢混凝土组合柱的极限承载力 具有足够的精确度。 第 8期 赵滇生等： 薄壁型钢管混凝土组合柱轴压受力性能分析 2 3 4． 50 4 ． 0 0 3 ． 5 O 3 ． O O 重 2 5 0 叠 2 ． 0 0 l 5 O l 0 O O ． 5 O 0 0 0 0 图 4试件轴力和应变 曲线 表 3 有限元计算 结果与文献 [ 1 ] 试验结果对 比 3 各参数对承载 力的影 响 3 ． 1 不 同薄壁型钢 管厚 度 由于 C C ． 3和 C C 一 5试件 除了钢管壁厚度 不一样 ， 核 心混 凝 土 、 管外 混 凝 土 以及 管 外混 凝 土 配筋 都 一 样 ， 所 以归为一 类 。现 选 用 C C 一 3 、 C C - 4和 C C - 6三类 构件 ， 改变 薄壁钢管 的厚度 ， 分别 取 t = 0 m m( 普通钢 筋混凝土) ， 0 ． 5 m m， 1 ． 0 m m， 2 ． 0 m m， 3 ． 0 m m， 4 ． 0 m m， 利用 上述模 型对 该 三类 极 限 承载 力 进行 计 算 ， 画 出 三类 试件 单位 薄壁 钢管厚 度对 应 的承载 力 ， 见 图 5 。 4 4 ． 4 6 4 ． 2 4 残 ； 图 5薄壁 钢管厚度对应的承载力 由图 5三类 试 件 模 拟结 果 可 知 ， 随 着 薄壁 钢 管 厚 度 的增 加 ， 组 合 柱极 限承 载力也 随之 增加 ， 但极 限 承 载力初 始 阶段增 加速 度较 快 ， 逐 渐趋 于缓 和 ， 最 后 逼 近线性 关系 ， 说 明 薄壁 型 钢 管 厚度 增 加 对 组 合 柱 极 限承载 力提 高在初 始 阶段 比较 明显 。 3 ． 2核 心混凝 土 强度等 级 选用 C C ． 3 、 C C - 4和 C C ． 6三 类 构 件 ， 改 变 核 心 混凝 土强 度 等 级 ， 从 C 3 0到 C 9 0逐 级 递 增 ， 利 用模 型计 算其 极 限承载 力 ， 三类 试 件 对 应 核 心混 凝 土 强 度等 级变 化 的极 限承载 力见 图 6 。 图 6 不同混凝土强度等级组合柱承载力 由图 6可 知 ， 三类 试 件 随着 核 心 混凝 土 强 度等 级 的递 增 ， 极 限承载 力线 性增加 ， 且 三类试 件 承载力 递增斜 率相 近 。说 明为提 高组合 柱 的承 载力可 选用 强度等 级较 高 的混凝 土 。 3 ． 3外 围混凝 土体 积配 箍率 该类组合 柱破坏 主要 由于外 围混凝土压溃导 致 ， 随着 荷载 的增 加 ， 如 果 外 围混凝 土配 箍 太 少 ， 在 核 心混凝 土远 未达 到极 限 承载力 时外 围混凝 土就 开 始 产生 裂缝剥 落 ， 组合 柱不 能充分 发挥 其性 能 。 文献 [ 4 ] 推导了该类普通组合柱临界状态下外 围混 凝 土体积 配箍 率计 算公 式 ： ： — ％ U _— — — —一 r_ 二 + r r + l 式 中 ： r =d ． ／ d 一 钢管 内外径 比 ， 对 于矩 形 截 面 ， 可 以 取 两 者面积 比的平方 根 ； n=E ／ E E 一 轴 向压应 力 作用 下 钢材 的横 向 弹性 模量 ； l ， 一临界状态下的配箍率 ； ，一钢 管 的横 向应 力 ； 厶 一 外 围混凝 土箍 筋屈 服强 度 。 本 文 C C ． 3 、 C C - 4 、 C C - 6试件 外 围混 凝 土 实 际配 箍 为 P = 4 ． 3 0 ％ 。临 界 状 态 下 外 围 混 凝 土 体 积 配 箍 率计 算见 表 4 。 ． 注 一 取钢管屈服强度。 4 4 3 3 3 3 3 2 2 2 Z《lⅣ 寺麓 坦l一 二 翟 浙江建筑 2 0 1 0年第 2 7卷 由表 4可知 ， 试 件外 围混 凝 土体 积配 筋 率都 远 大于界 限配筋率 ， 外 围混 凝 土 和核 心钢 管 混凝 土 能 够较好地 共 同工 作 ， 发 挥 该 类 组 合 柱 的 良好 性 能 。 试 件设计 中 ， 根据 上 述公 式求 得 最 小体 积 配箍 率 可 以保 证组合 柱充分 发挥核 心混凝 土和外 围混凝 土的 承载力 。 4 薄壁型钢管混凝土组合柱承载力公式推导 在外 围混 凝 土满 足界 限配 筋 率 ， 保 证 组合 柱充 分发 挥性能 的基 础 上 ， 组合 柱 的 承载 力 为核 心 混凝 土柱 的承载力 和外 围混凝土柱 的承 载力之 和 。 N =N l+Ⅳ “ 2 式 中 ： Ⅳ 一 组合柱 轴压极 限承载力 ； Ⅳ 一核 心钢管混 凝土柱 极 限承载力 ； J7 、 r ： 一外 围混凝 土极 限承载力 。 外 围混凝土极 限承载 力按普 通混凝 土柱计算 ： N 2=A c z f c+ 式 中 ： A 一外 围混凝 土的截 面面积 ； A 。 一 纵筋截 面 面积总和 。 核心混凝 土承载按钢 管混凝 土计算 ， 文 献 [ 5 ] 中 提出钢管混凝土轴心受压短柱 的承载力设计值为 ： ‘ 一 N = f A ( 1 + 4 0 + ) 式 中： 0= f p A ／ f c a ； 一 钢管混凝 土 的套箍指标 ； 一 混凝土 抗压强度 ； A ， 一钢 管 内混凝 土 的横 截面 面积 ； A 一 钢管 的横 截 面面积 ； 一 钢管抗 拉 、 抗压 强度设计 值 。 核 心混凝 土和外 围混凝 土极 限承载力叠加 得 ： N = Y eA l ( 1 + 4 0 + ) + + 此外， 文献[ 6 ] 通过试验值和程序计算 ， 在原有 组合柱极 限承载力基础上乘 以一个 折减 系数 ， 即 ： Ⅳ =[ A 。 l ( 1 + √ + 0 ) + A 以 + A ] ．y 日( 1 ) 式 中 ： y =1 ． 1—0 ． 0 1 0 - 0 ． 2 3 k ， 一 表示 位 置 系 数 ， k = d ／ b ， 表示 圆形 钢管 外径 与 正 方形 截 面 宽度 比值 。 公式计算值和试验值、 模拟值对 比结果见表 5 。 由表 5可见 ， 公 式 ( 1 ) 可 比较 准确 地 计 算 薄 壁 型钢 组 合柱 的极 限承载力 。 表 5计算值和试验值 、 模拟值对比结果 5组合柱矩形截面稳定系数 当柱 的长 细 比较 大时 ， 轴心 受 压核 心 柱在 未达 到极 限承载力前 ， 常 由于侧 向扰度 增 大 而发 生失 稳 破 坏 。文 献 [ 3 ] 给 出 了普 通 钢筋 混凝 土 不 同长 细 比 情况下的稳定系数 ， 文献 [ 7 ] 提出了矩形截面稳定 系数的近似计算公式 ： 1 ————■ 1 + 0 ． 0 0 2 f _I,0— 8 l ＼b ／ 式 中 ： l o 一 两端 简支时 的柱长 ； 6 一矩 形截 面宽度 。 本文 采用 上述 A N S Y S模 型 ， 引 入 1 ‰初 偏 心对 C C 一 3类构 件不 同长度组 合柱进 行 非线 性分 析 ， 模 拟 出存 在初 始 几何 缺 陷情 况 下 的极 限 承 载 力 Ⅳ ， 并 根据公式 =Ⅳ ／ - 计算 出截面稳定 系数 。文献 [ 3 ] 中推 荐 值 、 文 献 [ 7 ] 公 式 计 算 值 和 本 文 A N S Y S 模 拟值 对 比结果 见表 6 。 表 6 文献 [ 7 ] p、 文献[ 3 ] 和计算值对 比 试件号 模拟值 N ( 1 ) 模 拟 ( 2 ) 文献 [ 7 ] p ( 3 ) 文献[ 3 ] p ( 1 ) 与( 2 ) 误差／ ％( 1 ) 与 ( 3 ) 误差／ ％ O ． 9 8 0 ． 9 6 0 9 3 0． 9 4 0． 91 0． 8 4 0． 7 6 0． 7 7 O ． 7 1 O ． 6 0 O ． 5 3 1 ． 0 0 0． 9 9 0． 9 7 O． 9 3 O． 8 9 0 ． 8 3 O ． 7 8 O． 7 2 O． 6 6 O． 61 O． 5 6 1 ． 0 0 0 ． 9 8 0 ． 9 5 0 ． 9 2 0 ． 8 7 0． 81 0． 7 5 0． 7 0 0． 6 5 0． 6 0 0 5 6 ( 下转第 3 4页) 6 5 5 7 8 8 4 6 3 1 2 1 3 4 O 2 O 2 6 7 l 4 4 7 4 l 0 9 4 l 9 5 8 " 吣 鳃 ∞ 加 钉 勰 3 3 2 3 2 2 2 2 2 1 l 长 一 ∞∞柏∞加∞∞∞舳∞∞ 瑚瑚 咖 伽 撇啪 {一 l 2 2 3 3 3 4 4 5 5 6 0 4 加 3 3 3 3 3 3 3 3 3 ∞ ㈣ ∞ 吣 ㈣ ∞ ㈣ 蚴 ∞ 孙 3 4 浙江建筑 2 0 1 0年第 2 7卷 板止水带 内侧混凝土浇捣不密实 ， 中板 混凝土浇筑前 在止水带 内侧每 1 ． 2 m预 留 4 , 1 0 0 m m浇捣孔 ， 辅助浇 捣 。内衬墙混凝土浇筑 至各层板 内衬墙 接茬下 约 3 0 e m， 停止灌 注混凝 土 ， 待混凝 土不再下沉 为止 ， 在混凝 土初凝前继续进行剩余牛腿处施工； 内衬墙混凝土强 度达到 2 ． 5 MP a后 ， 拆 除接 茬处 的模 板 ， 进 行人 工凿 除牛腿混凝土， 混凝土凿至距内衬墙边缘 2 c m处， 最 后用同标号砂浆把剩余 内衬墙 面抹平 ； 在 内衬 墙混凝 土强度达 到设计要求后 ， 进行 内衬墙二 次回填注浆 。 实践证明 ， 上述浇筑方法及防水技术措施 ， 总体防 水质量效果较好并满足设计要求 。后施作 的框架柱浇 筑方法 同内衬墙浇筑。内衬墙混凝土浇筑 图见图 4 。 图 4 内衬墙混凝土浇筑 图 4 结 语 根据监 测数据显示 ， 在文化广场站北端头井二层 中板采用框架逆作施工， 永久的中板结构一步到位， 免去了临时钢支撑的转换 ， 所以围护体变形量比同类 基坑要小 ， 可见逆 作法施 工对 保护 周 围建筑 、 地下管 线的安全起到了很大的作用， 有效地控制了市区复杂 条件下周边建筑物、 道路、 管线的沉降与变形， 以使对 环境的影响降至最低； 并很好地解决 了场地狭小、 周 边构筑物保护要求高、 交通组织难等难题。同时在该 站 盖 挖逆 作施 工 中 ， 地 下连 续墙 及 钢立 柱 的施工 技 术 ， 有效地确保 了结构 体 的安全 与质 量 ； 在软 弱地 质 条件下的地模及结构施工技术 ， 有效地确保了结构的 内在质量及表观质量； 逆作接茬处混凝土浇筑及防水 技术， 有效地确保了其整体防水质量满足设计及规范 的要求 。文化广 场站北 端头 井 的盖 挖逆 作法 施工 经 验 ， 为同类工程提供 了可资借鉴经验 。 参 考 文 献 [ 1 ] 任今浩 ， 刘 国琦 ， 王义信 ， 等． G B 5 0 2 9 9 — 1 9 9 9( 2 0 0 3年版 ) 地下 铁道工程施工及验收规范[ s ] ． 北京 ： 中国计划出版社 ， 2 0 0 4 ． [ 2 ] 徐至钧， 赵锡宏． 逆作法设计与施工 [ M] ． 北京 ： 机械工业出版 社 ， 2 0 0 2 ： 2 7 l 一2 7 3 ． [ 3 ] 刘国彬 ， 王卫东． 基坑工程手册 [ M] ． 第二 版． 北京 ： 中国建 筑 工业出版社 ， 2 0 0 9 ： 6 7 7—6 8 1 ． ( 上接 第 2 4页 ) 由表 6可 得文献 [ 3 ] 中推荐 值 、 文献 [ 7 ] 公 式计 算值 和本 文 A N S Y S模 拟 值 对 比误 差 均 在 1 0 ％ 以 内 ， 在 计算 核 心 柱 截 面 稳 定 系 数 时 可 参 考 文 献 [ 3 ] 或者文献 [ 7 ] 的计算 公式 。 6 结 论 本文用有限元模拟分析薄壁钢管混凝土组合柱 的 承载力 ， 并与试验结果进行对 比讨论 ， 得到以下结论 ： ( 1 ) 有 限元 模 拟 分 析 结 果 和 试 验 结 果 吻 合 较 好 ， 可用 有限元 法有 效 地分 析 薄壁 型 钢管 混 凝 土组 合柱受力性能。 ( 2 ) 增加 薄壁 型钢 管厚 度可 以提高 组合 柱 的承 载力 ， 薄壁型钢管厚度增加对组合柱极 限承载力 提高 在初始阶段 比较明显 ； 核心混凝土强度 等级提高 可几 乎线性地提高组 合柱承载力 ； 要充分发 挥组 合柱承 载 力 ， 外围混凝 土配箍筋必须满足界限配箍率要求 。 ( 3 ) 外围混凝土箍筋满足最小配箍率要求时， 组 合柱的承载力为核心钢管混凝土承载力和外 围普通 钢筋混凝 土承载力之和 ， 再乘 以一个折减系数 即可 。 ( 4 ) 对组合柱 由于高度增加 而产生侧 向挠度发生 的失稳破坏， 可参考文献[ 3 ] 中推荐的截面稳定系数或 者文献[ 7 ] 中的计算公式来考虑组合长柱的极限承载力。 参 考 文 献 [ 1 ] 唐洪震 ， 钱稼如 ． 钢管混凝土叠合柱轴压强度试 验研究[ J ] ． 建 筑结构 ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 增刊 ) ： 2 2—2 5 ． [ 2 ] 韩林海， 冯九斌． 混凝土的本构关系模型及其在钢管混凝土数值分 析中的应用[ J ] ． 哈尔滨建筑大学学报， 1 9 9 5 ， 2 8 ( 5 ) ： 2 6— 3 1 ． [ 3 ] 李 明顺 ， 徐有邻 ， 白生 翔 ， 等． G B 5 0 0 1 0 — 2 0 0 2混 凝土结构设计 规范 [ S ] ． 北京： 中国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 2 ． [ 4] 聂建 国， 柏宇． 钢管混凝土核心柱轴压组合性能分析 [ J ] ． 土 木工程学报 ， 2 0 0 5， 3 8 ( 9) ： 9—1 3 ． [ 5 ] 钟善桐 ， 蔡绍怀 ， 沈聚敏 ， 等． C E C S 2 8 ： 9 0钢管混凝土结构设计 与施工规程[ S ] ． 北京： 中国计划出版社 ， 1 9 9 0 ． [ 6 ] 林拥军． 配有圆钢 管的钢骨 混凝土试 验研究 [ D] ． 南京 ： 东南 大学 ， 土木工程学院 ， 2 0 0 2 ． [ 7 ] 藤智明， 朱金铨． 混凝土结构及砌体结构 [ M] ． 北京 ： 中国建筑 工业 出版 社 ， 2 0 0 4 ： 3 5— 7 5 ．