黄金坪深覆盖层上沥青混凝土心墙堆石坝数值分析.pdf

第 3 1 卷第 4期 V o 1 ． 3 1 No ． 4 水 利 水 电 科 技 进 展 A d v a n c e s i n S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y o f ,W a t e r Re s o u r c e s 2 0 1 1 年 8 月 Aug．2 0l 1 D O I ： 1 0 ． 3 8 8 0 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 6 — 7 6 4 7 ． 2 0 1 1 ． 0 4 ． 0 1 9 黄金坪深覆盖层上沥青混凝土心墙堆石坝数值分析 林道通 ， 朱 晟l ’ 2 ， 稽红刚 ， 伍小玉 ( 1 ． 河海大学水文水资源与水利水电工程科学国家重点实验室， 江苏 南京2 1 0 0 9 8 ； 2 ． 河海 大学水利水电学院 ， 江苏 南京2 1 0 0 9 8 ； 3 ． 中国水 电顾问集 团成都勘测设计研究 院 ， 四川 I成都6 1 0 0 7 1 ) 摘要 ： 采用三维非线性有限元数值分析 方法对坐落于深覆盖层上的黄金坪沥青混凝土心墙坝进行 应力变形计算 ， 结果表明： 在竣 工期和满蓄期大坝的应力与变形都在规 范允许范围 内； 位移分布规 律基本合理； 心墙不会发生水力劈裂， 没有发生剪切破坏； 沥青混凝土心墙与河床中央混凝土廊道 和混凝土基座之间的错动变形较 小： 大坝结构设计是合理的。 关键词： 覆盖层； 沥青混凝土； 堆石坝 ； 有限元法； 应力变形 ； 黄金坪水电站 中图分类号 ： T V 6 4 1 ． 4 1 文献标识码 ： B 文章编号 ： 1 0 0 6 — 7 6 4 7 ( 2 0 1 1 ) o 4 — 0 0 8 2 — 0 5 N u me r i c a l a n a l y s i s f o r H u a n g j i n p i n g R o c k f d l D a m w i t h a s p h a l t c o n c r e t e c o r e c o n s t r u c t e d o n d e e p o v e r b u r d e n ／ ／ L I N D a o - t o n g 2 Z HU S h e n g 一 ，j I H o n g - g a n g s ，WU X i a o — y u 3 ( 1 ．＆ 协 L a b o r a t o r y o f H y d r o lo g y - W a t e r R e s o u r c e s a n d H y d r a u l i c E n g i n e e r i n g ，H o h a i U n i v e m i t y ，N a n j i n g 2 1 0 0 9 8 ，C h i n a ； 2 ．C o l l e g e o f W a t e r C o n s e r v a n c y a n d H y d r o p o w e r E n g i n e e r i n g ，H o h a i U n i v e r s it y ，N a n j i n g 2 1 0 0 9 8 ，C h i n a ；3 ．C h e n g d u H y d r o e l e c t r ic I n ve s t ig at i o n& D e s i g n I nst i t u t e of C H E C C，Che n g d u 6 1 0 0 7 1 ， C h i na ) Ab s t r a c t ：B y me ~ r l s o f 3 - D n o n — l i n e a r fi n i t e e l e me n t me t h o d s ，t h e s t r e s s e s a n d d e f o r ma t i o n s o f H u a n Ni n p i n g Rock fi l l D a m w i t h a s p h a l t c o n c r e t e c o r e c o n s l r u c t e d o n d e e p o v e r b u r d e n w e r e c alc u l a t e d a n d a n a l y z e d ．S o me c o n c l u s i o n s a r e d r a w n a S M l o w s ：t h e s t r e s s e s a n d d e f o r ma t i o n s o f Hu a n g j i n p i n g Ro c k q l l D am d u r i n g t h e c o mp l e t i o n and i mp o u n d me n t p e r i o d s a r e wit h i n t h e al l o w a b l e r a ng e o f t h e Ch i ne s e c o de s．Th e d i s t r i b u t i o n r u l e s o f t h e d i s p l a c e me n t are r e a s o n ab l e．Hy d r a u l i c fra c t u r e a nd s h e ar f a i l u r e wi l l n o t o c c l l r i n t h e c o r e w a l 1 ．Th e d e f o rm a t i o n b e t w e e n t h e a s p h alt c o n c r e t e c o r e wall a n d t h e h e d o f c o n c r e t e i s s ma l 1 ．Th e s t r u c t u r al d e s i g n o f H u a n g j i n p i n g R o c ld ~ 1 1 D a m i s r a t i o n a1． K e y w o r d s ：o v e r b u r d e n ：a s p h al t c o n c r e t e ；r o c k 一 l l d am ；fi n i t e e l e m e n t m e t h o d ；s t r e s s a n d d e f o r m a t i o n ；H u a n g j i n p i n g Hy d r o p o we r S t a t i o n 1 工程概况及研究背景 沥青混凝土心墙坝因其有适应变形能力强 、 耐 久性好等优点 ， 最近得到 了迅 猛的发展l 1 J 。我 国西 部 地 区河 床 多 为 深 覆 盖 层 或 超 深 覆 盖 层 地 基 ， 2 0 0 6年 建成 的地基覆盖层厚度 大于 4 2 0 m的冶勒 坝 ， 坝基主要 由胶结质 构成 ， 承 载力和抗 渗性均较 高 ， 建成至今运行 良好[ 2 - 3 J 。在建的下坂地坝地基覆 盖层厚度为 1 5 0m左右 ， 主要 以冰碛石为主， 覆盖层 虽有粉细砂夹层 ， 但整体强度较高 。 黄金坪水电站系大渡河干流水电规划“ 三库 2 2 级” 的第 1 1 级电站， 大坝采用沥青混凝土心墙堆 石坝方案 ， 最大坝高为 9 5 ． 5 m， 坝顶宽 1 2 I T I 。上游坝 坡为 1 ： 1 ． 8 ， 下游坝坡为 1 ： 1 ． 8 。沥青混凝土心墙通 过廊道或基座与 防渗墙相连接 地基防渗墙采用封 闭式 ， 墙底直接深入基岩。坝址区河床地基覆盖层 深厚 ， 最大厚度达 1 3 3 ． 9 2 r n ， 且 以散粒体为主 ， 具有 多层结构 ， 从下至上 分为 3层 ： 第 1层为漂 ( 块 ) 卵 ( 碎) 砾石夹砂土 ( Q 3 ) ， 分布在河谷底部， 漂( 块) 卵 ( 碎) 砾石成分以花岗岩、 闪长岩为主； 第 2层为漂 ( 块 ) 砂 卵 ( 碎 ) 砾 石 层 ( a l Q 4 ) ， 厚 度 为 2 0 ． 3 0～ 4 6 ． 0 0 m， 漂( 块) 卵 ( 碎) 石成分主要为花 岗岩 、 闪长 岩 ； 第 3层为含漂 ( 块 ) 砂 卵砾石层 ( a I Q 4 ) ， 厚度为 1 3 ． 0 0 ～2 5 ． 1 2 I n ， 漂 ( 块 ) 卵 ( 碎 ) 石成分 主要 为花 岗 岩 、 闪长岩。研究表明 8 _ 深覆盖层坝基的性质对坝 体的应力和变形有重要的影响。因坝基覆盖层的刚 度与防渗墙有较大的差别， 导致覆盖层与防渗墙在 垂直方向的变形将有很大的差别 。同时防渗墙对心 墙的顶托， 使心墙的应力场和位移场发生畸变 ， 产生 应力集中， 出现剪切破坏 ， 并导致心墙 出现裂缝 ， 从 基 金项 目： “卜 一 五” 国家科技 支撑计 划( 2 0 0 8 B AB 2 9 B 0 2 ) 作者简介 ： 林通道( 1 9 8 8 一) ， 男， 浙江宁波人， 硕士研究生， 从事土石坝数值分析研究。E - n m i l ： l i n d a o to n g @1 2 6 ． C O rn 8 2 水利水电科技进展 ， 2 0 1 1 ， 3 1 ( 4 ) T e l ： 0 2 5 — 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a i l ： @h h u ． e d u ． m h t tp： ／ ／ k k b ． h h u ． e d u ． c n 而降低了心墙 的抗渗性能， 存在 因心墙水力劈裂而 溃坝的可能性。工程实践表明l 9 J ， 防渗墙与大坝防 渗体 的连接是整个大坝一 地基 防渗体系最薄弱的环 节， 沥青混凝土心墙与混凝土廊道和基座的错动变 形可导致整个防渗体系的失效， 危害大坝的安全。 故研究超覆盖层对坝体和心墙的位移、 应力的影响 与对心墙与混凝土廊道和基座的错动变形的影响有 着重要 的意义。笔者针对黄金坪水 电站坝址超深覆 盖层的特点 ， 进行 了三维有限元静力应力应变数值 分析 ， 为黄金坪水 电站心墙坝的设计提供依据 ， 对类 似超深覆盖层地基上沥青混凝土心墙堆石坝的建设 具有借鉴意义。 2 筑坝材料 的本构模型及计 算方法 2 ． 1 本 构模 型与 参数 因沥青混凝土心墙堆 石坝坝体 由不 同材料构 成， 而各种材料的力学性质又不同， 故本次静力计算 对不同的坝体材料采用不同的本构模型， 以更好地 模拟实际情况。其中堆石体和沥青混凝土采用邓肯 一 张 v非线性弹性模型。混凝土防渗墙 、 廊道与基 座 的材料都为混凝土， 其应力应变接近于线弹性 ， 故 采用线弹性模型计算 。 算 所需 的 c ， 0 ， △ ， K， n， R f ， D， F， G， ， n 等参数由常规三轴试验得出， 本次计算参数见表 1 。 2 ． 2 计算网格的划分 根据坝区地质条件和坝体分区特点 ， 以河床典型 剖面为基准 ， 采用三维 自动剖分程序剖分坝体单元 ， 沿坝轴线方向共设定 了4 0个计算剖面进行剖分。对 大坝进行 剖分 ， 得 到整个 坝体 结构 的总结 点数 为 1 0 8 9 6 个 ， 总单元数为 9 9 7 7 个 ， 大坝整体剖分如 图 1 所示 ， 河床 0 +1 9 1 典型剖面网格如图 2所示。 图 1 大坝整体剖分 网格 图 2河床 0 +1 9 1 典型 剖面与坝轴线剖面剖分网格 2 ． 3 荷载的分级 建坝地址的地质条件复杂 ， 有 深达 1 3 0 m左右 的深厚砂砾石覆盖层地基， 且坝体结构复杂。考虑 到坝体施工分层碾压填筑和堆石体的非线性特性， 荷载采用逐级施加 的方式 ， 沥青混凝土心墙与大坝 堆石体 同步填筑上升。计算按坝体施工填筑的先后 次序分 1 6级来模拟 ， 加载过程见表 2 。本次计算采 用河海大学水利水 电学院为土石坝静 、 动力数值计 算开发的 T S D A程序 。 3 计算结果分析 3 ． 1 堆石体的变形、 应力与应力水平 3 ． 1 ． 1 竣 工期 竣 工期 ， 在堆 石 的泊 松 效应 作用 下 ， 主河床 表 1 计算参数 材料 ( ㈠△ 尺 r n G F 。 水利 水电科技进展 ， 2 0 1 1 ， 3 1 ( 4 ) T e l ： 0 2 5 — 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a il ： j ~ @h h u ． e d u ． m t~ t t p： ／ ／ k k b ． h h u ． e d u ． C g t 83 表 2 分级施工及 蓄水 时间进度 加载次序 坝体填筑进度 第 1 级 第 2 级 第 3 级 第 4级 第 5 级 第 6级 第 7级 第 8级 第 9级 第 1 O级 第 1 1 级 第 1 2级 第 1 3级 第 l 4级 第 l 5级 第 l 6级 加载模 拟地基初始应力 上游围堰和下游围堰 廊道或基座及周围坝体 坝体全断面填筑至 1 4 2 0 ． 0 m高程 坝体全断面填筑至 1 4 3 2 ． 0 12 1 高程 坝体全断面填筑至 1 4 4 3 ． 0in高程 坝体全断面填筑至 1 4 5 0 ． 0 FI 1 高程 坝体全断面填筑至 1 4 6 0 ． 0m高程 坝体全 断面填筑至 1 4 7 0 ． 0m高程 坝体全 断面填筑至 1 4 7 5 ． 0In高程 坝体 全断面填筑至 1 4 8 1 ． 5 13 1 高程 上下游盖重 模拟 蓄水至 l 4 2 0 ． 0in高程 模拟 蓄水至 1 4 4 3 ． 0 F I1 高程 模拟蓄水至 1 4 6 0 ． 0 11 1 高程 模拟蓄水至 1 4 7 6 ． 0 m高程 0 +1 9 1 剖面的上下游方向位移沿坝轴线呈对称分 布 ， 且均指向坝外。其 中向上游方 向的最大水平位 移为 1 2 ． 0 c m， 位 于上游覆盖层 顶部； 向下游方 向的 最大水平位移为 1 7 ． 6 c m， 位于下游覆盖层上部。由 于上游铺盖的影响 ， 上游位置水平位移的量值较小 ， 最大竖向位移 为 1 3 5 ． 8 c m， 发生在高 程 1 4 3 0 ． 0 i n附 近的大坝中央轴线位置。坝体主应力等值线与坝坡 基本平行 ， 且从坝顶 向坝基呈现 逐渐加 大的趋势。 堆石体第一主应力最 大值为 2 ． 3 2 MP a ， 第三 主应力 最大值为 0 ． 9 0 MP a ， 均发生在下游岩基与堆石体接 触部位 。 3 ． 1 ． 2满蓄期( 运行期校核洪水位．) 水库蓄水后， 在水荷载的作用下， 大坝有向下游 移动 的趋 势 ， 向上游 方 向的最 大水 平位 移减 小 到 3 ． 5 c m， 位于上游坝脚 附近 ； 向下游方 向的最大水平 位移增大为 5 4 ． 3 c m， 位于下游坝体 1 4 3 0 ． 0 I l l 高程的 堆石 Ⅱ区附近 ， 最大竖 向位移为 1 2 6 ． 5 c m， 最大值 的 位置与竣工期相比变化不大 。由于在较低 的应力条 件下 ， 筑坝粗粒料的湿化效应较小 ， 导致蓄水期大坝 竖向位移比竣工时稍小。蓄水期大、 小主应力等值 线分布规律与竣工期基本相似， 但极值略有减小。 第一主应力最大值为 2 ． 2 6 MP a ， 第 三主应力最大值 为 0 ． 8 9 M P a 。 竣工期与满 蓄期 的 0+1 9 1 剖 面剪 应力水平 等 值线图见图 3与图 4 ， 由图 3和图 4可见 ， 无论竣工 期还是满蓄期， 绝大部分堆石单元的剪应力水平都 小于 1 ． 0 ， 没有发生剪切破坏。但在竣工期， 堆石体 与廊道、 覆盖层与防渗墙的交接位置， 局部单元剪应 力水平较高 ， 有 部分单元发生剪切破坏。但其最大 值为 1 ． 0 1 且范围很小 ， 实际坝体运行是否发生剪切 破坏还未知。因该坝还处 于设计 阶段 ， 故建议 附近 区域采用抗剪强度较 高的堆石料 ， 并增加观测设备 做到实时监控 。 4 8 0 44 0 40 0 36 O 32 0 28 0 图 3 竣 工期 0+1 9 1 剖面 剪应力水平等值线 9 ( J ^ 卒争 c N＼s 。 图 4 满蓄期 0 +1 9 1 剖面剪应力水平等值线 3 ． 2 沥青混凝土心墙的变形和应力 3 ． 2 ． 1 竣 工 期 由于下游坝坡与覆盖层地基设置了范 围较大的 铺盖压坡体 ， 使位于坝轴线 剖面的沥青混凝土心墙 的上下游方向水平位移在河床部位主要 指向上游 ， 最大值约为 2 ． 0 c m； 竖 向位移最大值为 1 3 5 ． 7 8 c m( 图 5 ) ； 坝 轴 向 水 平 位 移 最 大 值 分 别 为 1 1 ． 2 c m 和 一 1 5 ． 2 C lT I ， 方 向分别由两岸岸坡指向河谷 方向。竣 工期大主应力和竖向正应力沿不 同高程位置基本呈 平行分布 ， 且从 坝顶 向坝基呈现逐渐 加大 的趋 势。 心墙第一主应力最大值为 2 ． 0 5 M P a ， 第三主应力均 大于零 ， 最 大值为 1 ． 1 9 M P a ， 竖 向正应 力最大值 为 2 ． 0 2 MP a ( 图 6 ) 。 图5 竣工期大坝防渗结构轴线剖面竖向位移等值线( 单位" c m ) l 48 0 0 目1 46 0 0 I 4 4 0 0 l旧I 4 2 0 0 】 4 0 0 0 l 3 9 0 0 图 6 竣工期沥青心墙 竖向正应力等值线 ( 单位 ： M P a ) 3 ． 2 ． 2满蓄期( 运行期校核洪水位) 水压作用使坝轴线剖面的上下游方 向水平位移 进一步向下游方向发展， 最大值为 5 0 ． 5 c m 。与竣工 期相比， 竖向位移的分布规律相似， 数值略有减小， 最大值 为 1 2 5 ． 8 1 c m( 图 7 ) 。坝轴方 向位移有所增 大， 左右岸最大值为 1 2 ． 1 c m和 一1 6 ． 2 c m， 方 向由两 岸岸坡指向河谷方 向。蓄水期大主应力 、 竖 向正应 力等值线分布规律与竣工期基本相似 。第一主应力 最大值 为 2 ． 0 9 M P a ， 第三主应力均大于零 ， 最大值为 8 4 水利水电科技 进展 ， 2 0 1 1 ， 3 1 ( 4 )T e l ： 0 2 5 — 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a il ： @h h u ． e d u ． c n h t tp： ／ ／ k k b ． h h u ． e d u ． c 凡 0 8 7 5 36 7 L 02 45 5 t 5 5 503 向 0 1 ． 2 5 M P a ， 竖向正应力最大值为 2 ． 0 3 M P a ( 图 8 ) 。心 墙的竖向正应力都大于该处的水压 力， 心墙不会发 生水力劈裂。 图7 满蓄期大坝防渗结构轴线剖面竖向位移等值线( 单位： c m) 148 0 0 口 1 46 0 0 1 4 40 0 艟1 4 20 O 1 4 O _9 9 】 3 9 0 0 0 5 O 1 0 0 1 5 O 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 距离 图8 满蓄期沥青心墙坝轴线剖面竖向应力等值线( 单位： M P a } 无论竣工期还是满蓄期， 沥青混凝土心墙单元 的剪应 力水平 都小 于 1 ． 0 ， 未 发现剪切 破坏单 元。 这是因为沥青混凝土与筑坝堆石料 的力学参数 比较 接近 ， 心墙与过渡层之间没有明显的拱效应现象。 3 ． 3 混凝土防渗墙的变形和应力 3 ． 3 ． 1 竣工期 大坝由于上游铺盖的作用， 河床坝轴线剖面的 上下游方 向水平位移均指向下游 ， 最大值为 1 ． 0 c m， 竖向位移最大值为 1 6 ． 9 c m， 均位于河床 中央剖面防 渗墙顶部。防渗墙基底沉 陷量最 大值约为 1 ． 6 c m ( 图 9 ) 。防渗墙第一主应力都为压应力 ， 最大值 为 2 3 ． 7 7 M P a ， 第三主应力最大值为 1 ． 2 4 M P a ( 图 l 0 ) 。 在左、 右两岸的端部， 防渗墙存在局部的拉应力区， 最大值为 1 ． 2 4 M P a ， 在设计混凝土的抗拉强度范 围 内 。 ‘ 1 4 0 0 O 1 38 0 0 昼 1 3 6 0 O 1 3 4 0 o 1 3 2 0O 1 3 0 0 0 l 28 0 0 5 O 1 O O 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 距 离^ n 图 9 竣工期 防渗墙竖 向位移等值线 ( 单位 ： S i l 1 ) 14 00 0 1 3 8 0 0 董l 3 6 0 ．0 藉 1 3 4 0 0 1 3 2 0 0 1 3 0 0 0 1 28 O 0 5 0 1 O0 t 5 0 2 00 2 50 3 0 0 3 5 0 距 离h n 图 1 0 竣工期防渗墙第三主应力等值线( 单位 ： M P a ) 3 ． 3 ． 2 满蓄期( 运行期校核 洪水位) 水压作用使坝轴线剖面的上下游方 向水平位移 进一步向下游方 向发展 ， 竖 向位移最大值 为 1 4 ． 4 c m ( 图 1 1 ) ， 位于河床 中央剖面防渗墙顶部。水库蓄水 后， 在水压 力作 用下 ， 防渗墙第 一 主应力最 大值为 2 1 ． 3 5 MP a ， 第三主应力 的压应力最大值为 0 ． 7 2 MP a 。 左 、 右两岸对应的防渗墙 ， 局部拉应力区的数值有所 加大 ， 左岸最大值为 1 ． 5 4 MP a ， 右岸最大值为 1 ． 2 2 MP a ( 图 1 2 ) ， 但也都在设计混凝土的抗拉强度范围内。 5 0 1 0 0 l 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 距离／ m 图 1 1 满蓄期 防渗墙竖 向位移等值 线( 单位 ： c m) 1 400 1 38O 1 3 6 0 暑 E 1 3 4 0 1 3 2 0 1 3 0 0 1 2 8 0 图 1 2 满蓄期防渗墙第三主应力等值线 单位 ： M P a ) 3 ． 4 沥青混凝土心墙与混凝土廊道和基座的错动 变形 满蓄期大坝防渗结构变形示意图见图 l 3 ， 可见 在沥青混凝土心墙与混凝土廊道之间， 位移协调性较 好 ， 蓄水期的最大错动变形量仅为 2 ． 9 ／ n I n 。最大错动 变形量不在河床中央 ， 而在防渗墙的两岸接近端头 ， 分析原因可能是 由于该位置 的防渗墙由于受到两岸 的约束， 变形较小， 而沥青心墙由于材料较软， 其变形 相对较大。沥青} 昆凝土心墙与两岸混凝土基座之间 的错动也较小 ， 最大错动变形量为1 3 n 2 m。其值远小 于已建的一些工程 。例如尼尔基大坝测得心墙与基 座最大位错为 3 5 ． 7 m lT l ， 但 大坝 防渗体 系仍运行 良 好l_ ] 。 。 ； 冶勒大坝在“ 5 ． 1 2 ” 汶川地震时测得心墙与基座 位错达 5 6 Ⅱ 粕， 大坝也运行良好_ l l_1 1 。同时许多试验表 图 1 3 满蓄期大坝防渗结构变形示意图 水利水 电科技进展 ， 2 0 1 1 ， 3 l ( 4 ) T e l ： 0 2 5 — 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a i l ： 麝@M ． ． c 17 , h t tp： ／ ／ k l e a ． h h u ． e d u ． c n 85 移2 47 9引 立9 3 5 5 t 2 9 7 2 向O ■ 黑 器 避 ■ l ■ O O 0 O O 0 O O O 0 O O 0 O 0 8 6 4 2 O 8 4 3 3 3 3 3 2 u I， 遵 明， 沥青混凝土具有 良好的变形特性 ， 当位错达 8 0 m i l l 时仍具有 良好的防渗性能。 4 结 论 通过大坝的三维非线性有限元静力分析， 可以 得到以下结论 ： a ．与坝址地形条件相适应 ， 计算大坝的位移分 布规律基本合理 ， 竣工期 与满蓄期大坝坝体的应力 与变形也基本合理。 b ． 沥青混凝土心墙竖向应力最大值为 ： 竣工期 为 2 ． 0 2 M P a ， 满蓄期 为 2 ． 0 3 M P a 时心墙不会发生 水 力劈裂； 其应力水平小于 1 ． 0 ， 不会发生剪切破坏。 c ．由于沥青 混凝土在外荷 载作用下 的体积 变 形较小 ， 且是一种典型的剪胀性材料 ， 使沥青混凝土 心墙与河床中央混凝土廊道和两岸混凝土基座之问 的错动变形较小 ， 与已建工程和试验值相 比， 大坝防 渗体系安全度较高 ， 不会发生大规模渗漏甚至垮坝 等重大安全事故。 综上所述， 黄金坪水电站大坝坝体设计合理。 同时沥青混凝土心墙堆石坝各项条件优越 ， 在将来 水电站坝型选择中具有较大的竞争能力。 参考文献： [1 ]朱晟， 闻世强． 当代沥青混凝土心墙坝的进展[ J ] ． 人民 长江 ， 2 0 0 4 ， 3 5 ( 9 ) ： 9 — 1 1 ． [ 2]夏万洪 ， 魏 星灿 ， 杜 明祝 ． 冶勒 水 电站 坝基 超深 厚覆 盖 层 Q 3的工程地 质特 性及 主要 工 程地 质 问题研 究 [ J ] ． 水 电站设计 ， 2 0 0 9 ， 2 5 ( 2 ) ： 8 1 — 8 7 ． [ 3]余学明． 冶勒水电站坝基防渗处理设计[ J ] ． 水力发电， 2 0 0 4 ， 3 0 ( 1 1 ) ： 4 6 ～ 4 9 ． [ 4]刑丁家． 深厚覆盖层渗透系数三种测定方法的对 比分 析： 以下坂地水库坝址覆盖层为例[ J ] ． 水文地质工程 地质 ， 2 o o 4 ( 2 ) ： 8 8 _ 8 9 ． [ 5]宋文搏 ， 焦振华 ， 濮声荣． 坝基深覆盖层的勘察与防渗 处理 ： 下坂地水库坝基覆盖层勘察[ J ] ． 陕西水利水电技 术 ， 2 0 0 7 ( 2 ) ： 4 7 — 5 3 ． [ 6]E S U E 0，O K E R E K E C S ，E D E T A E ．G e o t e c h n i c a l c h a r a c t e r i s a t i o n o f o b u d u d a ms i t e ， o b u d u ， s o u t h — e a s t e rn n i g e r i a l J j ． E n g i n e e r i n g G e o l o g y ， 1 9 9 6 ， 4 2 ： 2 8 5 — 2 9 9 ． [ 7]党发宁 ， 谭 江 ． 深覆盖层上 土石坝三维 有限元应 力应 变 分析 [ J ] ． 西北水电 ， 2 0 0 7 ( 2 ) ： 7 0 - 7 3 ． 1 8 J Y u Y u - z h e ， X I E L i — q u a n ， Z H A N G B i n g - y i n ． S t a b i l i t y o f e a l t h — r o c k f i l l d a ms ： i n f l u e n c e o f g e o me t r y o n t h e t h r e e — d i me n s i o n a l e ff e c t l J j ．C o m p u t e r s a n d G e o t e c h n i c s ， 2 0 o 5 ， 3 2 ： 3 2 6 — 3 3 9 ． [ 9]傅少君， 陈胜宏． 瀑布沟堆石坝防渗体 自适应有限元分 析[ J ] ． 岩土力学， 2 0 0 6 ， 2 7 ( 3 ) ： 4 9 9 ～ 5 0 4 ． [ 1 0 ] 徐岩彬 ， 刘天鹏， 陈坤孝． 尼尔基主坝安全监测资料分 析 [ J ] ． 东北水利水 电， 2 0 0 9 ( 1 0 ) ： 3 4 — 3 5 ． [ 1 1 ] 朱志坚 ． 汶川 大地震 后 冶勒水 电站 大坝 地震 监测 仪监 测成果分析[ J ] ． 四川水利， 2 0 0 9 ( 2 ) ： 4 3 — 4 8 ． ( 收稿 日 期： 2 0 1 0 — 1 1 — 0 8 编辑 ： 方宇彤) 8 6 水利水 电科技进展 ， 2 0 1 I ， 3 1 ( 4 ) T e l ： 0 2 5 — 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a d： j z @h h u ． e d u ． C Ig h t t p ： ／ ／ k k b ． h h u ． e d u ． e l l