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剑南春灾后重建大罐酒库工程高大模板施工方案

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2020年6月23日
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剑南春灾后重建大罐酒库工程

高
大
模
板
专
项
施
工
方
案

目 录
第一章 工程概况及编制依据------------------------2
第二章 主要现浇构件模板设计----------------------3
第三章 施工顺序及模板安装构造要求----------------6
第四章 模板及支撑体系验算----------12
第一节 现浇柱模板验算------------------------12
第二节 现浇剪力墙模板验算--------------------27
第三节 现浇梁模板及支撑体系验算--------------35
第四节 现浇板模板及支撑体系验算--------------77
第五章 模板的安拆与混凝土浇筑--------------------85
第六章 质量检查与验收----------------------------90
第七章 监测监控控制措施--------------------------95
第八章 安全环保措施------------------------------96
第九章 应急预案----------------------------------98
附图:

第一章 工程概况及编制依据
一、 总体概况
工程名称: 剑南春灾后重建大罐酒库工程
工程地点: 绵竹市春溢街剑南春酒厂二区
建设单位: 剑南春股份公司扩建指挥部
( 一) 工程概况
1.该工程为剑南春股份有限公司大罐酒库厂房, 结构类型为框架结构。地震设防烈度为7度, 设计地震基本加速度为0.15g,结构安全等级二级。
2.地基与基础
本工程基础采用独立基础。基础垫层厚度为100mm。基础混凝土强度等级: 混凝土基础垫层C15, 主体结构混凝土C30, 填充墙构造柱、 圈梁C25。
( 二) 主体结构及结构构件主要型号、 几何尺寸等参数
1、 梁( 主、 次梁等) 主要断面尺寸( mm) : 250×500、 250×600、 300×600、 300×700、 300×800、 300×1000。
2、 框架柱主要断面尺寸( mm) : 600×600、 800×800。
3、 剪力墙主要厚度( mm) : 300。
4、 楼板厚( mm) 120。
5、 地上主体结构的层高为16m和3.6m。
二、 编制依据
1、 《木结构设计规范》( GB50005— ) 。
2、 《建筑结构荷载规范》( GB50009— ) 。
3、 《混凝土结构设计规范》( GB50010— ) 。
4、 《混凝土结构工程施工质量验收规范》[GB50204— ( )]。
5、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130— )
6、 《建筑施工模板安全技术规范》( JGJ162- )
7、 《建筑施工安全检查标准》( JGJ59- )
8、 《建筑施工高处作业安全技术规范》( JGJ80-91)
9、 《施工现场临时用电安全技术规范》( JGJ 46- )
10、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法【建质[ ]87号文】
11、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则【建质[ ]254号文】
12、 本工程建筑、 结构施工图。
13、 本工程施工组织设计及相关技术资料。
14、 国家、 四川省、 绵竹市有关建筑施工现场标准化文明管理标准。
第二章 主要现浇构件模板设计
一、 施工准备
( 一) 技术准备
1、 根据结构尺寸对柱模、 墙模、 梁模、 板模进行模板设计, 本工程设计原则为:
⑴配板时, 根据结构纵横尺寸, 尽量使用原材料整板配制, 少裁板, 考虑综合配板利用, 降低损耗; 标准层模板必须进行编号, 以防止下层错用或影响安装进度。
⑵模板与板缝应对齐, 拼缝要严密, 使表面美观, 整齐。
2、 根据工程结构特点, 编制模板施工方案, 并进行模板施工技术交底。
3、 根据模板设计尺寸进行定型模板的配制, 并试拼样板。
4、 采用经伟仪、 水准仪、 线锤等测量工具进行放线, 放出结构的中心线和模板安装线。
( 二) 主要施工机具准备
施工前应准备的主要施工机具: 经纬仪、 水准仪、 木工电锯、 木工电刨、 电钻、 撬棍、 线锤靠尺和钢卷尺。
( 三) 劳动力准备
应根据工程的具体情况, 组织相应的管理和施工人员。
( 四) 材料准备
1、 木模板及龙骨: 木模板及龙骨( 规格详模板设计) 。
2、 面板及龙骨的质量必须符合要求, 安装前先检查模板的质量, 不符合质量标准的材料, 不得投入使用。
3、 支架系统: 采用钢管脚手架及配套扣件。
4、 脱模剂: 水质隔离剂。
5、 其它材料: 对拉螺栓、 垫块、 螺帽等。
二、 模板设计
( 一) 现浇柱模设计
1、 现浇柱模采用18mm厚的高强复膜胶合板, 模板加劲肋采用50*100的木枋立放, 其间距不大于250, 并用双根φ48.3*3.6的钢管作柱模箍, 柱箍间距见下表, 柱边大于或等于600时设置一道φ14对拉螺杆, 其设计参数详见下表:
序
号
现浇柱断面
( mm×mm)
加劲肋间距( mm) 与根数( 根)
钢管柱箍
间距 mm)
φ14对拉螺杆
间距( mm) 、 道数
备 注
1
B×H=600×600～750
B边=600
≤250且≥4根/边
600×600≤450;
600×750≤400
同柱箍间距、
一道
主要标高段:
-0.2m至9.1m( 9.64m) ;
9.1m( 9.64m) 至16m。
计算高度:
计算时按最不利高
度9.84m进行验算
H边
600
≤250且≥4根/边
同柱箍间距、
一道
750
≤250且≥5根/边
同柱箍间距、
一道
2
800×800
≤250且≥5根/边
≤400
≤400、
一道
2、 柱模施工时先在底部一块模板不安装, 作为清扫口混凝土浇筑前, 从清扫后将模板内部清扫干净, 然后封好清扫口, 浇筑混凝土。
( 二) 墙模设计
剪力墙的厚度为300mm, 墙模采用18mm厚的高强复膜胶合板, 模板加劲肋采用50*100的木枋( 内楞、 立放, 其间距为200) , 并用双根φ48.3*3.6的钢管作外楞, 其间距为400, 并设φ14对拉螺杆, 其纵横间距为400。
( 三) 现浇梁模设计
现浇梁模采用18mm厚的高强复合胶合板, 梁底模板加劲肋采用50×100的木枋( 平行梁截面立放) , 间距详见下表, 木枋下为钢管横杆; 梁侧模板加劲肋采用50×100的木枋( 内楞、 平行梁截面立放) , 间距详见下表, 并用双根φ48.3*3.6钢管作外楞, 截面尺寸大于300×700mm的梁侧模板面设φ14高强对拉螺杆, 其设计参数详见下表。
现浇梁模板体系选用表
序号
现浇梁
断面
( mm×mm)
梁侧模内楞间距( mm)
梁侧模
外楞
( 梁高大于700)
设对拉螺杆间距( mm)
梁底模木枋间距( mm)
梁底模小横杆间距( mm)
1
250×500～600
≤300( 木方)
双钢管
--
≤300
≤450
2
300×600～800
≤300( 木方)
双钢管
≤600
φ14一道/截面
≤300
≤450
3
300×1000
≤250( 木方)
双钢管
≤500
φ14一道/截面
≤250
≤450

序号
现浇梁断面
( mm×mm)
梁两侧立杆
横向间距( mm)
梁跨度方向立杆
纵向间距( mm)
步距
梁下支
撑立杆
备注
1
250×500～600
900
900
1500
/
按600高粱进行验算
2
300×600～800
900
900
1500
/
按800高粱进行验算
3
300×1000
900
900
1500
一根
按1000高粱进行验算
( 四) 现浇板模设计
现浇板模采用18mm厚的高强腹覆膜胶合板, 模板底格栅采用50×100的木枋( 垂直于顶部横杆设置) , 板模支撑采用φ48.3×3.6的钢管, 格栅和模板支撑的设计间距详见下表。
现浇板模板体系选用表
序号
现浇板厚度
( mm)
格栅间距
( mm)
顶部钢管
横杆间距( mm)
钢管支撑
立杆间距( mm)
备注
1
120
≤250
≤900
≤900×900
按实进行验算
三、 料具参数:
( 一) 工程模板:
18mm厚覆膜胶合板, 其弹性模量取E=6000N/mm2, 抗弯强度设计值fm=15.0N/mm2, 抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。
( 二) 模板背楞:
50×100规格方木( 净截面) , 强度等级: 抗弯强度设计值fm≥13.0N/mm2, ,抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2, 弹性模量取E=0.9×104、 截面抵抗矩W=83000、 截面惯性矩I=4170000。
( 三) 48.3×3.6mm钢管:
3.6×48.3mm钢管支撑, 截面面积A=489mm2、 截面抵抗矩W=5078mm3、 截面惯性矩I=121867mm4、 弹性模量E=2.06×105。
( 四) 48.3×3.6mm双钢管柱箍:
截面面积A=2×489=978mm2、 截面抵抗矩W=2×5078=10156mm3、 截面惯性矩I=2×121867=243734mm4、 弹性模量E=2.06×105。
因德阳、 绵竹地区钢管实际参数达不到φ48.3*3.6的标准, 本方案验算按市场上常见的φ48*3.0进行计算。
( 五) 直角回转扣件:
8.2KN/扣, 取8.0KN/扣。
( 六) 紧固螺栓力学性能见下表:
序号
螺栓直径
螺栓内径( mm)
净面积( mm2)
重量( N)
容许拉力( N)
1
M12
9.85
79
8.9
12900
2
M14
11.55
105
12.1
17800
第三章 施工顺序及模板安装构造要求
一、 施工顺序
本工程基础顶面至16.0m标高段分两次进行施工, 其施工顺序如下:
( 一) 基础顶面至9.1m标高段
搭设基础顶面至9.1m标高段满堂支模架→绑扎基础顶面至9.1m标高段柱、 墙钢筋→安装基础顶面至9.1m标高段柱、 墙模板及梁底模→绑扎9.1m标高梁钢筋→安装9.1m标梁侧模板→浇筑基础顶面至9.1m标高段柱、 墙混凝土→留置技术间隙时间( 1.5小时以上) →浇筑9.1m标高梁混凝土→养护。
( 二) 9.1m至16.0m标高段
搭设9.1m至16.0m标高段满堂支模架→绑扎9.1m至16.0m标高段柱、 墙钢筋→安装9.1m至16.0m标高段柱、 墙模板及16.m标高梁、 板底模→绑扎16.0m标高梁、 板钢筋→安装16.0m标高梁侧模板→浇筑9.1m至16.0m标高段柱、 墙、 混凝土→待柱、 墙混凝土达到一定强度后( 混凝土至少在终凝后、 且宜更长时间为佳) 浇筑梁、 板混凝土→养护。
二、 模板构造与安装
( 一) 模板安装前必须做好下列安全技术准备工作:
1、 应进行全面的安全技术交底, 操作班组应熟悉设计与施工方案, 并应做好模板安装作业的分工准备。
2、 应对模板和配件进行挑选、 检测, 不合格者应剔除, 并应运至工地指定地点堆放。
3、 备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。
( 二) 模板构造与安装应符合下列规定:
1、 竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时, 应加设垫板, 垫板应有足够强度和支承面积, 且应中心承载, 基土应坚实, 并应有排水措施。
2、 当满堂模板支架立柱高度超过8m时, 若地基土达不到承载要求, 无法防止立柱下沉, 则应先施工地面下的工程, 再分层回填夯实基土, 浇筑地面混凝土垫层, 达到强度后方可支模。
3、 模板及其支架在安装过程中, 必须设置有效防倾覆的临时固定设施。
4、 现浇钢筋混凝土梁、 板, 当跨度大于4m时, 模板应起拱; 当设计无具体要求时, 起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
( 三) 安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、 尺寸和相互位置的正确, 防止漏浆, 构造应符合模板设计要求。
模板应具有足够的承载能力、 刚度和稳定性, 应能可行承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。
( 四) 拼装高度为2m以上的竖向模板, 不得站在下层模板上拼装上层模板, 安装过程中应设置临时固定设施。
( 五) 对梁和板安装二次支撑前, 其上不得有施工荷载, 支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。
( 六) 支撑梁、 板的支架立柱构造与安装应符合下列规定:
1、 梁和板的立柱, 其纵横向间距应相等或成倍数。
2、 钢管立柱底部应设垫木和底座, 顶部应设可调支托, U形支托与楞梁两侧间如有间隙, 必须楔紧, 其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm, 螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm, 安装时应保证上下同心。
3、 在立柱底距地面200mm高处, 沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距, 在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下, 进行平均分配确定步距后, 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时, 在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆( 如下图所示) , 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时, 应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

4、 钢管立柱的扫地杆、 水平拉杆、 剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管, 用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、 水平拉杆应采用对接, 剪刀撑应采用搭接, 搭接长度不得小于500mm, 并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。( 如下图所示)

5、 施工时, 在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值, 已承受荷载的支架和附件, 不得随意拆除或移动。
( 七) 安装模板时, 安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内, 严禁散放在模板或脚手板上; 安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中, 不得掉落。
( 八) 吊运模板时, 必须符合下列规定:
1、 作业前应检查绳索、 卡具、 模板上的吊环, 必须完整有效, 在升降过程中应设专人指挥, 统一信号, 密切配合。
2、 吊运大块或整体模板时, 竖向吊运不应少于2个吊点、 水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接, 并应稳起稳落, 待模板就位连接牢固后, 方可拆除卡环。
3、 吊运散装模板时, 必须码放整齐, 待捆绑牢固后方可起吊。
4、 遇5级及以上大风时, 应停止一切吊运作业。
( 九) 木料应堆放在下风向, 离火源不得小于30m, 且料场四周应设置灭火器材。
( 十) 支架立柱构造与安装
当采用扣件式钢管作立柱支撑时, 其构造与安装应符合下列规定:
1、 钢管规格、 间距、 扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板, 垫板厚度不得小于50mm。
2、 钢管支架立柱间距、 扫地杆、 水平拉杆、 剪刀撑的设置应符合现行模板规范的相关规定。当立柱底部不在同一高度时, 高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨, 高低差不得大于1m, 立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
3、 立柱接长严禁搭接, 必须采用对接扣件连接, 相邻两立柱的对接接头不得在同步内, 且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm, 各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。( 如下图所示)

4、 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定的水平拉杆上。
5、 满堂模板支架立柱, 在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑; 中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑, 其宽度宜为4～6m, 并在剪刀撑部位的顶部, 扫地杆处设置水平剪刀撑( 图一) 。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧, 夹角宜为45°～60°。
当建筑层高在8～20m时, 除应满足上述规定外, 还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑, 在有水平剪刀撑的部位, 应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑( 图二) 。
当建筑层高超过20m时, 在满足以上规定的基础上, 应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑( 图三) 。

剪刀撑布置图( 一)

剪刀撑布置图( 二)

剪刀撑布置图( 三)
( 十一) 水平拉杆
1、 每步纵横向水平杆必须拉通。
2、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图所示:

第四章 模板及支撑体系验算
因德阳、 绵竹地区钢管实际参数达不到φ48.3*3.6的标准, 本方案验算按市场上常见的φ48*3.0进行计算。
第一节 现浇柱模板验算
1、 现浇柱模采用18mm厚的高强复膜胶合板, 模板加劲肋采用50*100的木枋立放, 其间距不大于250, 并用双根φ48.3*3.6的钢管作柱模箍, 柱箍间距见下表, 柱边大于或等于600时设置一道φ14对拉螺杆, 其设计参数详见下表:
序
号
现浇柱断面
( mm×mm)
加劲肋间距( mm) 与根数( 根)
钢管柱箍
间距( mm)
φ14对拉螺杆
间距( mm) 、 道数
备 注
1
B×H=600×600～750
B边=600
≤250且≥4根/边
600×600≤450;
600×750≤400
同柱箍间距、
一道
主要标高段:
-0.2m至9.1m( 9.64m) ;
9.1m( 9.64m) 至16m。
计算高度:
计算时按最不利高
度9.84m进行验算
H边
600
≤250且≥4根/边
同柱箍间距、
一道
750
≤250且≥5根/边
同柱箍间距、
一道
2
800×800
≤250且≥5根/边
≤400
≤400、
一道
2、 柱模施工时先在底部一块模板不安装, 作为清扫口混凝土浇筑前, 从清扫后将模板内部清扫干净, 然后封好清扫口, 浇筑混凝土。
●600×600柱模板验算( 验算高度按9.84m进行验算)
一、 柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=600mm, B方向对拉螺栓1道,
柱模板的截面高度 H=600mm, H方向对拉螺栓1道,
柱模板的计算高度 L = 9840mm,
柱箍间距计算跨度 d 450mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm, 高度100mm。
B方向竖楞4根, H方向竖楞4根。
面板厚度18mm, 剪切强度1.4N/mm2, 抗弯强度15.0N/mm2, 弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2, 抗弯强度13.0N/mm2, 弹性模量9000.0N/mm2。

柱模板支撑计算简图
二、 柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取9.840m;
1—— 外加剂影响修正系数, 取1.200;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×65.830=59.247kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9, 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。
三、 柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载, 应按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下

面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。
荷载计算值 q = 1.2×59.247×0.450+1.40×2.700×0.450=33.694kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3;
I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4;
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值, 取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×26.661+1.40×1.215)×0.183×0.183=0.113kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.113×1000×1000/24300=4.661N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [能够不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×26.661+1.4×1.215)×0.183=3.706kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3706.0/(2×450.000×18.000)=0.686N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T], 满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×26.661×1834/(100×6000×218700)=0.155mm
面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!
四、 竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算, 计算如下

竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m。
荷载计算值 q = 1.2×59.247×0.183+1.40×2.700×0.183=13.727kN/m
按照三跨连续梁计算, 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:
均布荷载 q = 6.177/0.450=13.727kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×13.727×0.45×0.45=0.278kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.450×13.727=3.706kN
最大支座力 N=1.1×0.450×13.727=6.795kN
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.278×106/83333.3=3.34N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
2)抗剪计算 [能够不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3706/(2×50×100)=1.112N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×10.862×450.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.080mm
最大挠度小于450.0/250,满足要求!
五、 B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P:
P = (1.2×59.25+1.40×2.70)×0.183 × 0.450 = 6.18kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下:

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.606kN.m
最大变形 vmax=0.067mm
最大支座力 Qmax=14.768kN
抗弯计算强度 f=0.606×106/8982.0=67.47N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!
六、 B方向对拉螺栓的计算
计算公式:N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值, 取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.768
对拉螺栓强度验算满足要求!
七、 H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P:
P = (1.2×59.25+1.40×2.70)×0.183 × 0.450 = 6.18kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下:

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.606kN.m
最大变形 vmax=0.067mm
最大支座力 Qmax=14.768kN
抗弯计算强度 f=0.606×106/8982.0=67.47N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!
八、 H方向对拉螺栓的计算
计算公式:N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值, 取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.768
对拉螺栓强度验算满足要求!

●800×800柱模板验算( 验算高度按9.84m进行验算)
一、 柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=800mm, B方向对拉螺栓1道,
柱模板的截面高度 H=800mm, H方向对拉螺栓1道,
柱模板的计算高度 L = 9840mm,
柱箍间距计算跨度 d = 400mm, 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm
柱模板竖楞截面宽度50mm, 高度100mm。
B方向竖楞5根, H方向竖楞5根。
面板厚度18mm, 剪切强度1.4N/mm2, 抗弯强度15.0N/mm2, 弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2, 抗弯强度13.0N/mm2, 弹性模量9000.0N/mm2。

柱模板支撑计算简图
二、 柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取9.840m;
1—— 外加剂影响修正系数, 取1.200;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×65.830=59.247kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9, 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。
三、 柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下

面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×59.247×0.400+1.40×2.700×0.400=29.951kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3;
I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4;
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值, 取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×23.699+1.40×1.080)×0.188×0.188=0.105kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.105×1000×1000/21600=4.875N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [能够不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×23.699+1.4×1.080)×0.188=3.369kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3369.0/(2×400.000×18.000)=0.702N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T], 满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×23.699×1884/(100×6000×194400)=0.170mm
面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求!
四、 竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算, 计算如下

竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。
荷载计算值 q = 1.2×59.247×0.188+1.40×2.700×0.188=14.039kN/m
按照三跨连续梁计算, 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:
均布荷载 q = 5.616/0.400=14.039kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×14.039×0.40×0.40=0.225kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.400×14.039=3.369kN
最大支座力 N=1.1×0.400×14.039=6.177kN
本算例中, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3;
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4;
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.225×106/83333.3=2.70N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算 [能够不计算]
最大剪力的计算公式:Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3369/(2×50×100)=1.011N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×11.109×400.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.051mm
最大挠度小于400.0/250,满足要求!
五、 B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P:
P = (1.2×59.25+1.40×2.70)×0.188 × 0.400 = 5.62kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下:

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.759kN.m
最大变形 vmax=0.160mm
最大支座力 Qmax=17.381kN
抗弯计算强度 f=0.759×106/8982.0=84.50N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0