强震作用下混凝土重力坝破坏模式研究.pdf

水利水电技术第4 1 卷2 0 1 0年第 2期 强震 作 用下 混凝 土 重 力坝破 坏 模 式 研 究 李 异 ，张社荣 ，贾璐。 ，黄虎 ( 1 天津大学 建筑工程学院，天津3 0 0 0 7 2 ；2 水利部水 电水利规划设计总院，北京1 0 0 1 2 0 ； 3 河南省电力勘测设计院，河南 郑州4 5 0 0 0 7 ) 摘要：采用混凝 土弥散性 裂缝模 型 ，运 用非线性模 型 对 国内某 高混 凝土 重力坝进 行破坏模 式 研 究。通过地震超载法得 到各类典 型坝段 最终破 坏形 态，并对 典型 坝段 的裂缝 演化进行 了时 间 历程模 拟 ，得 到裂缝 出现 、发展 至坝体破 坏全过程 。研 究得 出 了不 同类型坝段 在极 限地震荷 载 作 用下的破 坏规律 ，并对重力坝抗震 关键 部位 和薄弱环 节进 行 了总结 ，为 实际工程 中采取 工程 措 施 提 供 了参 考 。 关键词：破坏模式；混凝土重力坝；动力分析 ；非线性 ；超载法 中图分类号 ：T v 3 1 2+T V 6 4 2 3 文献标识码 ：A 文章编号 ：1 0 0 0 0 8 6 0 ( 2 0 1 0 ) 0 2 0 0 2 2 0 5 S t u d y o n f a i l u r e mo d e f o r c o n c r e t e g r a v i t y d a m u n d e r i mp a c t o f s t r o n g e a r t h q u a k e I d S h e n g ，Z HAN G S h e r o n g ，J I A L u ， HUANG Hu ( 1 C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， T i 蛐j i n U n i v e r s i t y ， T i a n j i n 3 0 0 0 7 2 ， C h i n a ； 2 H y d r o p o w e r a n d Wa t e r R e s o u r c e s P l a n n i n g a n d D e s i g n G e n e r a l I n s t i t u t e ， MWR， B e i j i n g 1 0 0 1 2 0 ， C h i n a ； 3 H e n n a n E l e c t r i c P o w e r S u r v e yD e s i gn I n s t i t u t e ， Z h e n g z h o u 4 5 0 0 0 7 ，H e n a n ， C h i n a ) Ab s t r a c t ：W i t h a p p l i c a t i o n of s me are d c r a c k mo d e l f o r c o n c r e t e ，t h e f a i l u r e mod e i s s t u d i e d w i t h n o n l i n e a r mod e l f o r a h i s h c o n c r e t e g r a v i t y d a m i n C h i n a T h r o u g h t h e me thod of s e i s mi c o v e r l o a d， the fi n a l f a i l u r e mod e s of a l l t h e t y p i c al d a m s e c t i o n s a r e o b t a i n e d，a n d the n the w h de p r o c e s s f r o m the c r a c k a p p e a r a n c e ，d e v e l o p me n t a n d f ail u r e of d a m b o d y i s a c q u i r e d f r o m the t i me h i s t o r y s i m u l a t i o n ma d e o n t h e c r a c k e v o l u t i o n o f t h e t y p i c a l d a m s e c ti o n T h e s t ody gi v e s t h e f ai l u r e l a w s o f v a ri o u s t y p e s o f the d am s e c t i o n u n d e r u l t i ma t e s e i s mi c l o a d a n d s u Ll n ma n z e s t h e k e y l o c a t i o n s an d w e a k p o i n t s f o r the e a r t h q u a k e r e s i s t a n c e of gra v i t y d am ； w h i c h p r o v i d e s s o m e r e f e r e n c e s f o r t h e e n gi n e e ri n g m e a s ure s t a k e n i n the a c t u al c o n s t r u c t i o n c o n c e r n e d Ke y wo r d s ：f a i l u r e mo d e ；c o n c r e t e gra v i t y d am；d y n am i c an aly s i s ；n o nli n e ar ；o v e r l o a d i n g me t h od 西南 地 区是 我 国强震 频 发 地 区。 目前 ，龙 开 口、阿海等一批高混凝土重力坝正在这些强震 区进 行建设 ，抗震安全 问题十分突 出。重力坝破 坏模式 研究是重力坝抗震能力和抗震安全性评价 的关键 问 题。目前 ，世界上重力坝震害典型工程仅有伊朗的 S e fi d R u d大头坝 、印度 的 K o y n a重力坝和我 国的新 丰江大头坝 ，人们对强震作用下混凝土重力坝 的非 线性动力响应 、破坏过程 、破坏机理和破坏模式等 还知之 甚少 。传 统 的混凝 土重 力坝 线 弹性 动力 分 析 ，由于不 能考 虑材 料非 线性 所造 成 的应 力重 分 布，则拉应力对结构安全产生的不利影响难以做出 准确判断。本文采取混凝土弥散裂缝模型 ，运用时 程分析法对典型坝段在超载地震荷 载作用下 的响应 进行 了研究 ，模拟 了重力坝动力破坏过程 ，分析重 力坝 的破坏形态和裂缝 出现位置以及 裂缝 的发展过 程 ，并进行抗震安全性评价 ，得 出了一些 强震 作用 下重力坝破坏的基本规律 。 1 重力坝破坏模式研究方法 目前 ，研究混凝土重力坝在地震过程中破坏模式 主要有室内模型试验、数值计算及理论分析。动力破 收稿 日期 ：2 0 0 9 一 I 1 1 2 作者简介 ：李异( 1 9 6 o 一 ) ，男 ，教授 ，博士。 Wa te r Re s o u r c es a n d Hy d w p o w e r En g i n e e r i n g Vo 1 4 1 No ， 2 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 坏模型试验能够在一定程度上反映原型 昆凝土重力 坝在强震作用下的非线性动力 响应 、破坏过程 和破 坏形态 ，但由于影响混凝土重力坝动力响应和破 坏 形态的 因素很 多 ，模 型试 验无 法考 虑 全部影 响 因 素。需要结合数值计算进行研究 。材料力 学法 思路 明确 ，目前重 力坝 设计 规范 有与 之配 套 的设 计 标 准。但材料力学法在动力计算 中，只能采 用伏格 特 公式近似地考虑地基弹性对坝体地震动力响应的影 响 ，没有考 虑坝 体材 料非 线性 因素 ，对地 震 波 输 入 、地基质 量 和阻尼 的影 响 也无 法 准 确描 述。 目 前 ，随着计算机技术 的发展 ，有 限元法 以其能够有 效地解决复杂结构 的应力分析 ，逐步成为重力坝抗 震计算的一个可行 、可靠的手段。 弥散裂缝是模拟混凝土开裂行为常用的一种方 法。弥散裂缝模型采用非 弹性开裂应变等效模拟裂 缝 ，通过调整材料软化本构关系 ，满足断裂能守恒准 则。弥散裂缝力学模型能 自动确定裂缝起裂 、扩展的 完整信息 ，具有较高的计算效率 ，被广泛应用于大体 积混凝土动力材料非线性研究。 A N S Y S中 S O L I D 6 5单元是专 门为混凝土、岩石 等抗压能力远大 于抗拉能力的非均匀材料开发 的单 元 ，该单元采用 Wi l l a m Wa m k e五参数破坏曲面 ，可 以模拟混凝土材料的开裂、压碎 、塑性变形和蠕变的 能力 。 1 1 开 裂模拟 通过修正应力 应变关 系，引入垂直于裂缝表 面方向上的一个缺陷平面来表示在某个积分点上 出 现了裂缝。当裂缝 张开时 ，后继荷载产生 了在裂缝 表面的滑动或剪切 时 ，引入一个剪切传递系数来模 拟剪切力的损失。如果裂缝是闭合 的 ，那么所有垂 直于裂缝面的压应 力都能传递到裂缝 上，但是剪切 力只传递原来 的 卢 ( 0 1 ) 倍 。S O L I D 6 5单元 的 状态可 以分为张开裂缝 、闭合裂缝 、压碎和完整单 元共4种 。在具体结构的应用中，可 以有 1 6种不 同 的排列组合方式。 1 2 压 碎模拟 假如在单轴 、双轴 、三轴压力作用下，某个积分 点上的材料失效 了，就认为这个点上的材料压碎 了。 在 S O L I D 6 5单元中，压碎意味着材料结构完整性 的 完全退化。当出现压碎情况时 ，材料强度已经退化到 在积分点上对单元刚度矩阵的贡献完全可以忽略的地 步。 1 3失效准则 A N S Y S中的混凝 土材料可以预测脆性材料的失 水利水电技术第4 1卷2 0 1 0年第2期 李异， 等强震作用下混凝土重力坝破坏模式研究 效行为。同时考虑了开裂和压碎失效模拟。多轴应力 状态下混凝土的失效准则表达式为 了 F Js 0 ( 1 ) t 、 式中，F是主应力的函数 ；S表示失效面 ，是关于主 应力及 、 、 、 、 5个参数 的函数。其 中， 为单轴极限抗拉强度； 为单轴极限抗压强度 ； 厶 为 等压双轴抗压强度 ； 为静水 压力下的双轴 抗压强 度 ； 为静水压力下的单轴抗压强度 。若应力状态不 满足式( 1 ) ，则不发生开裂或压碎。 根据不同受力特征可将混凝土的破坏 区域分为 4 个 ：压一压一压区( 0 2 3 ) 、拉一压一压区 ( 1 O 2 3 ) 、拉一拉一压区( 1 盯 2 0 3 ) 和拉一拉一拉区( 0 ) 。在每一个区域可 以用独立的函数 F和破坏 面 s 来表示 ，则函数 F在 不同区域分别被表示为 F 。 、 、 和 ，同时函数 S也相应地被表示为 S 。 、S ： 、S 3 和 s 。函数 S ( i =1 ， 2 ，3 ，4 ) 具有如下性质 ：所描述的破坏面是连续的； 当任意一个主应力改变符号时破坏面的梯度是不连续 的。 2 重力坝抗震能力与破坏形态 以国内某重力坝的挡水坝段、厂房坝段、溢流坝 段三类典型坝段为例 ，输入地震波为标准反应谱生成 的人工地震波 ，地震波幅值按地震超载系数进行调 整 。 2 。 1 工程基本资料 该重力坝为国内某碾压混凝土重力坝，坝高 1 4 3 m 。 坝区场地为 I 类 ，设防烈度为 8度 ，1 0 0年超越概率 2 的地震动峰值加速度为 0 2 2 9 g ，地震波持时 2 0 S 。 地震动采取水平 向和竖向同时输人 ，竖向地震加速度 代表值 口 取水平 向加速度代表值 n 的 2 3 。人工地 震波加速度时程如图 1 所示。 不同超载系数下地震波按幅值 比例进行调整。分 别取地 震 超载 系数 1 0 0( 峰值 加 速度 为 0 2 2 9 g) 、 1 3 1 ( 峰值 加速 度 为 0 3 g) 、1 7 5( 峰值 加速 度 为 0 4 g ) 、2 1 8 ( 峰值加速度为 0 5 g ) 、2 4 0 ( 峰值加速 度为0 5 5 g ) ，在地震超载系数为2 4 0 后每隔0 0 1 g 增加一个计算工况 ，直至坝体破坏。 2 2 计算模型和参数 图2为 3个典型坝段有限元计算模型 ，坝基模拟 范围：顺河 向上游取 1 5倍坝高 ，下游取 1 5倍坝 高；坝底以下竖直向下取 1 5倍坝高。坝体混凝土采 用 S o l i d 6 5单元 ，坝基岩体采用 S o l i d 4 5单元。挡水坝 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 李异， 等强震作用下混凝土重力坝破坏模式研究 g 爨 晏 2 0 1 5 1 0 g 0 5 囊 00 曩一 1 0 1 5 - 2 0 0 3 6 9 1 2 1 5 l 8 2 1 时间 s ( a ) 水平向地震加速度时程 0 3 6 9 1 2 1 5 1 8 2 1 时间 s 图 2坝体 网格剖分 段共计节点 3 6 5 4个 ，单元 2 8 6 8个 ；厂房坝段共计 节点 4 2 0 0个 ，单元 3 2 4 2个 ；溢流 坝段共计 节点 9 3 0 8个 ，单元 7 9 4 0个 。 在动力计算 中，坝基取无质量 地基 ，动水压力 采用 We s t e r g a a r d 公式计算。基本荷载组合为：上游 正常蓄水位水压力 +下游相应尾水位水压力 +坝体 自重 +上游 淤沙压力 +坝基面扬 压力 +地震荷 载。 依据现行抗震规范规定 ，混凝土动态强度和动态弹 性模量的标准值较其静态标准值提高3 0 ，混凝土 动态抗拉强度取为动态抗压强度标准值的 1 0 。基 岩动态变形模量及 动态抗剪 断指标取静态值 。坝体 碾压混凝土力学指标为 C 2 0，静 弹模 2 5 5 G P a ，动 弹模 3 3 1 5 G P a ，泊 松 比 0 1 6 7，动 态 抗 拉 强 度 3 3 02 MPa 。 2 3 计算结果及分析 在地震荷载作用 下 ，重力坝会产 生较大范 围的 拉、压应力集中区。这些应力集 中区产生于地震 过 程 中不同时刻 ，且拉 、压应力交替产生。这种循 环 应力状态对混凝土材料非常不利 。部分混凝 土会产 生损伤和弱化 ，使结构相应部位出现开裂并进 一步 发展。 图3图 5给出了3种典型坝段在不 同地震加速 度下的裂缝发展状态。对于挡水坝段 ，当 a = 0 5 0 g 时 ，坝体在坝踵处和下游面反弧段出现裂缝 ，裂缝位 于坝面上 ；当 a = 0 5 5 g时 ，在坝头上 、下游面均出 现裂缝 ，且开始向坝体 内部延伸 ；当 a =0 5 7 g时， 在坝头上 、下游面裂缝 区域面积进一步扩大 ，并有上 下游贯穿的趋势 ，但整个坝头仍能保持一定整体性 ； 当 a = 0 6 0 g时，坝头处裂缝完全贯穿 ，裂缝向坝体 内部迅速扩展 ，根据计 算过程 显示 ，在 a =0 6 0 g 时 ，非线性 计算不收敛，说 明此时在一定荷 载条件 下 ，结构变位趋于无穷。 ( a ) 口 =0 5 0 g ( b ) a h = O 5 5 g ( c ) 口 = O 5 7 g( d ) a h = 0 6 o g( 破坏) 图 3 挡 水坝 段不 同峰值加速度下破坏形态 ( a ) a h = 0 5 5 g ( b ) =0 5 7 g ( c ) a h = O 6 0 g ( d ) 0 6 3 g ( 破坏) 图4 厂房坝段不同峰值加速度下破坏形态 对于厂房坝段的裂缝 发展方式为 ：坝踵 、下游 面反弧段一 坝踵 、下游面反弧段区域扩大 、上游折 坡处一 裂缝区域面积进一步扩大一 下游 面反弧段裂 缝贯穿。溢流坝段裂缝发展 方式 为 ：坝踵 、边墙上 表面一 坝踵 、边墙 区域 扩 大 一 坝 踵 、边墙 区域 扩 大、溢流堰面一 坝踵 、导墙贯穿 、溢流堰 面裂缝 内 部延伸。 水利水电技术第4 1卷2 0 1 0年第2期 加 一 一 撇 段 一 = 一 # 。 J 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m ( a ) = O 6 0 g( b ) a h = O 6 5 g ( c ) a h = O 7 0 g ( d ) 吼= 0 7 5 g ( 破坏) 图 5 溢流坝段不同峰值加速度下破坏形态 表 I为各典型坝段抗震能力和破坏形态汇总。可 以看出：从三类坝段抗震能力 比较来看 ，挡水坝段抗 震能力较弱，地震超载 系数为 2 6 2 ( 峰值加 速度为 0 6 0 g ) ，溢流坝段抗震 能力最 强，地震 超载系数为 3 2 8 ( 峰值加速度为 0 7 5 g ) ；从各坝段抗震薄弱部位 来看，挡水坝段和厂房坝段主要集中在坝头处 ，溢流 坝段则表现为溢流堰面和下游边墙 ；从各坝段破坏发 生时间来看，三类坝段的破坏均发生 8 5 s以后 ，由 于输入两向地震波峰值均出现在 t ：1 7 S内，说明 考虑了混凝土材料的非线性后 ，破坏的发生存在一定 的滞后性 。 表 1 各典型坝段破坏模式 典型坝 顺河向峰值 发生时问 破坏形态 段坝型 加速度 g 坝头上下游裂缝基本贯穿 ，坝体上游 坝面折坡处和下游坝面出现若干条裂 挡水坝段 0 6 o 8 5 6 缝 ，下游坝面裂缝向坝体内部延伸 约 1 4 m 坝头上下游裂缝基本贯穿，坝体上游 厂房坝段 0 6 3 8 6 4 面折坡处 出现两条较大裂缝 ，裂缝 向 坝体内部延伸约 4 0 m 裂缝沿闸墩与坝体交界面向下游基本 溢流坝段 0 7 5 8 7 6 贯穿 ，边墙 出现较大范围裂缝 ，裂缝 向坝体内部延伸约 2 5 m 3 重力坝破坏过程分析0 1 2 nOq 由于混凝 土材料 的非线性 ，重力 坝破坏 是一个塑性 区逐渐累计，渐进 n 0 3 破坏的过程。对 重力坝破坏过程 的分 0 0 o 析，需要 找出各 典型坝段 的抗 震关键 _ o 0 3 部位和薄弱环节 ，为采 取配筋等工程 _ 0 0 6 措施提供依据。图 6给出了超载系数 为 2 6 2 ( 峰值加速度为 0 6 0 g) 时，挡 水坝段坝体开裂演化趋势。 水利水电技术第4 1 卷2 0 1 0年第2期 李异， 等强震作用下混凝土重力坝玻坏模式研究 从 图 6可 以看 出：t 。 时刻 ，在坝头 下游面反弧 段中间附近和坝踵处首先 出现裂缝 ；t 时刻 ，反弧 段张开裂缝 向上游水平 向扩展 ，坝踵处裂缝受压闭 合 ，并未继 续发展 ，同时上游 坝面开始 出现裂缝 ； t 时刻 ，坝头处裂缝进一 步向坝体 内部扩 展 ，下游 坝面陆续出现第 二条 、第三条裂 缝 ；t 时 刻 ，裂缝 开始贯穿整个坝头 ，裂缝状态趋于复杂 ，混凝土应 力重分布后 出现二次开裂 。在地震时程中，坝头处 裂缝随坝体震动张开和闭合 ，坝体最终 由于张拉裂 缝而导致破坏。 通过上述计算分析可以看出，坝踵部位由于应力 集中最先导致裂缝的产生 ，但是随之产生的应力重分 布不利于裂缝 向坝体内部的扩展，裂缝多为单向闭合 裂缝 ，因此坝踵部位裂缝范围很小，不会对坝体的安 全起决定性的影响。而坝头部对地震动的响应最为敏 感 ，裂缝 自下游反弧段开裂向上游面迅速扩展，在 t = 6 8 s 时贯穿整个坝头 ，这部分 的损伤将直接导致 坝体破坏 ，此外上游折坡部位也出现了一定范围的裂 缝 。 图 7给 出 了超 载 系数 为 2 5( 峰 值 加 速 度 为 0 5 7 g ) 和超载系数为 2 6 2 ( 峰值加速度为 0 6 0 g) 时， 挡水坝段坝顶顺河向位移时程曲线。 从图 7 ( a ) 可以看出，当地震超载系数为 2 5时 ， 顺河向位移 幅值在震动初 始阶段逐渐 增大 ，在 t = 8 0 8 s 时，顺河向位移达到最大值 1 1 3 9 m m，以后 坝的位移幅值逐渐减小 ，这说明在 t =8 0 8 s以后 ， 0 4 8 l 2 1 6 2 O 时间 S 吕 遵 时间 S ( a ) 超载系数为2 5 时颓河向位移 ( b ) 超载系数为2 6 2 时顺河向位移 图 7 不 同地震作用下坝顶颠河 向位移时程曲线 一 一 一 一 图 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 李舁， 等强震作用下混凝土重力坝破坏模式研究 整个坝头虽然前后摆动 ，但 坝头处裂缝并 未进 一步 发展，结构仍能保持一定的整体性。图7 ( b ) 为地 震超载系数为 2 6 2时 ，坝顶顺河 向位移时程 曲线 。 从图中可以看出，在 t = 7 2 S 后顺河向位移也发生了 明显的突变 ，幅值不断上升。在 t = 8 5 6 s 时 ，顺河 向位移达到 3 2 3 5 m m，非线性计算不收敛，位移有 迅速增大的趋势，可以认为坝体 已经破坏。 4 结语 本文采用非线性模型对强震作用下重力坝破坏模 式进行了数值模拟。对三类典型坝段地震超载性能进 行计算 ，得到了各类坝段在不同地震烈度下的破坏形 态。通过对重力坝地震破坏过程 、坝体开裂演化趋势 分析，得出以下结论。 ( 1 ) 强震作用下，重力坝坝身拉 、压应力交替产 生，这种循环应力对混凝土这种拟脆性材料非 常不 利 ，导致坝体部分区域 出现混凝土开裂 ，并随地震过 程进一步发展。 ( 2 ) 重力坝各类坝段地震超载能力不 同。计算结 果显示各类坝段地震超载系数在 2 53 5之间，挡 水坝段地震超载能力较弱 ，溢流坝段超载能力较强 ， 这与各类坝段沿地震波方向结构刚度相关 ；不同典型 坝段地震破坏形态不同，挡水坝段和厂房坝段的破坏 形态主要表现在坝头处上下游面裂缝贯穿 ，而溢流坝 段破坏形态表现为闸墩和边墙处裂缝贯穿。 ( 3 ) 重力坝破坏是坝身裂缝 累积 、渐进破坏的过 简讯 程。在进行非线性动力分析的同时 ，应判断各类裂缝 形态及裂缝发展趋势 ，找出其地震超载敏感 区。以挡 水坝段为例 ，坝踵部位首先出现裂缝 ，但裂缝多为单 向闭合裂缝 ，随之产生的应力重分布不利于裂缝向坝 体内部的扩展 ，因此坝踵部位裂缝不会对坝体的安全 起决定性的影响。而坝头部位对地震动的响应最为敏 感 ，此处裂缝多为张开裂缝 ，随着地震超载系数的增 加 ，裂缝 自下游反弧段开裂 向上游面迅速扩展并贯穿 整个 坝头 。 ( 4 ) 在实际工程中，要加强大坝的强震观测和监 控 ，在抗震关键部位和薄弱部位进行预应力配筋和锚 索加固等工程措施 ，以提高大坝的抗震安全性。 参考文献 ： 1 L e e J ，F e n v e s G L A p l a s t i c d a n g e r c o n c r e t e m o d e l f o r e a r t h q u a k e a n a l y s i s o f d a ms J E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g and S t r u c t u r al D y n am i c，1 9 98，2 7： 9 3 7 9 5 6 2 张社荣 ，卢 向丽 拱形重 力坝地震 动力反应分析 J 水力 发 电学报 ，2 0 0 4，4 ( 2 ) ：6 5 6 8 3 陈厚群 ，侯顺载 ，涂劲 ，等 丰满大坝抗震动力分析和安全 评价 J 大坝与安全，1 9 9 9，( 3 ) ：2 8 3 5 4 张国新，金峰，王光纶用基于流行元的子域奇异边界元法 模拟重力坝 的地震破坏 J 工程力学 ，2 0 0 1 ，1 8 ( 4) ：1 8 2 7 5 程尧平 混凝 土重力坝整体抗震 安全性研究 D 天津 ：天津 大学 ，2 0 0 8 6 范书立混凝土重力坝的动力模型破坏试验及可靠性研究 D 大连 ：大连理工大学 ，2 0 0 7 ( 责任编辑欧阳越) 天津市水务局水科院与澳大利亚环境生物技术合作 研究中心签署合作框架体系 日前 ，澳大利亚环境生物技术合作研究 中心( 简称 E B C R C ) 执行总裁兼国际水协主席戴维 卡门博士、澳大利亚锁 磷剂集团执行总裁罗伯特 - 舒特马及国际水协北京办公室负 责同志一行抵津，与天津市水务局水科院进行座谈交流，建 立并签署合作框架体系。 天津市水务局水科院与 E B C R C签署了 科研机构合作及科 研人员学术交流谅解备忘录，双方确定了合作领域，搭建起 了良好的平台，以便扩大加强双方各种合作和交流，为双方经 济与社会利益服务。同时，戴维 卡门博士还将利用其在国际 水务领域的广泛影响力以及 E B C R C拥有的知名度，积极协助 天津水科院与新南威尔士大学蓝藻生物研究中心、西澳大利亚 大学水研究中心以及荷兰瓦格宁根大学水生态研究中心等国际 知名科研机构在蓝藻、水生态平衡及城市水环境治理等领域的 合作研究。通过以上国际合作，可以显著提升天津水科院在水 环境、水生态及水资源领域的科研水平，快速跻身先进水利科 研院所 的行列 ；同时有效整合国内外水务领域 的科技 资源 ，为 高水平专业技术人员创造良好的科技研发及交流平台，并将水 科院自主知识产权技术推广到国外，实现“ 合作共赢” 。 澳大利亚环境生物技术合作研究中心( E B C R C) 是澳大利 亚政府为建立国家创新体系，增强竞争能力而成立的环境生 物领域的集产、学、研于一体的大型合作研究 中心，主要从 事微生物污染的快速检测及治理领域的应用和基础研究，以 及水生系统的生物膜控制、水及废水处理，拥有生物膜、微 生物检测与控制( 包括藻类的监测及藻毒素的快速准确测定) 及环境生物工程领域方面的众多先进技术。未来 5年内，E B - C R C将获得澳大利亚联邦政府 5 0 0 0万澳元( 约合 3 2 5亿人民 币) 的财政资助。 ( 摘 自“中国水利 国际合作与科技 网” 2 0 0 9年 1 2月 2 1日) 水利水电技术第 4 l卷2 0 1 0年第2期 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m