水蒸气蒸氨塔的设计.doc

ANYANG INSTITUTE OF TECHNOLOGY 本 科 毕 业 论 文 水蒸气蒸氨塔的设计The Design of the Ammonia Vapor Tower 系（院）名称： 化学与环境工程系 专业班级： 化学工程与工艺2班 学生姓名： 指导教师姓名： 指导教师职称： 工程师 2009 年 3 月25水蒸气蒸氨塔的设计专业班级：化学工程与工艺（2）班 学生姓名：指导教师： 职 称：工程师摘要 泡罩塔是最早的板式塔，它已有近二百年的历史。泡罩塔因其操作弹性大、塔板效率高、生产能力大等优点，广泛应用于蒸馏、吸收等领域。在氨的回收工业中，泡罩塔有着举足轻重的地位，由于泡罩塔操作弹性较大，且使蒸氨工艺中氨的回收率有很大的提高，更重要的是塔不仅在回收了产品节约了资源，而且减小了污染。因此在氨回收工艺设计中，泡罩塔的的设计尤其要受到更大的重视。本文以钢铁焦化厂蒸氨系统为研究对象,蒸氨生产主要是将来自鼓风冷凝岗位的剩余氨水在蒸氨塔内进行蒸馏处理,使剩余氨水中的挥发氨蒸出后,送回到煤气中以增加煤气含氨量,进而提高硫酸氨的产量,并将蒸氨废水送至生化污水处理工序进行处理。因此,蒸氨工序生产不正常,不仅硫氨工序的产品有可能不合格,而且会直接导致生化工序的不正常,致使焦化厂总排超标。本文应用化工简化的经验方程,针对蒸氨工序中消耗较高,蒸氨塔使用周期较短的问题,总结生产操作经验和理论分析的基础上,找出了剩余氨水温度及蒸氨的工艺数据关键字：蒸氨工艺 泡罩 直接蒸汽 The Design of the Ammonia Vapor TowerAbstract Bubble tower is one of the first plate of the tower, it has been nearly two hundred years of history. Blister tower because of its flexible operation, tray efficiency, large capacity,are widely used in distillation, absorption and other fields. In ammonia recovery industry, blister tower has a pivotal position, as the bubble tower flexible operation, so that ammonia and ammonia recovery process has greatly improved and, more importantly, the recovery tower, not only in the product conservation of resources and reduce pollution. Ammonia recovery process in the design, the design of bubble-cap tower in particular is greater attention。This paper study the object is the ammoniac distilling system of GangTie JiaoHua corporation, Ammonia distilling is to distill the residual ammonia from the blast section in an ammonia still, which evaporate the volatile ammonia into the saturator to increase the production of vitriol ammonia and send waste water to biochemistry section to decontaminate. Therefore, if it is abnormal in ammonia distilling section, the production of vitriol ammonia will be unqualified and the biochemistry section will be Abnormal, as a result, the total coking plant emission standard. In this paper, the experience of a simplified chemical equation for ammonia process steam consumption of high ammonia tower shorter life cycle issues, summed up the experience of production operations and the basis of theoretical analysis to identify the remaining ammonia and steam temperature process of ammonia data.Key words Ammonia Process Blister Direct steam Tray引 言随着社会的发展，化工在人们的生活中占有越来越重要的地位。特别是化工在农业生产中的广泛使用，化工为农业生产提供了各种肥料，杀虫剂，除草剂，提高了农产品的产量，使农业的机械化进程成为了可能。我国是农业大国，农业在我国的国民经济基础。农业不仅仅产出粮食还为工业提供了原料。世界上最多的人口在为我国提供了充足的劳动力的光环下也给予了最大的问题，那就是吃饭问题。所以高速发展农业是必须要给与重视的。怎样提高农业产量是解决问题的重中之重。氨不仅是非常重要的化工产品，更是生产农业氮肥的原料，由于氨氮有巨大的经济价值，世界各国都十分重视氨的加工回收技术的开发。德国是世界上最早加工煤焦油的国家之间之一，蒸氨技术也处于世界领先地位位居。日本的焦化工业也比较发达，在沥青系碳素纤维的开发方面处于优势地位。此外，美国，前苏联，印度等国的煤焦油加工技术也均由独到之处。与这些国家相比，我国煤焦油加工工业存在的问题有：煤焦油加工率低，加工深度差，产品品种少，回收水平低，分离提纯水平不高，一些重要的煤焦油产品还得从国外进口，煤焦油加工分散，规模偏小。分析上述可知主要是加工工艺落后，设备陈旧造成，必须通过过程改进，设备更新才能解决。因此从化学工程的角度来看，最根本的问题在于提高煤焦油分离提纯的程度，特别是提高煤焦油初镏和蒸氨过程的分离效率。氨的分离具有重要的实际意义。这不仅对我国农业的发展有巨大的推动作用，而且也能极大的带动我国经济的发展，改善我国的劳动人民的生活水平，带来很好的经济效益和社会效益。我们希望通过蒸氨塔的设计，能够对蒸氨工艺和硫酸铵的合成工艺进一步了解，同时尽自己的努力我为回收氨工业做出应有的贡献。 第一章 文献综述1.1 精馏原理及工序流程1.1.1精馏原理把液体混合物经过多次部分气化和部分冷凝，使液体分离成相当纯的组分的操作称为精馏，连续精馏塔可以想象是由一个个简单蒸馏釜串联起来，由于原料液中组分的挥发度不同，每经过一个蒸馏釜蒸馏一次，蒸汽中轻组分的含量就提高一次，即yn+1ynx（y代表气相组成，x代表液相组成），增加蒸馏釜的个数就可得到足够纯的轻组分，而塔釜中残液中所含轻组分的量会越来越少，接近于零。将这些蒸馏釜叠加起来，在结构上加以简化即成为精馏塔。1.1.2工艺流程从界区外送来的15%氨水进入稀氨水槽，经稀氨水泵加压到1.7MPa(a)左右打到热交换器，与塔釜出来的精馏残液换热回收热量后，氨水被加热到140160左右进入蒸氨塔；蒸氨塔下部的再沸器采用2.2Mpa饱和蒸汽间接加热釜液，保持温度在203左右。塔顶蒸汽温度约43进入冷凝器 冷凝，在此部分气氨冷凝为液氨，未冷凝气氨进入冷凝器进一步冷凝为液氨，两冷凝器中冷凝的液氨部分直接流入蒸氨塔作为回流，另一部分作为产品流入储氨罐，经高压气体加压后，压到液氨罐区。蒸氨塔底含量很低的残液经热交换器回收热量后，送到界区外。蒸氨工序是焦化企业化产回收不可或缺的部分,选择合适的蒸氨工艺非常重要。传统的蒸氨工艺多为直接蒸氨工艺,近几年,蒸氨工艺也有了一些新的变化,间接蒸氨工艺陆续被各厂家采用,本文将就直接蒸氨工艺和间接蒸氨工艺进行比较,本发明提供一种焦化行业剩余氨水的加工工艺，在剩余氨水中加入微量的氢氧化钠后在换热器与废水进行换热，进入经真空泵减压后的蒸氨塔，在负压状态下使剩余氨水中的氨挥发，氨气经冷却后，由真空泵加压输送至下道工序。其特征是在剩余氨水中加入氢氧化钠分解固定铵盐；利用真空泵对蒸氨塔进行减压；蒸氨塔采用填料式；塔底部分废水与循环氨水换热后返回蒸氨塔。本发明对剩余氨水的加工工艺开辟了新的途径，取消了加工剩余氨水过程中蒸汽、煤气等资源的消耗，极大降低了运行成本。该工艺在低温、低压下运行，对设备及填料的材质要求不高，前期投资较低，具有较好的经济效益。 剩余氨水是焦化厂的主要排放污水，为了防止剩余氨水对环境受纳水体造成污染，氨水需经过废水处理后才能排放。剩余氨水中氨氮浓度较高，在生化处理前对剩余氨水进行蒸氨处理，部分回收氨水中的氨，降低废水中的氨含量。本论文是对直接蒸汽加热法蒸氨工艺的节能研究，针对宝钢化工厂三期蒸氨工序蒸汽能耗高的问题，研究蒸氨节能工艺，为宝钢三期蒸氨工序的节能技术改造提供参考和指导。 本论文首先以宝钢三期蒸氨工艺为原型，采用Aspen Plus模拟软件模拟其工艺流程，模拟结果与实际生产情况十分接近，其相对误差控制在5之内，因此用模拟的方法进行蒸氨系统的节能研究具有较高的可行性。 负压蒸氨技术具有较好的节能效果，在50kPa条件下，直接蒸汽单耗为94.3kgt(氨水)，节约直接蒸汽量16，而且该工艺具备有对蒸氨塔腐蚀程度小，不易造成堵塞等优点。但由于负压蒸氨技术对设备和材质都有较高的要求，若要在我国实现工业化应用还需解决一些关键问题。 蒸氨节能工艺可降低直接蒸汽单耗到89kgt(氨水)水平，节约蒸汽22。该工艺运用蒸汽喷射闪蒸技术，降低直接蒸汽单耗，回收蒸氨废水中的低品位热量。1.1.3工艺计算：工艺计算是工艺设计中不可缺少的，这也是你真功夫的时候，以为自己在实验室做的开发才是技术，工程不是技术，就是画画图，我鄙视有这种想法的人。工程是技术，而且是很关键的技术。现在的工艺计算倾向于使用软件如Aspen，Pro等。我不会这些软件，我主要用Excel和可以积分的计算器，现在正在学Matlab。工艺计算要合理使用一些估算和经验，这些经验值来自于工程实践，书本上是学不到的。 化工设备你要了解动设备、静设备等。因为工艺是通过设备实现的。选择合理的设备对工艺来说十分重要。对于动设备机封的选择很重要，选择何时的机封形式很重要，我想搞设备专家应该同意这种说法。1.1.4工艺设计心得我想结合我的体会和对该专业的认识谈谈自己的看法。工艺设计其实涵盖了很多内容，是整个工程设计的龙头。如果你是项目经理，拿到一个项目后，物料衡算，热量衡算，时间平衡等是必须清楚的。尤其的热量衡算（也包括反应热的计算），如果反应热不会计算，那是很可怕的；其次，要懂控制方案，是比值控制、串级控制还是前馈控制等要很清楚；再者，要懂设备，懂设备选型、材质，加工特点，动设备，静设备；你还要懂土建，不懂土建的项目经理是不称职的；在强电方面你还要有所了解。热量计算，现在很多反应的热量很难查到资料。所以大部分要靠估算，那么如何估算呢？这需要你有扎实的基础知识，需要化工热力学和物理化学知识。你至少要知道Beson估算法。热量计算可以说十分重要，它涉及到再沸器、冷凝器和反应器的设计。还有相平衡方面的计算，在精馏计算是有些数据是需要的，尤其是计算相对挥发度。.2 塔体设计 表2-1泡罩直径与塔径关系Table 2-1 Path blister diameter relations with Tajikistan 表2-2 标准泡罩规格（JB-1212-73）Table 2-2 Standard Specifications blister 2.2.1泡罩设计与选型 当气体负荷较低时，三角形齿缝有较大的齿缝开度和较好的鼓泡效果；而长方形及梯形齿缝则因齿缝开度过小，气体呈脉动现象，鼓泡效果不好。当气体负荷较大时，三角形齿缝开度过大，鼓泡效果变坏；而长方形和梯形齿缝的鼓泡效果较好。梯形齿缝的操作弹性较大，说以选择梯形齿缝。由氨水流量65m3/h.可估算塔径在1.23.0米之间，一般认为直径小的泡罩，能较充分利用塔板鼓泡面积，塔板效率较高，但造价及安装及费用较高，所以由表1 可选标准泡罩 Dg=100 根据表2-2可选 类 （1Gr18Ni9）,则可知所选泡罩有关尺寸: 公称直径 Dg=0.1 齿缝高度 hs=0.028m齿缝宽度 b=0.005m 泡帽高度 H3=0.075m 、气囱底界面直径d2d2=D=0.1m、气囱直径d2d2=0.6 d1=0.06m 气囱的截面与塔圈截面的比例大小要根据通过气体量确定，一般在15%20%之间、气囱截面积Sv=0.0028m、气囱口至泡罩间距H3 H3=d2/4=0.015m、气囱顶端至泡罩垂直筒形面积SaSa=d2H2=0.0028m、气囱外壁至泡罩内壁环形面积SbSb=0.005m气囱高度H2H2=0.0517m、齿缝总面积SbSb=nS0=*0.005=0.0033m式中：n泡罩齿数，个; S0每个齿缝面积，m2、泡罩齿距t t=b+S1=0.005+0.0015 =0.0065mb齿缝宽度，mS1泡罩壁厚，m、泡罩齿数nn= 泡罩齿的形状，长短大小应当根据处理塔液的物性和铸造条件选定。蒸氨母液含大量焦油既脏又容易结疤。所以就必须选用大齿，齿缝面积的设计要是气泡细小分散；同时又要做到齿缝气速不要太快，达到齿缝全开，汽，液接触适宜。、气泡下面流出的气体平均速度蒸氨塔通过下面流出的气体平均速度至是比较高的，一般在30-40m/s之间。这里取 =35m/s、气囱地板至泡罩齿尖高度h4 h4=c+b-hs=0.10+0.005-0.028=0.077m b泡罩下气速厚度，m hs齿高，；c泡罩下性情液层高度。系根据经验选用。基于蒸氨塔存在结疤，一般推荐用0.100.15、出口溢流挡板距泡罩齿根静止距离液面深度h2这个值与塔的自由截面气体流速成反比，一般在050mm之间，蒸氨时一般可取2530mm为理想尺寸。这里取 H2=30mm代表齿尺寸符号如图21 图1代表齿尺寸符号hs齿高； t齿距；s1齿底宽sb齿尖宽；b气流厚度2.2.2溢流管设计蒸氨塔的溢流管设计考虑到处理物料太脏，都毫无例外地采用外溢管。具体计算要注意溢流堰的宽和高两个因素；进入堰带塔液要维持一定高度。使溢流管保证有很好的液封。 、溢流堰宽L0根据液体流量而定： VL=L0h1式中流量系数，可取0.6；g重力加速度，ms2整理后可得 L=0.565VL/h12=1m(2)、溢流管出口堰高度H4H4=VL/L0=65/(3600*0.1*1)=0.18m溢流管允许液体流速，m/s.(可取0.10.2m/s)这里取=0.2m/s(3)、溢流堰高度H5H5=B-H4=1-0.18=0.82m式中B-溢流管宽度，m由于液体流入溢流管中时，带有一定冲力，为使溢流液夹带的气泡顺利逸出此处可取低限值。表2-3每个泡帽所占鼓泡面积及鼓泡面积与齿缝面积之比Table 2-3 percentage cap for each bubble size and bubble size and bubble size ratio of teeth由表2-3选泡帽中心距P=1.25D2.2.3塔径计算(1)计算设计负荷下齿缝全开（开度为100%）时所需的最小总齿缝面积长方形齿缝 AS=0.585AS塔板最小齿缝面积，VS设计气体负荷，shS-齿缝高度，mL,V-液体，气体（操作条件下）重度，kg/m3（2）计算所需鼓泡面积Ab则可知 m=3.54Ab=mAS=3.540.585=2Ab-鼓泡面积，m-鼓泡面积与齿缝面积之比（3）估算塔径按鼓泡面积占塔截面积80%估算 D=1.8m表2-4泡罩直径与塔径的关系Table 2-4 Path blister diameter relations with Tajikistan有表2-4可知塔径计算符合标准2.2.4板间距H塔板间距H的大小与塔效率及操作弹性有着密切的关系。一般而言，塔板间距小，在一定的汽液负荷和塔径条件下，雾沫夹带量大，板效率低，操作弹性也变小。但塔板间距过大，整个塔体增高，材料消耗和造价就均随之增肌。另外物料的起泡性能及塔板的安装检修要求，均与塔板间距有关系。在蒸氨装置中，适宜的泡罩塔板间距如表2-6表2-5推荐的适宜圆泡帽塔板间距 Table 2-5 Recommended for a round bubble cap tray spacing 由上表可选适宜的板间距H=0.6m2.2.5理论板的计算n由于本设计是直接蒸汽加热，可按下面经验式计算：N= 实现蒸氨过程的基础在于汽液两相平衡时, 两相的组成不同。因此, 在分析和计算蒸氮塔时, 汽液平衡数据是最基本的依据。在蒸氨塔中, 因气液两相含CO2、H2O、HCN等组分甚少, 在许多计算中可以忽略不计, 而把蒸氨塔处理的物料看成是NH3一H2O二元物系。对于一二元物系的平衡数据, 长期以来均选用柯洛布恰斯基等在炼焦化学产品回收设备的计算12一书之附表提供的数据, 兹将其表题及常用的部分数据示于下表。表2-6水溶液中和水溶液面上汽相中%含的含量（重量）Table 2-6 The surface of aqueous solutions and aqueous solutions containing vapor phase% of the content (weight)就蒸氨塔而言，若建设过程无热损失，同时温度，压力为恒值，二元混合物汽化潜热相等。这样在塔的高度上，上升气量与下降液量也就恒定（不考虑过程的热力性质）,那么可以根据NH3-H2O系统平衡曲线表-6和蒸馏液，氨水的x-y曲线图2求出二元混合物NH3-H2O的平衡线。 图2-2 蒸馏液，氨水的x-y曲线 Figure 2-2 distilled liquid ammonia the x-y curve通过验算，当浓度以滴度计时，可得K值等于1.3.液体中含氨的摩尔量较少，所以可以近似求的xf=0.0033 xW=0.0003液体流率：W=65m3/h=0.018m3/s气体流率：G=6m3/sn=12取塔板效率： =0.8实际塔板效率： N=120.8=152.2.6塔高HH=NH1=150.6=9m2.2.7降液管的设计降液管有圆形及弓形两种形式。圆形降液管面积小，不能充分利用塔板面积，且溢流效果不好，容易因泡沫分离不好造成液泛。因此除液体负荷很小的小塔有用圆形降液管外，一般均用弓形降液管。 确定降液管大小应考虑下述因素：液体在降液管中的流速，泡沫分离要求和停留时间等。下面分别介绍流速和停留时间的确定方法或经验数据。 本设计采用弓形降液管（1）液体在降液管中的流速W0 常用流速一般为0.08-0.1米s这里取 W0 =0.08米s(2)降液管面积AdAd=L/(3600W0)=65/(36000.08)=0.226（3） 液体在降液管中停留时间=AdH3600L=6s式中-L-液体负荷，m3/h（4） 弓形降液管弦长L1对于单溢流塔板L1=0.6-0.8D； 降液管弦长即是溢流堰长 L1=0.71.8=1.3m（5） 降液管的底缘距塔板高度S降液管底缘距塔板的高度S应小于堰高hW以保证有足够的液封 S=L/(L1Ud3600)=0.14m式中 Ud液体在降液管底缘出口处的流速，一般采用 0.10.3米s，这里采用低速即取0.1米s；(6)塔板布置 L1/D=0.7由图2-3可得Wd/D=0.145Ad/At=0.09则 Wd=0.1451.8=0.261（）Ad=0.090.7851.82=0.229（m）按三角形排列，以比例尺布置泡帽，P=1.25100=125()，与液流垂直方向布置泡罩排数为7排，共87,布置如下图2-4图2-3弓形降液管的宽度Wd与截面积AdFigure 2-3 Arched downcomer width Wd and the cross-sectional area Ad L1/D图2-4泡帽塔板布置图Figure 2-4 Bubble cap tray layout第三章 流体力学计算3.1流体力学计算、气体通过泡罩升气管及环形面积压力降hrWr=6/(870.016)=4.31(m/s)由表3-1可查的K=0.25 hrc=KWr2v/l=0.003(米液柱)表3-1升气管回转通路及环隙阻力系数KTable 3-1 Trachea or rotary annular channel and the resistance coefficient K图3-1齿缝开度Figure 3-1 Opening teethVS-设计气体负荷，m3/sVmax-实际总齿缝面积下齿缝全开时的气体负荷，r-梯形上底与下底之比，r=0时是三角形齿缝；此图适用于VS/Vmax30%、齿缝压力降hso由表3-2查得每个泡帽齿缝面积为43.07cm2,则总面积为AV=8743.07=3747(cm2)=0.3747(m2)齿缝开度为100%时气体负荷。VS/Vmax100%=81.5%由图-5查得齿缝开度为85%，则齿缝压力降hSOhSO=h=0.850.028=0.0238(m液柱):hw=25 :hw=50 :hw=75 hw=100图3-2液面梯度关系图Figure 3-2 Relationship between surface gradient=nCV=71.20.00165=0.0139m、液面梯度按塔径计算的液流强度为L/D=65/1.8=36.1m3/hm(塔径)F=1.05V=1.5又 hw=62mm, hck=10mm由图3-2可查得=0.00165,CV=1.2、气相穿越液层压力降hL计算液流面积下的气体速度WW=V/0.785D2(1-2Ad) =6/0.7851.82(1-20.229) =4.35(m/s)又 0.85W=2.85 图-7泡沫因数值Figure -7 factor value of the bubble 由图3-3可查得=0.6hL=（hrc+hso+/2）=0.6(0.003+0.0238+0.007)=0.0168(米液柱) 、塔板压力降H H=hrc+hso+hL=0.003+0.0238+0.0168=0.0436(米液柱)、蒸汽分配比 （hrc+hso）=0.3190.5符合要求第四章塔的衡算4.1物料衡算以1吨25%的氨水产品为基准计算基础数据如表4-1表4-1物料数据Table 4-1 Material data物料酚g/m3氰g/m3氨氮g/m3CODg/m3流率M3/h比热容KJ/(kgK)相对密度Kg/m3进口氨水15002025005000653.264910废水50020300200013.263.556980进口氨水中的NH3 652.5=162.5废水中的NH3 13.260.3=4 162.5-4=158.5一吨基准产品中的NH3 10000.25=250当量 158.5250=1.577、进口氨水中的NH3量 1.577652.51715.074(kmol/t) 102.505(kg/t)、废水中的NH3量 1.57713.260.3170.369(kmol/t) 20.646(kg/t)、蒸汽量 1000+20.4993.28=886.23(kg/t) 49.235(kmol/t)4.2 热量衡算进口氨水温度75,出口废水温度40，压力40kpa、热量收入进口氨水携带的热量 Q1=102.5053.264348=116433kJ、热量支出1、产品带出的热量Q2=10004.66467=217622kJ/t2、废水带走热量Q3=20.6463.556313=22991kJ/t、热量衡算 Q入=Q1=116433 kJ/tQ出=Q2+Q3=217622+22991=240613 kJ/t实际热耗，即蒸汽补充热值Q,MJ/tQ= Q出-Q入=124180 kJ/t单位产品母液蒸馏蒸汽消耗量，kg/t设使用蒸汽压力为200kpa,热焓为2708 kJ/kg则 124180/2708=45.86kg/t热量衡算表见表4-2 表4-2蒸氨塔热量衡算表Table 4-2 ammonia tower heat balance sheet热量收入热量支出名称热值kJ/t百分率%名称热值kJ/t百分率%母液带入热量11643348.39废液带走热量229929.56蒸汽补充热量12418051.61产品带出热量21762289.44合计240613100合计240614100第五章 结论通过蒸氨泡罩塔的设计，使我对蒸氨工艺的了解程度进一步加深，不仅从层面上掌握了工艺流程，并且弄懂一些以前疑惑的地方。知道了蒸氨废水不合格的原因有很多，直接蒸汽不足，致使塔顶温度上不去，会使一部分氨无法蒸出，一致塔底排出废水中氨的含量过高；再者，原料量过大，也就相对直接蒸汽量不足，也会是废水不合格；另外，碱泵上不去，螺旋板换热器内部串漏也都是蒸氨废水不合格的主要原因。在泡罩蒸氨塔的设计过程中，许多公式都是不是很严格的经验式，利用这些公式计算出的工艺数据与实际塔的工艺要求有时差别很大，因此在使用过程中，要时常进行修正，以便能更准确的接近真是工艺。毕业论文是本科学习阶段一次非常难得的理论与实际相结合的机会，通过这次比较完整的给排水系统设计，我摆脱了单纯的理论知识学习状态，和实际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高我查阅文献资料、设计手册、设计规范以及电脑制图等其他专业能力水平，而且通过对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，都使我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，并且意志品质力，抗压能力及耐力也都得到了不同程度的提升。这是我们都希望看到的也正是我们进行毕业设计的目的所在。虽然毕业设计内容繁多，过程繁琐但我的收获却更加丰富。各种系统的适用条件，各种设备的选用标准，各种管道的安装方式，我都是随着设计的不断深入而不断熟悉并学会应用的。和老师的沟通交流更使我从经济的角度对设计有了新的认识也对自己提出了新的要求，举个简单的例子：市政给水管网引入管的管径如果选择不当就将造成上万元的直接经济损失，这些本是我工作后才会意识到的问题，通过这次毕业设计让我提前了解了这些知识，这是很珍贵的。在设计过程中一些管道的设计让我很头痛，原因是由于本身设计受到建筑图本身的框定，而又必须考虑本专业的一些要求规范，从而形成了一些矛盾点，这些矛盾在处理上让人很难斟酌，正是基于这种考虑我意识到：要向更完美的进行一次设计，与其他专业人才的交流沟通是很有必要的，这其中也包括更好的理解建筑甲方的各种要求，更要从祖国的高度看待一些大局上的问题更好的处理各种矛盾。提高是有限的但提高也是全面的，正是这一次设计让我积累了无数实际经验，使我的头脑更好的被知识武装了起来，也必然会让我在未来的工作学习中表现出更高的应变能力，更强的沟通力和理解力。顺利如期的完成本次毕业设计给了我很大的信心，让我了解专业知识的同时也对本专业的发展前景充满信心，无论给水系统排水系统还是消防系统，我都采用了一些新的技术和设备他们有着很多的优越性但也存在一定的不足，这新不足在一定程度上限制了我们的创造力。比如我的设计在节约水能源上就有很大的不足，在这个能源紧缺节能被高度重视的社会中，这无疑是很让我自身感到遗憾的，可这些不足正是我们去更好的研究更好的创造的最大动力，只有发现问题面对问题才有可能解决问题，不足和遗憾不会给我打击只会更好的鞭策我前行，今后我更会关注新技术新设备新工艺的出现，并争取尽快的掌握这些先进的知识，更好的为祖国的四化服务第六章 致 谢经过几个月的忙碌和工作，本次毕业论文设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经验的严重匮乏，难免会有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及一起工作的朋友们和同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。在设计的计算过程中，得到了安钢集团焦化厂孟师傅的亲自耐心指导。他认真的科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深的感染和激励着我。课题的选择到计算的结束，孟师傅都始终给予我细心的指导和不懈的支持。在那段时间，师傅给我详细介绍了焦油蒸馏一段脱水工艺设计的流程，并对主要设备做了更详细的介绍，提供各种资料，使我对焦油蒸馏脱水有了深刻的认识。师傅的这种精神深深打动了我，他是我学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。在此，谨向孟师傅致以诚挚的谢意和崇高的敬意。感谢我的同学们在论文写作过程当中的交流与合作，感谢张老师对论文初稿的审批，并最终得以完成毕业论文。师们的高深精湛的造诣与严谨求实的治学精神将永远激励着我。在四年的大学生涯里，还得到众多老师的关心支持和帮助，在此，谨向老师们致以衷心的感谢和崇高的敬意!在大学四年生活中，不断得到各位老师、同学的关心与帮助，使我在学习和生活中不断得到友谊的温暖与关怀，最重要的是一种精神上的激励，让我非常感动。同时还要感谢安阳工学院对我的精心培养。感谢父母对我二十多年来辛勤的养育,并让我获取了一定的知识并最终走向社会,为社会贡献自己!最后，我要向在百忙之中抽时间对本文进行审阅、评议和参加本人论文答辩的各位老师表示感谢！第七章参考文献：1 塔的工艺计算石油化工工业部石油化工规划设计院编写，1981年，石油工业出版社2 纯碱工业第二版，大连化工研究设计院 主编 北京：化工出版社20033 化学工程手册编辑委员会化学工程手册3M北京：化学工业出版社，19894 时钧，汪家鼎，余国琮，等化学工程手册第二版上卷M北京：化学工业出版社，199615 路秀林，王者相化工设备设计全书塔设备M北京：化学工业出版社。200416 兰州石油机械研究所现代塔器技术M烃加工出版社，19907泡罩塔负荷性能图及其应用 王余伟 王金堂8 柯洛布恰斯基等炼焦化学产品回收设备的计算1974年中译本9 化工原理 姚玉英 主编，天津大学化工原理教研室，天津科学技术出版社10 化工设计 黄璐 王保国 主编 化学工业出版社11筛板蒸氨塔的设计 李友生 主编 天津渤海化工集团规划设计院12 氯气干燥系统泡罩塔的工艺计算 翟亚红 上海氯碱化工股份有限公司电化厂 2002413对蒸氨塔计算中几个问题的讨论 朱占升 14解析塔及蒸氨塔的改造与计算 唐伯国 林长青