胶凝材料组成对高强混凝土早期温升的影响.pdf

2 0 1 4年 第 3期 (总 第 2 9 3 期 ) Nu mb e r 3 i n 2 0 1 4 ( T o t a l No ． 2 9 3 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THEORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 ． 3 9 6 9 ~ ． i s s n ． 1 0 0 2 — 3 5 5 0 ． 2 0 1 4 ． 0 3 ．0 0 1 胶凝材料组成对高强混凝土早期温升的影响 崔强 。王栋 民 ’ ，阎培渝 ( 1 ．中国矿业大学 ( J L 京)化学与环境工程学院 ，北京 1 0 0 0 8 3 ；2 ． 清华大学 土木系，北京 1 0 0 0 8 4 ) 摘要： 分别在 2 5 、 5 O℃条件下测定了水泥、 水泥一 矿渣 、 水泥一 粉煤灰一 硅灰三种不同胶凝材料的水化放热特性 ， 并测定了分别 用三种胶凝材料配制的相同强度等级的混凝土的绝热温升。 试验结果表明： 无论在常温还是高温条件下， 水泥一 粉煤灰一 硅灰体系 的水化放热速率始终低于纯水泥体系； 水泥一 矿渣体系的水化放热速率在水化减速期的后阶段超过纯水泥体系， 使其与纯水泥体 系的放热量差距缩小 ； 提高水化温度对水泥一 矿渣体系的水化促进作用非常明显。 混凝 土的初期绝热温升与其胶凝材料在常温条 件下的水化放热特性相关性强， 随着内部温度的增大 ， 绝热温升与其胶凝材料在高温条件下的水化特性具有更好 的相关性 。 关键词： 粒化高炉矿渣 ；粉煤灰 ；硅灰 ；绝热温升 ；水化热 中图分类号： T U 5 2 8 ．O 1 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 — 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 3 — 0 0 0 1 — 0 3 I n f l u e n c e o f c e me n t it i ou s ma t e r i a l c omp os i t i o n on t h e e a r l y t e mp e r a t u r e r i s e o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e C 叫 ( ~ ang ， WA NGDo n g m i n ， Y A NP e i y u ( 1 ． S c h o o l o f C h e m i c a l a n d E n v i r o n me n t a l E n g i n e e ri n g ， C h i n a U n i v e r s i t y o f Mi n i n g a n d T e c h n o l o g y ， B e ij i n g 1 0 0 0 8 3 ， C h i n a ； 2 ． De p a r t me n t o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， T s i n g h u a U n i v e r s i ty， B e i j i n g 1 0 0 0 8 4 ， C h i n a ) Abs t r a c t ： The e x ot h e r mi cp r o pe r t i e s o fc e me n t ， c e me nt - g g b s， c e me n t — fl y a s h— s i l i c af umewe r ed e t e r mi ne dun d e r t h e c o n d i t i o ns o f2 5℃ an d 5 0 ℃ ． r e s p e c t i v e l y ．I n t h e me a n wh i l e ， the a d i a b a t i c t e mp e r a t u r e r i s e s o f t h e c o n c r e t e s p r e p a r e d b y t h e t h r e e b i n d e r s wi th t h e s a me s t r e n g t h g r a d e we r e de t e r mi n e d ． Th e r e s u l t s s ho w tha t the e x o t he rm i c r a t e ofc e me n t - f l y a s h— s i l i c a f u me i s l o we r t h an tha t o f pu r e c e me n t at e a c h p e rio d u n de r wh e t he r 25℃ o r 50℃ ． Th e e x o the r mi c r a t e o f c e me n t — gg b s e x c e e ds that o fp u r e c e me n t at t h e l a t e de c e l e r a t i o n pe rio d． wh i c h de c r e a s e s the di ffe r e nc e o f h y d r a t i o n he a t be t we e n t h e tw o c e me n t i t i o u s s y s t e ms ． Th e i nflu e nc e o f i n c r e a s i n g hy d r ati o n t e mpe r a t u r e o n t h e h yd r a t i o n of c e me n t g g bs i s t h e mos t s i gn i fic an t ．The di s c i pl i n e o fthe i ni t i a l a di a ba t i c t e mpe r a t u r e r i s e s o f c o n c r e t e s an d t he i r c e me n — t i t i o us ma t e r i a l s e x o t he r mi c pr op e r t i e s un de r n o rm a l t e mp e r a t u r e c o n d i t i o ns ha ve a s t r o n g c o r r e l a t i o n． As t h e t e mpe r a t u r e r i s e s i n s i d e t h e c o n c r e t e s ， t h e d i s c i p l i n e o f t h e a d i a b a t i c t e m p e r a t u r e ri s e s a n d t h e i r c e m e n t i t i o u s ma t e ri a l s e x o the r m i c p r o p e ~ i e s u n d e r h i g h t e m p e r a tu r e c o nd i t i o n s h a ve a b e t t e r c o r r e l a t i o n． Ke yw or ds： g r a n u l ate dbl a s t f ur n a c e s l a g； flya s h； s i l i c af u me； a d i a b a t i ct e mpe r a t u r e r i s e ； h ydra t i o nhe a t 0 引 言 胶凝材料用量大是高强混凝土材料组成 的重要特点 ， 导致高强混凝 土的早期水化放热量大 。 高强混凝土构件多 数应用在柱和梁等关键结构部位， 构件截面尺寸较大， 混凝 土构件内部热量散失缓慢 ， 导致构件内部温升很高， 高强 混凝土构件 内部最大温 升超过 5 0℃是很常见 的现象 。 高 温加速 了胶凝材料 的水化速率 ， 增大 了混凝土的早期收缩 ， 此外 ， 降温过程 中产生 的温度应力较 大 ， 从 而使 混凝 土构 件具有 比较大的开裂风险 。 降低高强混凝土的早期温升是 降低其开裂风险的重要途径之一 。 现代混凝土的配合比设计中往往采用一定量的矿物 掺合料。 矿物掺合料在? 昆 凝土 中能够起到多种作用 ， 改善流 动性、 减少泌水 、 减少收缩 、 降低水化热等【 -4 ] 。 对于高强混 凝土而言 ， 矿物掺合料对其水化放热 的影响是非常值得关 收稿 日期 ：2 0 1 3 - 0 9 — 3 0 基金项 目：国家 自然科学基金项 目( 5 1 2 7 8 2 7 7 ) 注的， 因为这与影响高强混凝土早期体积稳定性的很多因 素密切相关 。 本试验选择了工程上常用的矿渣 、 粉煤灰和硅 灰这三种矿物掺合料 ， 配制了不 同胶凝材料组成的 C 7 0 高 强混凝 土， 研究了不同胶凝材料组成 的水化放热性能及其 对高强混凝土绝热温升的影响。 1 原材料与试验方法 1 ． 1 原材料 试验所用 的胶凝材料是 P I 4 2 ． 5 级水泥 、 I I 级粉煤灰 、 $ 9 5 级磨 细高炉矿渣粉和凝 聚态硅灰 。 水泥及矿物掺合 料 的化学成分如表 1 所示 。 减水剂为聚羧酸减水剂( 固含量为 2 0 ％) 。 试验所用的粗集料为 5 ～ 2 5 mm连续级配石灰岩碎石 ； 细集料为细度模数 2 ． 4的天然河砂 ， I I 区中砂 。 1 ． 2试 验 方 法 采用 T A M A I R 8 通 道量 热仪 分别 在 2 5 、 5 0℃恒 温 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 原材料的化学成分 ％ 表 3 不同胶凝材料在 2 5℃水化 7 d的放热量 J 儋 Ca O 水 泥 矿渣 粉煤灰 硅 灰 63 ． 8 3 36 ． 4 4 2． 8 6 l - 3 5 条件下测 定了不 同胶凝材 料的水化放 热 曲线 ； 采用 博远 B Y ． A T C ／ A型混凝 土热绝 热温升仪测定 了混凝 土的绝热 温升 ， 初始入模温度控制在 l 3 ～ 1 5 ℃之间。 高强混凝土的强 度设计等级 为 C 7 0 ， 混凝土 的配合 比如表 2所示 ， 其 中 c 为纯水泥混凝土 ， S 为矿渣掺量 3 5 ％的混凝 土 ， F为粉煤灰 掺量 2 9 ． 4 ％、 硅灰掺量 5 ．6 ％的混凝土 ， 三组混 凝土的胶凝 材料总量和水胶 比均相 同 。 混凝 土 c 、 S 、 F的 2 8 d抗压强 度分别为 7 3 ． 0 7 、 7 7 ． 4 0 、 7 6 ． 2 7 MP a 。 表 2 试验混凝土配合比 k g ／ m 组号 水泥 矿渣 粉煤灰 硅灰 石 砂 水 C 45 0．0 一 一 一 1 08 0 81 5 1 3 5 S 29 2 ． 5 l 5 7． 5 一 一 1 08 0 81 5 1 3 5 F 2 9 2．5 — 1 3 2 5 2 5 1 08 0 R1 5 1 3 5 2结果与讨论 2 ． 1 不 同胶 凝材料在 2 5℃ 时的水化 热 图 l 、 2 分别是不同胶凝材料体系在 2 5 ℃时的水化放热 速率和水化放热量曲线， 表 3 列出了各组胶凝材料在 7 d时 的水化放热量 ， 其水胶 比均为 0 ． 3 。 从 图 1 中可 以看出， 水泥 的第二放热峰的峰值明显高于两种复合胶凝材料。 水化加速 期的反应是化学控制， 水化减速期的反应是化学控制和扩散 控制， 因而胶凝材料 中活性反应点的数量决定了这两个反应 阶段的水化放热速率。 在复合胶凝材料中 ， 早期水化活性偏 低的矿物掺合料取代水泥熟料的量为 3 5 ％， 单位质量胶凝材 料 中的水 泥质量减少 ， 这使总体系中活性反应点 的数 目减 少， 导致在水化加速期和水化减速期的前期放热速率降低。 奎 0 褂 籁 0 * 时间 ， h 图 1 不同胶凝材料在 2 5℃时的水化放热速率 曲线 儡 邑 ～ 血 I 蕞 荽 O 时 间 ／ h 不 同胶凝材料在 2 5℃时的水化放热量 曲线 一 般认 为 ， 矿渣不仅能与水泥水 化反应生成 的 C H发 生火 山灰反应 ， 而且由于其 C a O含量较 高 ， 其 自身有一定 的胶凝性能 ， 且其活性能够在碱性条件下得到发挥 。 粉煤灰 是典 型的火 山灰型材料 ， 与 C H反应生成凝 胶 ， 粉煤灰 的 早期反应程度很低 ， 其早期反应活性低于矿渣。 硅灰含有超 过 9 0 ％的活性 S i O ， 且其 比表 面积非 常高 ， 其反应活性很 高， 早期便迅速参与水化反应。 图 1 显示 ， 水泥一 矿渣体系在 水化加速期 、 减速期和稳定期的放热速率均略高于水泥一 粉 煤灰一 硅灰体系 ， 这说 明相对而言 ， 矿渣对降低胶凝材料的 水化热 的作用弱一些。 从图2中可以看出， 水泥一 矿渣复合胶凝材料的放热量 与水 泥的放热量 的差距在大约 5 5 h 后有减小的趋势 ， 这是 因为水泥一 矿渣复合 胶凝材料在约 5 5 h 后 的放热速率 略 高于水泥( 图 1 ) 。 这可能是由两个原因导致的： ①随着水化 反应 的进行 ， 矿渣参 与反应 的程度越来越 高 ， 对水化放热 做 出贡献 ； ②到 了水化减速期 的后 半段 ， 扩散控制更加 明 显 ， 相对于纯水泥体系 ， 水泥一 矿渣体 系在加速期 时的反应 速率较慢， 在未水化颗粒表面生成的水化产物层较薄 ， 离子 向内层 的迁移相对容易。 相对 于矿渣和粉煤灰 ， 硅灰具有较高 的早期 活性 ， 且 由于硅灰 的颗粒粒径很小 ， 对水泥水化生成 C ． S — H凝胶起 到很好的成核作用 ， 因而硅灰会使水泥颗粒表面生成的水 化产物层增厚 ， 从而使水泥在水化减 速期时 的水化 速率变 慢 ； 同时 ， 由于粉煤 灰在水泥水化减速期阶段 的反应程度 依然很低 ， 对 水化放热的贡献仍很小 ， 所 以由图 l 可 以看 出 ， 水泥一 粉煤灰一 硅灰体 系在水化减速期 的放热速率小于 水泥一 矿渣体系 ， 且 由图 2中可 以看出 ， 水 泥一 粉煤 灰一 硅灰 体系的放热量与水泥一 矿渣体 系的差距随着水化时间的增 长而增大。 由表 3可知 ， 水泥一 矿渣和水泥一 粉煤灰一 硅灰体系的 7 d 放热量分别 比水泥低 9 ． 9 ％、 2 1 ． 9 ％， 均小 于矿物掺合料 的掺量( 3 5 ％) 。 这是因为， 一方面矿物掺合料参与部分反 应对水化热有一定的贡献， 另一方面本试验的水胶比较低 ( W／ B = 0 ． 3 ) ， 矿物掺合料 的掺加相当于提高了水泥的有效水 灰 比， 使水泥熟料 的水化反应更为充分 ， 增大 了放热量 。 2 ． 2 不 同胶 凝材料体 系在 5 0 c IC时的水化热 图 3 、 4 分别是不同胶凝材料体系在 5 0℃时的水化放 热速率和水化放热量 曲线 ， 表 4 列出了各组胶凝材料在 7 d 内的水化放热量 ， 其 中各组的水胶 比均为 0 ． 3 。 与 2 5℃时的 水化相 比， 三种胶凝材料的水化反应速率 明显加快 ： 5 0℃ 时的第二放热峰的峰值达到 2 5℃时的 4 ～ 5 倍 ， 第二放热峰 出现 的时间 比 2 5 ℃时明显提前 。 胶凝材料在 5 0℃时的水 化加 速期 和水 化减速期 的时间均相 对于 2 5℃时 明显 缩 短， 这是 因为高温水化条件 明显激发 了胶凝材料 的活性 ， 促 进 了其快速水化 ， 与此 同时 ， 在胶凝材料 的颗粒 表面迅速 生成致密的水化凝胶层 ， 使水化由化学控制很 快转为扩散 一 舛 一 S～ L ． 一 D 一 7 O n 一 5 5 ～ 一 № 一 ～ 一 一 一 ∞ 一 一 ∞ M一 L 一 一 一 H 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m ≥ 糌 押 f I 壤 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 1 8 O 时间 ， h 图 3 不同胶凝材料在 5 O℃时的水化放热速率曲线 《 时间 ／ h 图 4 不同胶凝材料在 5 0℃时的水化放热量曲线 表 4 不同胶凝材料在 5 0℃时 7 d的最终水化放热量 J 控制 。 值得注意的是 ， 胶凝材料在 5 0 ℃时的水化稳定期 的 水化速率非常低， 这说明颗粒表面的凝胶层很致密 ， 阻碍 了进一步水化。 图 4 显示 ， 在 5 0℃条件下 ， 水泥一 矿渣 的水化热 与纯 水泥 的水化热相差不 大 ， 且 随着水化 时间的延 长 ， 差距 越 来越小 ， 水泥一 矿 渣 的 7 d 放热量 达到 了纯水 泥 的 9 8 ． 2 ％ ( 表 4 ) 。 这是因为在水泥一 矿渣体系中， 高温不仅激发了水 泥的水 化活性 ， 也激发 了矿渣的活性 ， 并且有研究表 明， 矿 渣的活性受温度影响的程度 比水泥大 。 这解 释了在高温 水化条件下 ， 水泥一 矿渣体系的放热量并 不明显低于纯水 泥体系。 从 图 4中还可 以看 出 ， 水泥一 矿渣体系 的第二 放热峰 明显高于水泥一 粉煤灰一 硅灰体系 ， 且无论是在水化加速期 还是水化减速期 ， 水泥一 矿渣体系的水化速率均相对较高。 尽管有研究表 明高温条件能够在一定程度上促进粉煤灰 的水化 ， 但 高温条件对粉煤灰活性 的促进作用小于对矿 渣 的促 进作用 。 在 5 0℃条件下 ， 水泥一 粉煤灰一 硅灰体系的 7 d 放热量比纯水泥体系降低了 1 4 ． 8 ％， 比在 2 5 ℃条件下降 低 的比例 ( 2 1 ． 9 ％) 有所减少 ， 这可能是 由于在高温条件下 硅灰和粉煤灰参与反应的程度更高 ， 对水化热的贡献更大 。 总体而言 ， 在高温水化条件 下 ， 水 泥一 粉煤灰一 硅灰体系 比 水泥一 矿渣体 系的放热量更低。 2 ． 3 绝 热温升 曲线 图 5 是不 同胶凝材料混凝土的绝热温升曲线 ， 其 中纯 水泥混凝土的早期温升发展最快 ， 水泥一 矿渣体系混凝土的 早期温升发展速率次之， 水泥一 粉煤灰一 硅灰体系混凝土的 早期温升发展最慢。 值得注意 的是 ， 水泥一 矿渣体系混凝土 的绝 热温升在大 约 4 d后超过纯水 泥混凝土 。 水泥 一 矿渣 时 I 司／ h 图 5 不同胶凝材料组成的混凝土的绝热温升曲线 体 系混凝土 、 纯水泥混凝 土 、 水泥一 粉煤灰一 硅 灰混凝 土的 7 d 的温升分别为 5 1 ．2 9 、 4 8 ． 9 、 4 0 ． 4 1 ℃。 由此可见 ， 水泥一 粉 煤灰一 硅灰体 系混凝 土的温升明显低于其他两组混凝土 。 在混凝土绝热温升的测定过程中 ， 其胶凝 材料所处的 水化温度是不断升高的。 在温升初期时， 胶凝材料 的水化温 度较低 ， 此时混凝土温升的规律与胶凝材料在常温时水化 放热速率具有 比较好的相关性 。 由图 2 可知 ， 水泥的初期放 热量最大 ， 水泥一 矿渣体系次之 ， 水泥一 粉煤灰一 硅灰体系最 小 ， 与图 5 中混凝土 的初期绝热温升相对应 。 随着混凝 土内 部温度的增大 ， 胶凝材料 的水化活性受到激发 ， 此时混凝 土温升规律与胶凝材料在高温时水化放热特性具有 比较 好的相关性 。 由图 4 可知 ， 在高温条件下矿渣 的活性受到明 显激发 ， 水泥一 矿渣体系的放热 量明显增 大 ， 因而水 泥一 矿 渣胶凝材料混凝土的绝热温升很大 ， 甚至超过 了纯水 泥混 凝土 。 图 2 、 4 显示 ， 无论 在常温还是在 高温条 件下 ， 水泥一 粉煤灰一 硅灰体系的水化热均明显低于纯水泥 ， 这与图 5 中 水泥一 粉煤灰一 硅灰体 系混凝土 与纯水 泥混凝 土的绝热温 升差距是相对应 的。 3结论 ( 1 ) 在 2 5℃或 5 0℃条件下 ， 复合胶凝材料在水化加 速期的水化放热速率均明显低于纯水 泥， 水泥一 矿渣体系在 水化减速期的后阶段 的水化放热速率超过纯水泥 ， 水泥一 粉 煤灰一 硅灰体 系的水化放热速率一直低 于纯水泥 。 提 高水 化温度对促进水泥一 矿渣体系水化的作用最明显 。 ( 2 ) 混凝 土的初期绝热温升与其胶凝材料在常温条件 下 的水化放热特性相关性强 ， 随着 内部温度 的增大 ， 绝 热 温升与其胶凝材料在高温条件下的水化特性具有更好的 相关性 。 水泥一 矿 渣体系混凝 土的绝热温升不 低于纯水 泥 混凝土 ， 但水泥一 粉煤灰一 硅灰体系混凝土的绝热温升明显 低于纯水泥混凝土。 参考文献： ⋯ 1刘数华． 混凝土辅助胶凝材料[ E 京： 中国建材工业出版社， 2 0 1 0 ． [ 2 ]ME HT A P K． A d v a n c e s i n c o n c r e t e t e c h n o l o g y [ J ] ．C o n c r e t e I n t e r n a — t i o n a l ， 1 9 9 9 ( 6 ) ： 6 9 — 7 6 ． [ 3 】A I T C I N P C ．C e me n t s o f y e s t e r d a y a n d t o d a y ： c o n c r e t e o f t 0 mo 丌 0 w 叽． C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 0 ， 3 0 ( 9 ) ： 1 3 4 9 — 1 3 5 9 ． 【 4 ]王甲春， 阎培渝．粉煤灰掺量对混凝土绝热温升的影响f J J _ 建筑 材料学报， 2 0 0 5 ： 5 9 0 — 5 9 2 ． 下转第 1 0页 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 时 ， 大试件明显比小试件 、 标准试件疏松 。 这可能是 由于大 试件横截面约束大 ， 在 Mg 0低掺量时 ， 部分膨胀能被约束 在试件内； 当 Mg O掺量较大时， Mg O水化产生较大的膨胀 ， 膨胀力抵 消了一部分约束力 ， 横截面 的约束作用降低 ， 膨 胀能得到释放。 所 以， 对 于本试验 ， 当 Mg O掺量不低于 4 ％ 时 ， 试件压蒸膨胀率 的变化规律表现为 ： 大试件 >标准试 件 > 小试件 ， 即试件长度与截面边长之比越大， 膨胀率越小。 ( 5 ) 从 图 5 ～ 7 可见 ， 当 Mg O掺量超 过安定掺量时 ， 在 小试件 、 标准试件 、 大试件的 Mg O水化产物的周边都出现 了明显裂纹 ， 表明试件 内部因压蒸膨胀变形过大 已经破坏 ， 破坏程度是大试件 > 标准试件 > 小试件。 同时 ， 试件的相对 抗压强度也发生了变化。 从表 2 看出， 此时的相对抗压强度 变化规律是小试件 >标准试件 >大试件。 即试件的尺寸越 小 ， 相对抗压强度越大。 3 结论与讨论 ( 1 ) 无论是小试 件 、 标准试件还是大试件 ， 掺 Mg O的 水泥净浆的压蒸膨胀率总是 比未掺 Mg O试件的压蒸膨胀 率大， 且随着 Mg O掺量的增加， 试件的压蒸膨胀率均呈增 大趋势。 当Mg O掺量小于4 ％时， 压蒸膨胀率增长缓慢； 当 Mg O掺量不低于 4 ％时 ， 压蒸膨胀率急剧增大。 ( 2 ) 试件尺寸对外掺 Mg O水泥净浆试件的压蒸膨胀 率存在影 响。 对于本试验 ， Mg O掺量低 于 4 ％时 ， 试件压蒸 膨胀率的变化规律是： 试件长度与截面边长之 比越大 ， 膨胀 率越大； Mg O掺量不低于 4 ％时， 则是试件长度与截面边长 之 比越大 ， 膨胀率越小 。 但是 ， 小尺寸 、 标准尺寸 、 大尺寸试件相差的级别应该 是多少 ， 或者说 ， 试件长度与截 面边长之 比如何控制才能 上接第 3页 【 5 】 B A R N E q T S J ， S O U T S O S M N， M I L L A R D S G， e t a1 ． S t r e n g t h d e - v e l o p me n t o f mo r t a r s c o nt a i n i ng g r o un d g r a n ul a t e d b l a s t - f u r n a c e s l a g： Ef f e c t o f c u r i n g t e mp e r a t u r e a n d d e t e r mi n a t i o n of a p p a r e n t a c t i v a t i o n e n e r g i e s [ J ] ． C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 6 ( 3 6 ) ： 43 4 -4 4 0． [ 6 】 WA N G Q ， MI A O M， F E N G J J ， e t a 1 ． T h e i n fl u e n c e o f h i g h t e m p e r - a t u r e c u r i n g o n t he h y d r a t i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f c e me nt -GGBS b i n d e r [ J ] ． A d v a n c e s i n C e m e n t R e s e a r c h ， 2 0 1 2 ， 2 4 ( 1 ) ： 3 3 — 4 0 ． [ 7 】E S C AL AN T E— GAR C I A J I ， S HAR P J H． T h e mi c r o s t r u c t u r e a n d 上接第 6页 能试验研究f J 1 ． 混凝土， 2 0 0 9 ( 5 ) ： 8 6 — 8 9 ． [ 4 ]袁兵， 刘锋， 丘晓龙， 等． 橡胶混凝土不同应变率下抗压性能试 验研究l J 1 ．建筑材料学报 ， 2 0 1 0 ， 1 3 ( 1 ) ： 1 2 — 1 6 ． 【 5 ]冯文贤， 丘晓龙， 刘锋． 橡胶混凝土抗压强度的影响因素试验研 究『 J 1 ． 建筑技术 ， 2 0 0 9 ， 4 0 ( 1 2 ) ： 1 1 3 6 — 1 1 3 8 ． f 6 16 李兵， 滕海文， 霍达， 等． 引气橡胶混凝土的力学性能研究 混 凝土 ， 2 0 0 9 ( 5 ) ： 8 3 — 8 5 ． 【 7 】陈爱玖， 王静， 杨粉． 纤维再生混凝土力学性能试验及破坏分析 建筑材料学报 ， 2 0 1 3 ， 1 6 ( 2 ) ： 2 4 4 — 2 4 8 ． [ 8 】朱江， 李旭东， 张东升． 不同分布的钢纤维改性橡胶混凝土性能 研究Ⅲ． 混凝土 ， 2 0 1 3 ( 3 ) ： 6 9 — 7 2 ． 1 0 更好的体现外掺Mg O水泥净浆试件压蒸变形的尺寸效应? 由于笔者对这方面的研 究不多 ， 目 前可参考 的资料又很少 ， 所以， 以上现象 ， 需要更多试验来证实 。 ( 3 ) 对于非标准尺寸 的 Mg O水泥净浆试件 ， 是否可利 用标准尺寸试件的压蒸膨胀率乘以相应的尺寸换算系数 来判断安定性 ? 这同样需要更多 的试验才能证明。 参考文献 ： ⋯ 1陈昌礼， 陈学茂． 氧化镁膨胀剂及其在大体积混凝土中的应用[ J 】 _ 新型建筑材料 ， 2 0 0 7 ( 4 ) ： 6 O 一 6 4 ． [ 2 ]2 李晓勇， 李万军， 李承木． 关于对混凝土压蒸安定性试验若干影 响因素的研究 水电站设计， 2 0 1 3 ， 2 9 ( 1 ) ： 1 0 4 — 1 0 9 ． [ 3 】刘振威． 筑坝外掺 M g O混凝土安定掺量标准问题 的探讨 广 东水利水电， 2 0 0 3 ( 5 ) ： 1 - 3 ． 【 4 】李万军 ， 陈学茂， 李承木 ， 等．外掺 Mg ( ) 混凝土压蒸安定性试验 方法的探讨叭 水电站设计， 2 0 1 0 ， 2 6 ( 1 ) ： 6 7 — 7 1 ． I 5 l5方坤河， 陈昌礼， 李维维， 等．氧化镁混凝土中砂浆的砂浆的压蒸 膨胀率及孔隙构造的研究I J 】． 水电能源科学， 2 0 1 2 ， 3 0 ( 7 ) ： 8 3 — 8 6 ． 【 6 ] S L 3 5 2 --2 0 0 6 ， 水工混凝土试验规程[ s ] E 京 ： 中国水利水电出 版 社 ， 2 0 0 6 ． 【 7 】G B ／ T 1 7 6 7 1 -- 1 9 9 9 ， 水泥胶砂强度检验 方法 ( I S O法) [ s ] ． 北京 ： 中国标准出版社， 1 9 9 9 ． [ 8 ]陈昌礼 ， 方坤河． 外掺氧化镁混凝土安定性模拟试验方法的研 究『J 1． 水力发电学报， 2 0 1 2 ， 3 1 ( 5 ) ： 2 4 1 — 2 4 4 ． 作者简介 联 系地址 联系电话 陈荣~ ( 1 9 8 7 一 ) ， 女 ， 硕士研究生， 主要研究方向 ： 水工 材料。 贵州省贵阳市贵州大学土木建筑工程学院( 5 5 0 0 2 5 ) 1 5 9 8 5 1 47 6 81 me c h a n i c a l pr o p e r t i e s of bl e n d e d c e me n t s h y d r a t e d a t v a r i o u s t e rn— p e r a t u r e s [ J ] ． C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 1 ( 3 1 ) ： 6 9 5 — 7 0 2 ． 【 8 】阎培渝， 张庆欢， 杨文言． 养护高温对复合胶凝材料水化性能的 影o lN J ] ． 电子显微学报， 2 0 0 6 ( S 1 ) ： 1 8 5 — 1 8 6 ． 作者简介： 联 系地 址 ： 联 系电话： 崔~( 1 9 8 9 一 ) ， 男， 硕士研究生 ， 主要研究混凝土方向。 北京市海淀区学垸路 中国矿业大学( 北京) 化学与环 境工程学院 2 0 1 1 级硕 2 班( 1 0 0 0 8 3 ) 1 8 61 04 61 8 5 3 【 9 19 朱江 ， 朱志文 ， 林 凤兰， 等 ． 部分钢纤维的橡 胶高强混凝土性能 试验研究[ J 1 _ 混凝土， 2 0 1 0 ( 1 1 ) ： 9 2 — 9 4 ． 【 1 o 1 屈妍． 橡胶集料混凝土力学性能试验研究【 J 】 _ 混凝土， 2 0 1 2 ( 2 ) ： 9 6 -9 8 ． 【 1 1 】 杨粉， 陈爱玖， 王静， 等 冈 纤维再生混凝土劈拉、 抗折强度试验 研究l J 1 ． 混凝土 ， 2 0 1 2 ( 1 2 ) ： 1 1 - 1 4 ． 作者简介 ： 联系地址： 联系电话 ： 唐德胜( 1 9 6 9 一 ) ， 男 ， 高级工程师 ， 硕士生导 师， 从事土 木工程研究。 河北邯郸钢铁集团有限责任公司( 0 5 6 0 1 5 ) 1 3 3 3 3 0 05 2 9 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m