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第1联现浇连续梁满堂支架检算书培训课件.doc

1、目 录1 检算依据12 工程概况13 结构设计23.1总体思路23.2支架结构设计23.3荷载取值24 材料主要参数及截面特性45 支架检算45.1检算模型45.2强度检算55.3刚度检算85.4稳定性检算96 基础检算116.1立杆地基承载力计算117 结论11滨江大道343m现浇连续梁满堂式支架检算书1 检算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011);建筑结构荷载规范(GB50009-2001);公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-1986);钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-016-2004);建筑地基基础设计规范(GB 50007

2、2011);混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2002);建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-1991);建筑施工安全检查标准(JGJ59-99);路桥施工计算手册人民交通出版社。2 工程概况南京江北滨江大道SG5标第1联为343m连续梁,采用等高度预应力混凝土连续箱梁,梁高300cm,单箱双室斜腹板截面。其中箱梁顶板宽1889cm,底板宽979cm,外侧悬臂板长357cm,端部厚20cm,根部厚55cm;箱梁顶板厚25cm,顶板厚25cm,腹板由中支点至跨中分三段变化,厚度变化为856545cm。箱梁在中、边支点处设有横梁,其中端横梁厚120cm,中横梁厚200cm。梁

3、体砼采用C50耐久性混凝土,1幅需C50混凝土1898.3m3,每幅每跨梁重为1582t。343m连续梁跨越地区地质条件较差,淤泥覆盖层厚,土层结构主要为杂填土,素填土,淤泥、淤泥质土,粘土、粉质粘土,粉质粘土与粉土互层等,承载力较差。3 结构设计3.1总体思路第一联343m连续梁跨越城南河漫滩,地质条件较差,淤泥质粉砂覆盖层厚,梁底净空较小,根据现场条件,原地基换填50cm厚7%石灰土,硬化10cm厚C20砼,承台基坑及泥浆池回填处换填50cm厚级配碎石,铺筑10cm厚C20砼,满堂式支架施工。3.2支架结构设计根据上部荷载和地基情况,自锁式脚手架组合方式为:腹板下为3060120cm的框架

4、单元;翼板下为9060120cm的框架单元;底板下为6060120cm的框架单元。支架总体设计如下图:图3.2-1 0#台-1#墩支架立面图图3.2-2 支架断面图3.3荷载取值1、箱梁自重:单幅343m连续箱梁端部截面面积为14.26m2,钢筋混凝土密度按2650kg/m3检算,按照端部截面最不利荷载检算,每延米重量见下图3.3-1:图3.3-1 截面荷载分布示意图2、模板采用木模,取0.5kPa,支架自重在软件中自动计算。3、施工人员行走及施工材料机具等堆放的荷载取2kPa。4、浇筑及振捣混凝土时的荷载取2kPa。5、水平风荷载取0.75kPa。k=0.7zs0式中:k风荷载标准值(kN/

5、m2);z风压高度变化系数,规范附录D,按照10m高度内,A类,取值1.38;s风荷载体型系数,按悬挂密目式安全网类型计算,s=1.30=1.04,其中0取0.8;0基本风压(kN/m2),按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值,0=0.75kN/m2。则k=0.0.75kN/m2。6、荷载组合系数:强度检算时,恒载取1.2,活载取1.4,刚度和稳定性检算时,各类荷载分项系数取1.0。强度检算荷载组合:1.2(箱梁自重+模板、支架自重)+1.4(2+2)kPa;刚度检算荷载组合:1(箱梁自重+模板、支架自重)+1(2+2)kPa;稳定性检算荷载组合:1(箱梁自重+模板、支架自重)+

6、1(2+2+0.75)kPa。4 材料主要参数及截面特性1、48*3.5mm钢管支撑为Q235A级钢,弹性模量E=2.05105MPa,密度=7850kg/m3,轴向拉、压及抗弯容许应力205Pa。2、1012cm方木材质为东北落叶松,其弹性模量E=1.1104MPa,剪切模量G=5102MPa,密度=500kg/m3,顺纹容许弯曲应力14.5MPa。3、510cm方木材质为杉木,其弹性模量E=9103MPa,剪切模量G=5102MPa,密度=500kg/m3,顺纹容许弯曲应力11MPa。4、18mm厚竹胶板其弹性模量E=6103MPa,剪切模量G=5102MPa,密度=850kg/m3,顺纹

7、容许弯曲应力11MPa。5、支架受载后挠曲的杆件,其容许挠度为相应结构长度的1/400。5 支架检算5.1检算模型采用Midas建立现浇梁体支架模型,对支架结构受力情况进行分析。支架检算模型见图5.1-1,60cm60cm单元模型见图5.1-2:图5.1-1 整体模型图5.1-2 60cm60cm单元模型5.2强度检算根据规范说明进行立杆承载力计算时,荷载组合为:1、永久荷载+可变荷载(不包括风荷载);2、永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)。本桥满堂支架高度为5.88m,宽度21m,按第1种荷载组合检算。48*3.5mm钢管受力情况如下图5.2-1:图5.2-1 48*3.5mm钢管立杆轴向

8、压应力图(单位:MPa)48*3.5mm立杆钢管最大轴向压应力41.4MPa容许压应力205MPa。钢管扣件剪刀撑抗滑承载力计算见下图5.2-2:图5.2-2 48*3.5mm钢管斜杆内力图(单位:kN)斜杆最大内力为0.98kN扣件抗滑承载力8kN。纵向1012cm方木主要承受弯应力,其受力情况如下图5.2-3:图5.2-3 1012cm方木弯应力图(单位:MPa)纵向1012cm方木所受最大弯应力3.7MPa容许弯应力14.5MPa。横向510cm方木主要承受弯应力,其受力情况如下图5.2-4:图5.2-4 510cm方木弯应力图(单位:MPa)横向510cm方木所受最大弯应力1.6MPa

9、容许弯应力11MPa。18mm厚竹胶板模板其受力情况如下图5.2-5:图5.2-5 18mm厚模板弯应力图(单位:MPa)18mm厚模板所受最大弯应力0.7MPa容许弯应力11MPa。5.3刚度检算18mm厚模板刚度检算:图5.3-1 18mm厚模板竖向位移图(单位:mm)18mm厚竹胶板最大位移5.310-7mm=0.75mm,满足要求。横向510cm方木刚度检算:图5.3-2 510cm方木竖向位移图(单位:mm)横向510cm方木最大位移2.610-7mm=1.5mm,满足要求。支架整体刚度计算:图5.3-4 支架整体位移图(单位:mm)支架整体最大位移0.6mm,满足要求。5.4稳定性

10、检算整体稳定性检算:图5.4-1 特征值最小特征值为5.7,模态1破坏形式见图5.4-2。图5.4-2 模态1单肢立杆稳定性检算:图5.4-3 立杆最大轴力轴心受压杆件稳定系数,按照立杆长细比查规范附录E,=0.452。长细比l/i,式中:i为立杆回转半径,式中d1为钢管外径,d2为钢管内径。则经过计算i=15.8;l为支架杆件计算高度,l=h+2a,h为支架步距,a为立杆伸出顶层水平杆高度(含顶托),按最大高度60cm控制;A立杆横截面面积(mm2),A=489mm2;f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值,按规范取值f=205N/mm2。由图5.4-3可知N=16.64445.311KN,安全系数n=2.7,满足要求。6 基础检算6.1立杆地基承载力计算由图5.4-3可知,中腹板下支反力最大为16.644KN。计算立杆基础面积:Ag=N/fg式中:Ag立杆基础底面积(m2);N单肢立杆最大轴向力,N=16.644kN;fg地基承载力特征值(kPa),立杆地基结构为10cm厚C20混凝土+50cm厚7%灰土层,其地面承载力按200kPa计算。则:A16.644/200=0.08m2基础边长a=0.28m。按基础冲切角45计算,基础厚度为h=(2810)29cm60cm,则地基满足要求。7 结论经检算可知,支架设计及地基处理均满足结构受力和施工安全要求。

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