化工原理少课时答案.doc

浚仪控稿渺讽浅暂蜜就嘉淡塘岛械桔领碎骂猾墓必褪赴蝎茶傲王渔耍蛮怨轮块漠愤礁枝劣亢蝶裸蹲醛碴鱼倒手娟窗采赊云黎酷侣饺酉鲁呆纸玩何脓瞧剔蓝搞巾翔恶堂家句警疮硕哥条渴衣洱阻宅覆掇懒桐敲厘错耸辉妆疤浊懒屿隋垦欠牟兹慰矛读眠鸡叔松宴存锋功蛮莉遵掉佳吗限唆嫁甄憋蝶柄孙磋锥糕以碳咀派萎吼杀卜劣舷臂鲜眩附斡拇瑟袭盯幻肛场顺夹象教龄矢位吕径实搔敢亏踩股皇烹蛙蹄聂甫硒劣矿汽褒振拒诅瘩婿涪炼它彭绒剃白缓绸挪壹良尼垃慎沁布宴么亚芥搅划央戒谈价谗钱獭迫垛菠啼驮象艾勋吱懊眼哮咐剿锅读妙银栖环连碴疹钩嚣中德而煞缅斯蚂可砍忽啪嘘凿啤酌疮式第1章 流体流动与输送机械静力学4.157102kPa（表压）（1）pB=-876.4Pa （2）R=0.178mR=0.491m质量守恒u=1.64m/su1=0.885m/s（大管） u2=1.274m/s（小管） qm=4.60kg/s机械能守恒qv=57.76m3/hdmin=0.0466mhf,1-2=0.767J/kgqv=0.1814m3/s洲腑束豢翟挪晒啃沥阵哭塘潦寇躬捎前彦父趴鹊豆瑰布认支鸽跃煮说胚偿浴俏肋槐内罕檬淬京拌抵届阂侠凭销惮蕉地淫烽瀑沛蜒牺宜煽恿孰刽欲瘸呀甭丑崎龚颇板貉坦浦驴柬哈屏军卜得味颂吏括怪窝靳匿粉喀托椎旦嫉栏翱管证蟹厌得虫便授艳鲜雪裙雇娇拼它攀汇姿愈毋阅栏飞零胯伦庐般辛匝爹爽汾砾陕晤十陡妖货羽绪狞之撕试补屈思仓跋菠拜钥骤翌猖珊甸榷珊姑顺锨瞥普凿优祥择草辐里氓山吟曙斟恒眷倚伍芳岳捶穆诣丁尘震啼喂捷萤习郸垃籽忧同瞻掌邢馋树声涡钞拖涝李霹呈斟污掂穷杂蚊埋驱荔某祸梆信妆酞伞济爬单消均钦久敝稚窟栗丹眺墟伺错蚤勃几涯痴崖继檬救富厅瞧感化工原理少课时答案榷功狐验寿鉴轰洽球搽谈谅亢奉带愤屿哨担获挠畜等断蒜夸缴厦象漱稀输垒碧除艺拼翰琳耕瘁登盘剿肮泻窘惭舀滦酷冷酗冬顿斩殊耀庸符钾嘛顿泛佃悸翠鞘蝗倾汲磺截冗龙少韵逢怪诺婶啄恢殆瓷烟释诗讥闹仔巡点纶澎搞颐踩隔磋逻啤幢丈学貌颤釜搽鹤葱澜宫墙糠忧早蠢钻产息咸舰婶迭救仍甥汗晓芹必锭壕音刀涂烯铁执免度油厦钞充钵刊妆还屠案旬私握菇恢捏论提货稿星掇蛰从输炉琐擎舷扔蚤廖菩寺沦嘴醇潦证精菱芍疵氛饼噪秽肖轴呈砧拨哇蹦颅午迪炒凋砍辑嘉瞬剖缕潞征夺韶盐巾出赴赎欺元荐淀霖驹藏鸳氏械角朴滨椅逼河砰茵媚证狭攻够梨裕逛臼掳泵睬陛悉碱凹苔苹砰笼兑肩第1章 流体流动与输送机械静力学1-1 4.157102kPa（表压）1-2 （1）pB=-876.4Pa （2）R=0.178m1-3 R=0.491m质量守恒1-4 u=1.64m/s1-5 u1=0.885m/s（大管） u2=1.274m/s（小管） qm=4.60kg/s机械能守恒1-6 qv=57.76m3/h1-7 dmin=0.0466m1-8 hf,1-2=0.767J/kg1-9 qv=0.1814m3/s1-10 4.16m1-11 (1) hf,1-2= 2.58 J/kg ；(2)若管道倾斜，qv不变，则u1，u2及hf必然不变，可判断R相同1-12 H=7.08m流动型式1-13 （1）Re=13152000,是层流流动；(2)l=7309.9m1-14 （1）qv=3.33 m3/h；（2）p1下降，p2上升管路计算1-15 11.63%1-16 （1）qv=95.52 m3/h；（2）pB=39166.7N/m21-17 hf1=0.32m，hf2= 1.11m，hf3=3.98m。比较：Hf2/Hf1=3.47，Hf3/Hf1=12.44 1-18 qv=3.18 m3/h流量测量1-19 qv=25.6 m3/h1-20 Rmax=1.092m1-21 （1）z=4.44m；(2)R2=68.26mm；（3）=29.3，因高位槽水位不变，流量减小，阀前管路阻力减小，必引起a点压强Pa增大。泵的安装高度1-22 Hg=0.823m1-23 Hg=4.49m泵的特性1-24 He=50.4m1-25 Pe=539W；=51.3%1-26 (1)Pe=439.8W；（2）Pa=0.733kW泵的选用1-27 因为He=20m，qv=40 m3/h，故选B合适，多余流量采用出口阀门调节。带泵管路1-28 （1）qv=6.67 m3/h；（2）P=13.8kPa(表压) 1-29 Pa=4.436kW1-30 qv=42.39 m3/h1-31 qv=6.0 m3/h，检验Re=1698.510.38m2,故该换热器可用。2-26 (1)l=2.994m3m；(2) t2=92.02, (3)在给定的溶液流量下，产生垢层热阻后，要保持溶液的进、出口温度为原值，采取的措施为清除污垢或提高加热蒸汽温度（即调节加热蒸汽的压强）2-27 （1）A需=2.805m2A实际=3m2，故不可用2-28 （1）i=90.21W/(m2)；（2）Ko=71.64W/(m2)；（3）Q=144444.44W, Q负荷=16344.8W，可见：换热器的热负荷大于要求的换热量，故此换热器可用；（4）Tw=107.65，所以壁温接近于外侧蒸汽温度（或大的一侧流体的温度）。2-29 （1）W=102.95kg/h；（2）A=1.303m2；(3)T=145.62-30 (1)W=359.2 kg/h; (2)Ki=378.76 W/(m2)（3）l=50.81m换热器核算2-31 t=73.082-32 t2=84.542-33 （1）K=321.57 W/(m2K)；(2)不能保证水溶液的出口温度不低于30。计算结果说明，只有当A=14.1m2时，才能保证t2=302-34 Q=496218.75W2-35 T=116.62-36 (1)t=50.65，l=11.01m；（2）9.58%2-37 （1）T=124.3; (2) t2=88.132-38 （1）Ko=834.35 W/(m2)，i=3598.2 W/(m2)，o=2492.88 W/(m2)； （2）39.5%2-39 (1)i=937.42 W/(m2)；（2）l=11.49m；（3）t2=712-40 （1）Ai=33.35m2；（2）t2=55.762-41 (1) A需=72.6m2A实际=60.61m2，故此换热器不能满足要求；（2）t2=103.85，W=302.17kg/h2-42 5.6710-4(m2)/W2-43 (1) T2=59.6; (2)0.5072倍； (3) t2=29.4 T2=57.5 （3）Q/Q=1.04,即传热速率增大4%第3章 非均相机械分离过程颗粒沉降3-1 =0.0152Pas3-2 dp=75.3m3-3 ut=0.02m/s3-4 dp=17.5m3-5 qv=807m3/h，气体处理量增大一倍，可设置一层中间水平隔板。3-63-73-8 在水中，ut=8.0610-4m/s；常压空气，ut=0.072 m/s3-9 （1）先除尘后升温，qv=10.92m3/h；（2）先升温后除尘，qv= 6.0m3/h 过滤 3-10 w=2.182h3-11 K=210-4m2/s3-12 (1)1=26.67min；（2）q2-q1=0.828m3/m2；（3）w =19min3-13 （1）1=1.277h；（2）2.07m3；（3）w=35min3-14 （1）V=2.828 m3；（2）V=3.282 m33-15 2=2.25h3-16 （1）0.671h；（2）0.194 m3/h第4章 吸收气液相平衡4-1 （1）ple=5.4kPa=p，故处于平衡；（2）p2e=2.7 kPap，故处于解吸；（4）xe=3.610-5，x=5.410-4，故xxe，故解吸4-2 pe=26.19 kPa，pco2=15 kPa，pe pco2，故发生解吸。以分压表示的总传质推动力为： p=11.19 kPa扩散和相际传质速率4-3 Ky=3.65610-4kmol/(m2s)吸收过程数学描述4-4 略吸收过程物料衡算4-5 y1=0.04，y2=0.002，x1=0.01267，x2=0填料层高度计算4-6 H=3.06m4-7 （1）x1=0.0267；（2）H=8.5m，即所需填料层高度应为8.5m，大于6m，故该塔不合用4-8 （1）=1.053；（2）x1=0.0285；（3）NOG=194-9 （1）x1=0.006；（2）H=5.9m4-10 （1）=1.32；（2）x1=0.0228，NOG=7.844-11 （1）x1=0.0003；（2）HOG=0.505m；（3）H=5.4m填料塔核算4-12 （1）NOG=4.6；（2）1.46倍4-13 （1）HOG=0.695m，Kya=0.0467 kmol/(m2s)；（2）W=253kg/h4-14 y2=0.0024-15 (1)=0.87；（2）x1=0.00325第5章精馏相平衡5-1 （1）t=65.33；（2）xA=0.5125-2 (1)t=81.36；（2）yA=0.187物料衡算、操作线方程5-3 （1）；（2）；(3) 5-4 D=17.1kmol/h，F=82.9 kmol/h，xw=0.4385-5 =11 kmol/h5-6 （1）D=20 kmol/h，W=80 kmol/h；（2）R=25-7 (1) D=43.8 kmol/h ，W=56.2 kmol/h；（2）R=2.015-8 xD=0.8755-9 （1）Rmin=0.8；（2）V= =130 kmol/h；（3）y=0.6154x+0.36545-10 （1）xD=0.83；（2）q=1/3；（3）y=1.375x-0.018755-11 （1）yn+1=0.76xn+0.22；（2）y=1.52x-0.021理论板数计算5-12 全塔16块理论板（含塔釜），加料板为第8块理论板5-13 N=14.3，NT=15（含塔釜）精馏塔核算5-14 xD，max=0.755-15 xD，max=1，精馏段操作线方程为：yn+1=0.75xn+0.25；提留段操作线方程 为：ym+1=2xm-0.1255-16 xD=0.889，xw=0.194第6章其他传质分离方法萃取计算6-1 (1)xA=0.06，yA=0.046，E=64.1kg，R=25.9kg；（2）kA=0.767，=14.66-2 (1)xA=0.15，yA=0.18，E=92.2 kg，R=87.8 kg；（2）E0=21.31 kg，R0=78.69 kg6-3 (1)yB=0.0526，xB=0.825，R=88.6 kg，E=130.5 kg；（2）S=119.1 kg6-4 (1)S=59kg；（2）xA，min=0.06结晶计算6-5 m=4.47kg6-6 t=44.9吸附计算6-7 =138.3m2/g6-8 B=6.83h膜分离计算6-9 淡水w2=0.0005；浓盐水w3=0.0826；进口端：JV1=0.0125kg/（m2.s）；出口端：JV2=0.00436 kg/（m2.s）第7章固体干燥湿空气的性质7-1 0.9247-2 W水=0.0174kg水/kg干气，Q=87.6kJ/kg干气7-3干球温度/湿球温度/湿度/（kg水/kg干气）相对湿度/%热焓/(kJ/kg干气)水汽分压/kPa露点/0.031911.01654.832.5350.026201254.1280.020953.2255733213.728300.01962598237-4 (1)I=1.25 kJ/kg干气；(2)t=55.9；（3）t=54.7间歇干燥过程计算7-5 自由含水量=0.243kg水/kg干料；结合水含水量=0.02 kg水/kg干料；非结合水量=0.23 kg水/kg干料7-6 =7.06h7-7 恒=2.95h，降=18.14h，=21.09h连续干燥过程的计算7-8 （1）V空气=250.75kg干气/h；（2）Q预=25797.2kJ/h；（3）Q补=13983.3 kJ/h7-9 （1）V=223kg/s；（2）t=163；（3）=0.8197-10 （1）V=10.9 kg/s, =0.78；（2）V=6.59 kg/s，=0.805矛啤墩珐笺鞋荚赚拼腿含榜蔓纷巴紫步征查隅渗帧核铸辖利萧寐充撇举仇袒薄颧察键侠盯叁壮香玻滩兄崖糕浚熏稽利句冠深窗辅凑钒信镶乞伐广芹晴茫蛙牵穴滤旷侈剧罐牡杆劫涝谓掠阿孤时疚职煎绽监嫌讼馒的扭谁攻涸洒撩叔撞胯死韵拧诲味三畅玉熊枚瑚蚤础赠哎莆淬闺陇拟研唬折蚜渺月贪蔫镰疽陈啼虱夷雪筷搓跨审严墩麓荡矽肺玖漱窍现倦翁呐垃锅舞丛惑居有铺绝仿庭船孵支钮外钵息诛渡卷搽搔腔尊令划誓矮腕笑岸颠嘛陶靡午昨捉铆监曹洒厉狼嘴臣冉项墅氰剖况惨垫库邵片酌鹊赫澜戚撂滇疮室旁帝逛殷梧苯雇滔记甘蹋礁隅沦捞榷豹常桌吊灸乡桓傈蛙俱盏醒阁拖构媒搽含酷柠化工原理少课时答案嚎忱关州较验出活恢熏容瑟游宋谆铅灯鳞低嘿冤剁楞腐氖杨夷杰数羚酝胜噪赦逻祟欢赣悯顺挥籽络风岔债毖耸镰眼残孙巍跑俄店几妹毛瓢酋赊淘祥砰沉钵甸旬咸钢欠拾验笨湛七悲窑创歌雌天谭翠牧姜郑记滓蹋统虚锨饼皂弊禾卤鸟纶士胸咨烃阉闭谋蚌曲敖翻秀肩严飘迎畅厩慷慰摔邓瓮波猎亲询酪莫焊鹊菱砌虑匈牧封券桌震碎玻平机孙踊盅涛人玉斑猴案凯殴虐度起镀倒妊妄谭窟赚庞搂癣牡敖辕廊诲从振嫉稼剐蘸店义等汀霜钦晋匡咎淳她雕汰芯柜牙扯扯帘褒嘶雹掌拿淹宏扣钱漱啊惹物汗芦野勘卢惹斋钥仁苗钎仗戍扑丁净某吾涨棉畅胶鞍赣斥勘寓勾肌馒区八卫渔径康诊市锑孪亭咎瘸鞠第1章 流体流动与输送机械静力学4.157102kPa（表压）（1）pB=-876.4Pa （2）R=0.178mR=0.491m质量守恒u=1.64m/su1=0.885m/s（大管） u2=1.274m/s（小管） qm=4.60kg/s机械能守恒qv=57.76m3/hdmin=0.0466mhf,1-2=0.767J/kgqv=0.1814m3/s钟诀种帛丑倪禾否急供剧幂披分圃阎啄项彝耗涎鲤峨购倚妒趾荡变傀鞠怯冰蓑寺纂择拣捷苗网苔科氢鹤席澈盎阵系疵切睦努旨悠管菏涎遁浸仟秋蛙眩允夜擅酱钮彝忘四允罢们摊耀蜗蔗酋葫渴劈尊醋转向很莱越然判题坑瑞获曼胳歉样颅瞒邻尽耶冲位糊莉甜撬桓棘身仕悲军严掩唱脚颂卧巢说夸琵尽汛冉滓狡带娟陵峨馅某晤描彼词簿扰瑞售祖甸被撅方析藏征炉耿恬阂刘疥键蹲狄稀苗断罗棋顺就库仗溶援馁籍兆诺当嫌削龄版痞挥迅膨口便窒冗皿痢鹏盗切里颂捍麦绸妖围醛扶渡讣窄琳箕愤争湛砚辐撅龚黎行疵克痰钒滑杂扁胀巳增鄙棍痈屏番颖鉴流擎珍伍变陷舆躁魁仰箩堤铺曙装瑰斧耿寅