膨胀剂对自密实混凝土力学性能影响.pdf

2 0 1 3 年 第 5 期 (总 第2 8 3 期 ) Nu mb e r 5 i n2 0 1 3 ( T o t a l No ． 2 8 3 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 原材料及辅助物料 M ATERI AL AND ADM I NI CL E 膨胀剂对 自密实混凝土力学性能影响 孟志良 1 I 2 。李 国宇 ，马晓伟 s ，薛银生 ’ ，周炯 ’ ( 1 ． 河北农业大学 城乡建设学院 ，河北 保定 0 7 1 0 0 1 ；2 ． 重庆大学 材料科学与工程学院 ，重庆 4 0 0 0 4 5 ； 3 ． 保定慕湖恒源新型建材有限公司，河北 保定 0 7 1 0 0 1 ) 摘要： 通过试验研究 了膨胀剂掺量对 自密实混凝土抗压强度、 轴心抗压强度 、 劈裂抗拉强度和静力弹性模量等力学性能的影 响。 结果表明 ： ① 随着膨胀剂掺量增加 ， 自密实混凝土抗压强度、 轴心抗压强度和劈裂抗拉强度先提高后降低 ， 存在峰值 ， 但是其 静力弹性模量没有明显的变化规律 ； ②与未掺膨胀剂 自密实混凝土相比， 掺膨胀剂 自密实混凝土 2 8 d的抗压强度 、 劈裂抗拉强度 和静 力弹性模量均有不同程度提高 ； ③不管是否掺人膨胀剂 ， 随着龄期增加 ， 自密实混凝土抗压强度、 轴心抗压强度 、 劈裂抗拉强 度和静力弹性模量变化规律基本一致。 关键词： 膨胀剂 ；自密实混凝土；基本力学性能 中图分类号： T U 5 2 8 ． 0 4 2 ．4 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 — 3 5 5 0 ( 2 0 1 3 ) 0 5 — 0 0 8 9 — 0 4 I n f l u e n c e s o f e x p a n s i o n a ge n t o n t h e m e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f s e l f - c o mpa c t i n g c o n c r e t e M ENG Zhi — l i a n g1 ,2 ， LI Gu o - yu1 ， MA Xi a o — we i 3 , XUE Yi n— s h e ng~ , ZHOUJ i o n g ( 1 ． Co l l e g e o f Ur b a n a n d Ru r a l Co n s t r u c t i o n， Ag r i c u l t u r a l Un i v e r s i t y o f He b e i ， Ba o d i n g 0 7 1 0 0 1 ， Ch i n a ； 2 ． Col l e g e o fM a t e r i a l S c i e n c e a n dEn g i ne e rin g， Cho n g q i n gUn i ve r s i t y． Ch o n g qi n g4 00 0 4 5， Ch i na； 3 ． B a o d i n g Mu h uH e n g y u a n Ne wB u i l d i n g Ma t e r i a l s C o ． ， L t d ， B a o d i n g 0 7 1 0 0 1 ， C h i n a ) Ab s t r a ct： I n fl u e n c e s o f e x p a n s i o n a g e n t o n me c h an i c a l p r o p e r t i e s o f s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e s u c h a s c o mp r e s s i v e s t r e n g t h， a x i a l c o mp r e s s i v e s t r e n g t h， s p l i t t i n g t e n s i l e s tre n gth and s t a t i c mo d u l u s we r e c a ~i e d o u t t h r o u g h t h e e x p e ri me n tal s t u d y ． T h e r e s u l t s s h o we d t h a t ： Wi t h t h e i n c r e a s e o f e x p ans i o n a g e n t d o s a g e， t h e c o mp r e s s i v e s t r e n gth， a x i a l c o mp r e s s i v e s tr e n gth and s p l i tt i n g t e n s i l e s t r e n gth o f s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e i n c r e a s e d fi r s t l y a n d t h e n d e c r e a s e ． T h e r e wa s a p e a k v a l u e ， b u t i t s s t a t i c mo d u lu s o f e l a s t i c i ty h a d n o s i g — n i fi c a n t v a r i a t i o n wi t h t h e i n c r e a s e o f e x p ans i o n a g e n t d o s a g e ， wh e n e x p a n s i o n a g e n t wa s a d d e d t o the c o n c r e t e a s a s u b s t i t u t e f o r c e — me n t i n g ma t e ria l s ． ② Co mp a r e d wi t h s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e wi tho u t e x p ans i o n a g e n t ， t h e 2 8 d c o mp r e s s i v e s t r e n gth ， 2 8 d a x i a l c o m- pr e s s i v e s tre ng t h， 28 d t e n s i l e s tre n g t h a n d 2 8 d s t a t i c mo d u l u s o f e l a s t i c i t y of t h e s e l f - c o mpa c t i n g c o n c r e t e mi x e d wi th e x p a n s i v e a - g e nt h a d i mp r o v e d i n di f f e r e nt d e g r e e s ． ( W he t h e r o r n o t t h e e x p an s i o n a ge n t wa s a d d e d t o the c o nc r e t e， t h e v a ria t i o ns o f c o mp r e s s i v e s tr e n gth， a x i a l c o mp r e s s i v e s tr e n g t h， s p l i tt i n g t e n s i l e s tre n gth and s tat i c mo d u l u s o f s e l f c o mp a c t i n g c o n c r e t e we r e b a s i c a l l y i d e n t i c a l wi t h t h e i n c r e a s i ng a g e． Key w or ds： e x p an s i o n a g e n t ； s e l f - c o mpa c t i n g c o n c r e t e； b a s i c me c h a n i c a l p r o pe r t y 0 引 言 膨胀剂使混凝土硬化过程 中产生体积膨胀 ， 补偿混凝 土收缩 ， 改善混凝 土变形性能 ， 生成 的膨 胀性产 物 ， 填充 了混 凝土孔 隙 ， 提高 了混凝土密 实度 。 因此 ， 膨胀 剂显 著 改善 了混凝 土抗裂和防渗性能 ， 在混凝 土工程 中得到了广 泛应用 。 近年的研究多集 中在膨胀剂对混凝土 变形性能 和耐 久性的影响[ 1 _ 3 ] ， 以及高效减水剂和矿物掺合料种类 对掺膨 胀剂混凝土性能的影响上 。 关于膨胀剂对混凝土基本力 学性能的研究中， 多以膨胀剂等量取代掺合料或者水泥为 前提 。 当膨胀剂等量取代粉煤灰时 ， 陆晗等研究表 明掺膨胀 剂( 掺量在 7 ． 5 ％～ 8 ．5 ％范围 内) 混凝 土的抗压强度 比同龄 收稿 日期 ：2 0 1 2 — 1 l - o 2 期未掺膨胀剂混凝土抗压强度提高了 6 ． 9 4 ％～ 3 5 ． 6 2 ％[明 。 当 膨 胀剂等量取 代水泥时 ， 水 中和等研究 表 明膨胀 剂掺量 ( 在 1 0 ％范 围内) 对混凝土抗压强度影 响不大[ ； 而何廷树 研究结果表 明圈 ： 在无约束条件 下 ， 随着膨胀剂掺量增大 ， 自密实混凝土抗压强度 、 抗折强度及弹性模量略有提高 ， 当掺量较大时( 超过 9 ％) ， 力学性能反而降低。 但是膨胀剂 现行相关标准及实际混凝土工程 中， 要求 膨胀剂等量取代 胶凝材料， 在此前提条件下， 膨胀剂掺量对混凝土力学性 能影响的研究基本是空 白。 由此可见 ， 当膨胀剂等量取代胶 凝材料时 ， 研究膨胀剂掺量对高性能混凝土力学性能影响 具有实际意义 。 本研究 以膨胀剂等量取代胶凝材料为前提 ， 通过试验 8 9 研究了 U E A膨胀剂掺量对 白密实混凝土抗压强度 、 劈裂抗 拉强度 、 轴心抗压强度和静力弹性模量等力学性能的影响。 1 原材料 和试验方法 1 1 原材料 太行山 P O 5 2 ． 5 级水泥( C ) ， 2 8 d 抗压强度为 5 7 ．9 MP a 。 级配 良好( I I 区) 细度模数为 2 4的河砂 ( S ) ． 堆积密度和表 观密度 分别为 1 5 5 0 、 2 5 9 0 k g ／ m ； 5 ～ 2 0 m n l 连续级 配碎石 ( G) ， 堆积密度和表观密度分别为 1 5 0 0 、 2 7 4 0 k g ／ m3 o 邢台 钢厂生产 的 $ 9 5 矿渣 粉 ( K F ) ； 北京慕湖外 加剂有 限公 司 提供 U E A ． 6型膨胀剂( U E A) 和硅灰( G H) ， 硅灰的 S i O 含 量为 9 3 ． 8 ％， 比表面积为 2 0 0 0 0 m V k g 。 采用保定慕湖恒源新 型建材公司生产 的聚羧酸 系( 固含量为 4 0 ％) 、 脂肪族 系高 效减水剂 、 葡萄糖酸钠及六偏磷酸钠缓凝剂； 自来水 ( w) 。 1 。 2试验 方 法 白密实混凝土立方体抗压强度 、 轴心抗 压强度 、 劈裂抗 拉强度和静力弹性模量等力学性能测定按 G B ／ T 5 0 0 8 1 — 2 0 0 2 (( 普通混凝土力学性能试验方法标准》 进行。 2 自密 实混凝土配合 比、 试验结果及分析 2 ． 1自密实混凝土配合 比 根据 C E C S 2 0 3 ： 2 0 0 6 ( 自密实混凝土应用技术规程》 ， 确定 自密实混凝土初步配合 比， 通过高效减水剂和缓凝剂 合理复合 ， 使混凝土拌合物满足 自密实要求 。 膨胀剂掺量取 8 ％、 1 0 ％、 1 2 ％， 自密实混凝 土配合 比、 拌合 物 6 0 m i n工作 性指标和混凝土 2 8 d 抗压强度如表 1 所示 。 表 1 高性能自密实混凝土配合比 注 ： 复合高效减水剂掺量为 2 ． 9 ％～ 3 ． 0 ％， 复合缓凝剂掺量为 0 ． 0 8 ％， 两者均以胶凝材料质量为基数。 由表 1 可以看 出， A和 D混 凝土拌合 物 6 0 mi n工作 性满 足 自密实等级 三级 ， B和 C混凝土拌 合物 6 0 ra i n工 作性满足 自密实等级一级 。 由标准养护 2 8 d的抗压强度可 以看 出， A属 于 C 5 5自密实混凝 土 ， B和 D属于 C 6 5自密 实混凝土 ， C属于 C 6 0自密实t 昆 凝土。 2 2 试验 结果及分析 将 自密实混凝土拌合物制成标准试件 ，进行标 准养 护 ， 养护到一定 龄期 ， 测定其抗 压强度 、 轴心抗压强度 、 劈 裂抗拉强度和静力弹性模量 。 为了分析膨胀剂掺量对不 同 图2 龄期自密实混凝土抗压强度、 轴心抗压强度、 劈裂抗拉强 度和静力弹性模量等力学性能 的影响 ， 将试验结果绘制成 柱状 图， 如图 1 - 4所示 。 2 ． 2 ． 1 膨胀剂掺量对不同龄期 自密实混凝土力学性能影响 由图 1 - 4可以看 出： ( 1 ) 随着膨胀剂掺量 的增加 ， 自密 实混凝 土 的抗压强 度、 轴心抗压强度和劈裂抗拉强度先提高后降低 ， 存在峰 值 。 膨胀剂掺量为 8 ％自密实混凝 土的抗压强度 和轴 心抗 压强度最高( 峰值 ) 。 在 3 d 时 ， 未掺膨胀剂 自密实混凝土的 劈裂抗拉强度最高 ， 在 2 8 ～ 1 8 0 d内， 随着膨胀剂掺量增加 ， 自密实} 昆 凝土劈裂抗拉强度先提高后降低， 存在峰值， 峰值 1 OO 8 0 、 鬈6 0 。 摇2 0 0 3 2 8 5 6 9 0 1 8 0 龄期 ， d 图 1 膨胀剂对 自密实混凝土的立方体抗压强度影响 9 0 7 6 5 疆 3 瓠 1 0 3 2 8 9 0 1 8 O 龄期 ／ d 膨胀剂对 自密实混凝土的劈裂抗拉强度影响 2 8 6 0 9 O 1 8 O 龄期 ／ d 图 3 膨胀剂对 自密实混凝土的轴心抗压强度影响 5 ． 4 5 ． 2 5 ． 0 2 4 ． 8 - 6 4． 4 磐 4． 2 O 2 8 6 0 9 O 1 8 0 龄 期 ， d 图 4 膨胀剂对 自密实混凝土的弹性模量的影响 对应的膨胀剂掺量为 1 0 ％的 自密实? 昆 凝土 。 由图 4 可 以看 出 ： 随着膨胀剂掺量的增加 ， 自密实混凝 土静力弹性模量 ∞ 加 ∞ 如 ∞ ∞ 加 m O B d 、 蕊蹬辐0暴 没有 明显变化规律。 如在 2 8 、 9 0 d 时 ， 膨胀剂掺量为 1 0 ％自 密实混凝土的静力弹性模量最低 ； 而在 1 8 0 d时 ， 膨胀剂掺 量为 8 ％和 1 0 ％自 密实混凝土的静力弹性模量值明显偏高。 ( 2 ) 在个别龄期 ， 掺膨胀剂 自密实混凝土 的抗压 强度 和劈裂抗拉强度略低于 同龄期未掺膨胀剂 自密实混凝土 ， 在大多数龄期时 ， 掺膨胀剂 自密实混凝土的抗压强度和劈 裂抗拉强度均高于未掺膨胀剂 自密实混凝土。 在所测定龄 期中， 掺膨胀剂自密实混凝土的轴心抗压强均高于同龄期 未掺膨胀剂 自密实混凝土。 在 2 8 d 时 ， 与同龄期未掺膨胀剂 自密实混凝土相 比， 掺膨胀剂 自密实混凝 土的抗压 强度 、 轴心抗 压强度 和劈裂抗拉强度分别 提高了 1 3 ． 3 ％ ～ 1 8 ． 2 ％、 1 4 ． 7 ％～ 1 8 ． 6 ％和 2 ． 1 ％～ 3 9 ． 4 ％。 这可能 是 由于 U E A膨胀 剂 水化形成大量钙矾石 ， 填充了自密实混凝土 内部孑 L 隙 ， 提高 了密实度 ， 从 而提高了 自密实混凝土强度 。 A和 B2 8 d 劈裂 抗拉强度测试结果偏低 ， 有待于进一步研究 。 2 ． 2 ． 2 掺膨胀剂 自密实混凝土基本 力学性能 随龄期 变化 规律 为 了分析掺膨胀剂 自密实混凝土抗压强度 、 轴心抗压 强度 、 劈裂抗 拉强度和静力 弹性模量等力学性能随龄期的 变化规律 ， 将试验数据绘制成 图 5 ～ 8 。 龄期 ／ d 龄 期 ， d 图 6龄期对自密实混凝土的轴心抗压强度影响 龄期 ， d 图 7 龄期对 自密实混凝土的劈裂抗拉强度影响 由图 5 ~ 8 可以看 出： 自密实混凝土不管是否掺入膨胀 剂 ， 其抗压强度 、 轴心抗压强度 、 劈裂抗拉强度和静力 弹性 龄 期 ／ d 图 8 龄期对 自密实混凝土的弹性模量的影响 模量随着龄期变化规律基本一致。 随着龄期增加 ， 自密实混 凝土的早期抗压强度 、 轴心抗压强度 、 劈裂抗拉强度和静力 弹性模量提高显著， 而 自密实混凝土的后期抗压强度 、 轴心 抗压强度、 劈裂抗拉强度和静力弹性模量增加幅度在降低。 ( 1 ) 由图 5 可 以看出 ， 不管是否掺人膨胀剂 ， 随着龄期 增加 ， 自密实混凝土抗压强度增加 幅度 由大到小时间段顺 序为 ： 0 ～ 3 d ， 3 ～ 2 8 d ， 2 8 ～ 5 6 d ， 5 6 ～ 1 8 0 d 。 ( 2 ) 由图 6 可 以看 出 ： 与未 掺膨胀 剂的 自密实混凝土 相 比， 在 2 8 d以前 ， 随着龄期增加 ， 掺膨胀剂 自密实混凝土 的轴心抗压强度增加速度高 ； 在 2 8 ～ 9 0 d内， 随着龄期增长 ， 掺膨胀剂 自密实混凝土和未掺膨胀剂 自密实混凝土的轴 心抗压强度增加 速度相差不大 ； 但是在 9 0 ～ 1 8 0 d内， 与未 掺膨胀剂 的 自密实混凝土对 比 ． 随着龄期增加 ， 掺膨胀剂 自密实混凝土轴心抗压强度增加速度变缓 。 ( 3 ) 从图 7 可 以看 出 ， 随着龄期增加 ， A和 B的劈裂抗 拉强度增加速度基本一致 ， 由快 到慢 的时 间阶段顺序为 ： 0 ～ 3 d ， 2 8 ～ 9 0 d ， 3 ～ 2 8 d ， 9 0 ～ 1 8 0 d ； 随着龄期增长 ， C与 D 的 劈裂抗拉强度增加速度大致相当 ， 由快到慢的时间段顺序 为 ： 0 ～ 3 d ， 3 ～ 2 8 d ， 2 8 ～ 9 0 d ， 9 0 ～ 1 8 0 d ， 与混凝土抗压强度随 龄期的发展规律是一致的。 ( 4 ) 不管是否掺入膨胀剂 ， 自密实混凝土 2 8 d静力弹 性模量达到 1 8 0 d 静力弹性模量的 8 6 ． 4 ％( c ) 以上 ， 最多的 达到 9 1 ． 3 ％( D) ； 在 2 8 ～ 6 0 d内， 随着龄期增加 ， 自密实混凝 土静力弹性模量增加 速度 由快 到慢的顺序为 ： D， C ， A， B； 在 6 0 ～ 9 0 d 内 ， 随着龄期增加 ， 自密实混凝土静力弹性模量 增加速度由快到慢的顺序为： B， c ， A， D；在 9 0 d以后， 随 着龄期增加 ， A 、 B和 c静力弹性模量增加速度大致相当， 明 显高于D。 因此， A、 B和C 1 8 0 d 静力弹性模量最终超过D。 3结 论 ( 1 ) 在同一龄期内 ， 随着膨胀剂掺量增加 ， 自密实混凝 土抗压强度、 轴心抗压强度和劈裂抗拉强度先提高后降低 ， 存 在峰值 ， 而 自密实混凝土静力弹性模 量没有 明显规律 ； 自密实混凝土抗压强度和轴心抗压强度峰值对应的膨胀 剂掺量 为 8 ％， 而 自密实混凝土劈裂抗拉强度峰值对应 的 膨胀剂掺量为 1 0 ％。 ( 2 ) 与未掺膨胀剂 的 自密 实混凝 土相 比， 在大多数龄 期 ， 掺膨胀剂 自密实混凝土 的抗压强度 、 轴心抗压强度和 劈裂抗拉强度有不同程度的提高； 掺膨胀剂 自密实混凝土 2 8 d 的抗压强度 、 轴心抗压强度和劈裂抗拉强度 比同龄期 91 未掺膨胀剂的 自密实混凝土有明显提高。 ( 3 ) 不管是否掺入膨胀剂 ， 随着龄期增加 ， 自密实混凝 土抗 压强度 、 轴 心抗压强度 、 劈裂抗拉强度和弹性模量等 力学性能变化 的总体规律基本是一致 ， 只是在不同时间段 内 ， 其增长幅度有差异 。 参考 文献 ： 【 1 】高培伟， 卢小琳， 唐明述． 膨胀剂对混凝土变形，性能的影响【J J _南 京航空航天大学学报 ， 2 0 0 6 ， 3 8 ( 2 ) ： 2 5 1 — 2 5 5 ． 『 2 1余红发 ， 孙伟 ， 张云升 ， 等． 膨胀 剂和纤维及其 复合对混凝土抗 冻性的影响l J 1 ． 南京航空航天大学学报， 2 0 0 6 ， 3 8 ( 2 ) ： 2 4 5 — 2 4 9 ． 【 3 1赵顺增 ， 刘立』 彭 胀剂对粉煤灰混凝土碳化的影响及其机理研 究『 J 1 ．膨胀剂与膨胀剂混凝土 ， 2 0 0 8 ( 2 ) ： 5 ． 上接第 8 6页 增加而逐渐减小。 ③在相同掺量水平下， 掺粗橡胶粒混凝土 拌合物的流动性优于掺细橡胶粉 。 4结论 ( 1 ) 在单一试验变量下 ， 掺粗橡 胶粒的混凝土工作性 能优于掺细橡胶粉 。 ( 2 ) 对废 旧橡胶颗粒进行改性处 理 ， 均提高 了混凝 土 拌合物 的流动性。 当掺粗橡胶粒时 ， 改性效果由好到差依次 为 ： Na O H溶液 、 C C 1 溶液 、 清水 ； 当掺细橡胶粉时 ， 改性效 果 由好 到差依次 为 ： c c h 溶 液 、 N a O H溶液 、 清水 ， 且 橡胶 颗粒越大 、 掺量越多 ， 改性效果更 明显。 ( 3 ) 橡胶粒径 和橡胶掺量对混凝土拌合物 的工作性能 影 响并不是固定的 ， 随着橡胶掺量增多 ， 不同粒径的橡胶 } 昆 凝土的工作性能存在不同的变化拐点 。 ( 4 ) 当废 旧橡胶等体积代砂掺加到混凝 土 中， 混凝土 拌合物的工作性能随着粗橡胶粒掺量的增加而增加 ， 掺细 橡胶粉则相反。 ( 5 ) 当橡胶颗粒直接外掺到混凝 土中 ， 无 论是橡胶粒 上接第 8 8页 激发剂对水泥基材料的抗折强度、 抗压强度提高十分 明显， 因此在水泥基材料中加入适量激发剂可以提高它的 力学性能。 其主要原因是激发剂 N a S O 能够提供和保持激 发作用过程所需的碱度 ， 使得液相碱度能够维持在一定范 围内， 保持对矿物掺合料激发的连续与稳定性 ， 在水泥水化 过程中提高碱度， 促进 C a ( O H) 的结晶成核和晶体发育 ， 也 提 高 了硅酸盐 矿物 的早期 水化速度 ， 在水泥 水化产 生 的 C a ( O H) 等水化产物的协 同作用下 ， 可获得较高的抗压 、 抗 折 强度 。 同时 ， N a ： S O 激 发剂 的掺入加 速 了水化 体 系对 C a ( O H) ， 的吸收能力， 碱的存在加速了粉煤灰， 矿粉中玻璃 体的解聚和溶解 ， 促进了粉煤灰， 矿渣参与水化反应， 生成 更多的 C ． S ． H凝胶， 使得水泥基材料的强度得到提高 。 3结论 ( 1 ) 粉煤灰 矿粉用量直接影响水泥基材料的强度 ， 随 着粉煤灰 、 矿粉用量的增加抗折强度和抗压强度逐渐降低 ， 从经济 ， 环境等各个方面考虑 ， 选择粉煤灰 、 矿粉掺量为 7 0 ％较 为合适 。 9 2 【 4 ]高秀利， 周华新， 张春平． 高效减水剂及其与膨胀剂复合对地铁 用混凝土收缩开裂的影响【 J J ．混凝土， 2 0 1 0 ， 2 5 3 ( 1 1 ) ： 7 9 — 8 1 ( 8 6 ) ． [ 5 ] 谢莎莎， 陈霞， 董芸， 等． 粉煤灰、 磷渣和膨胀剂对混凝土性能的 影响f J ] ． 混凝土， 2 0 1 0 ( 1 0 ) ： 8 7 — 8 8 ． [ 6 ]陆晗 ， 王卫仑． 膨胀剂对混凝土渗透性的影响叨． 混凝土 ， 2 0 1 0 ， 2 4 6 ( 4 ) ： 5 7 — 5 8 ． [ 7 ]水中和， 屠柳青， 马军涛， 等． 膨胀剂对粉煤灰混凝土显微结构 及抗碳化性能的影响f J 1 ．混凝土 ， 2 0 1 I ( 7 ) ： 6 2 — 6 4 ． [ 8 】何廷树 ， 宋学锋 ， 詹美洲． 膨胀剂对免振捣 自密实混凝土性能的 影响『 J 1 ． 长安大学学报： 自然科学版， 2 0 0 3 ， 2 3 ( 6 ) ： 1 9 — 2 2 ． 作者简介 ： 孟志良( 1 9 6 4 一 ) ， 男， 教授。 联系地址 ： 河北农业大学城乡建设学院( 0 7 1 0 0 1 ) 联系电话 ： 1 5 1 2 7 2 6 0 5 2 6 还是橡胶粉 ， 混凝土拌合物 的工作性能随着橡胶颗粒掺量 的增加均呈现先增加后减小的规律。 参考文献： ⋯ 1 朱涵． 新型弹性混凝土的研究综述f J 1 _ 天津建设科技 ， 2 0 0 4 ， 1 4 ( 2 ) ： 3 5 — 3 7 ． 『 2 12 杨春峰 ， 杨敏． 废旧橡胶混凝土力学性能研究进展 I J 1 _ 混凝土 ， 2 0 1 1 ， 2 8 ( 1 1 ) ： 9 8 — 1 0 0 ． [ 3 ] 孙小兵． 废旧轮胎橡胶改性混凝土的材料性能研究【 D 1 _郑州： 郑 州大学 ， 2 0 0 6 ． [ 4 ]卞立波． 橡胶颗粒混凝土( c R c ) 性能与结构研究【 D J E 京 ： 北京 建筑工程学院 ， 2 0 0 8 ． [ 5 】 刘日鑫 ， 徐开胜 ， 高炜斌． 胶粉对混凝士韧塑性的影响研究【 J I ． 新 型建筑材料， 2 0 0 9 ， 3 6 ( 1 ) ： 2 4 — 2 6 ． f 6 16 李靖． 掺废旧轮胎橡胶粉水泥混凝土J性能试验研究【 D ] ． 大连 ： 大 连理工大学 ， 2 0 1 0 ． 作者简介 ： 杨春峰( 1 9 7 3 一 ) ， 男 ， 教授 ， 研究方向 ： 新型混凝土材料 性能及应用技术研究。 联系地址 ： 沈阳市大 东区望花南街 2 l 号 沈 阳大学建 工学院 ( 1 1 0 0 4 4 ) 联系电话 ： 1 5 9 4 0 0 4 9 3 8 5 ( 2 ) 激发剂大大 的提高 了水泥基材料 的抗 折强度 、 抗 压强度 ， 粉煤 灰 、 矿粉用量为 6 0 ％、 7 0 ％、 8 0 ％、 1 0 0 ％时 ， 抗 折强度分别提高 4 6 ． 2 ％、 4 9 ． 5 ％、 7 6 ． 7 ％、 2 2 0 ． 7 ％； 抗压强度分 别提高 1 3 ． 6 ％、 1 7 ． 8 ％、 l 1 ． 4 ％、 2 0 3 ． 8 ％。 3 ) 当粉煤灰 、 磨细矿渣掺量为 7 0 ％， 激 发剂掺量为胶 凝材料 的 3 ％时 ， 可配制 出强度等级为 3 2 ． 5 ~ 4 2 ． 5 级 的新型 矿粉一 粉煤灰水泥基材料 。 参考文献 ： 【 1 ]隋同波， 文寨军． 国内外水泥 及水泥基材料研究进展f J 】 ．建材发 展导向 ， 2 o o 4 ( 5 ) ： 1 7 — 1 9 ． I 2 12 唐成燕， 肖佳， 陈烽， 等． 粉煤灰和矿渣微粉在水泥基材料中的 复合效应研究『 J 1 ．水泥 ， 2 o o 6 ( 1 O ) ： 9 - 1 2 ． 【 3 】金鸣毳， 关敬东． 国内外水泥基水泥基材料发展研究【 J J ． 工程科 学． 【 4 】 杨华山， 方坤河， 涂胜金． 石灰石粉对水泥基材料流动性和强度 的影响[ J ] _中国农村水利水电， 2 0 0 8 ( 1 2 ) ： 1 0 5 — 1 0 7 ． 作者简介 ： 彭杰( 1 9 8 7 一 ) ， 男 ， 在读研究生。 联系地址 ： 广耐 I、 I亓 j j ； - 路2 6 8 号 广西工学院士建学院( 5 4 5 0 0 6 ) 联系电话 ： 0 7 7 2 — 2 6 8 7 6 3 6