京博石化脚手架搭设方案.doc

脚手架搭设方案
一、工程概况：
该工程为京博石化文化用纸工程主生产车间，属框架结构。现浇独立柱、整体梁板，共二层，局部三层。东西轴线尺寸为253。65m,南北轴线尺寸为43。00m，高21m。总建筑面积2。8万m2.按合同规定工程质量等级合格，安全管理达到文明施工条件。
二、搭设方案确定
1、 经项目部技术科计算（计算书附后),结合现场实际情况,决定搭设双排扣件式脚手架，在主体施工期间作防护架、考虑装饰阶段兼作操作架子，顶层、两个作业层需铺设木架板、作业层活荷载不超过2KN/M2.
①设计尺寸：
按计算，结合现场情况，立杆纵距La=1.8m，立杆横距Lb=1.2m，大横杆步距h=157m，架子搭设高度定为23.3m。作业层小横杆间距0。9m,小横杆靠墙一端外伸出35cm,距墙5cm,连墙杆设置竖向、水平方向为3.14m。6M。剪刀撑设置四跨五步，南北两侧各设置16组，剪刀撑最大间距11m两山墙各设置三组剪刀撑,间距9m.
②考虑装饰阶段兼作操作架子，顶层、二层作业层需铺设木架板。
③基础离墙外出1。8m用2：8灰土回填20cm,外侧作砖砌护坡，上铺木垫板,垫板上放垫铁.
三、施工准备
1 组织措施落实：为确保搭设过程准确安全，现场设专人指挥施工.根据现场情况及架子精度要求，搭设人员从公司抽调经验丰富的架工，并进行施工前的交底学习,学习《脚手架安全操作规程》以及施工中必须注意的安全事项，强化在搭设过程中自我保护意识和自我保护能力，全体人员必须做到听从指挥，紧密配合,确保脚手架搭设任务的顺利完成。
2 现场准备：
①脚手架基础用2：8灰土夯实整平，外侧用砖护坡,基础保证内高外低，高差3cm。
②脚手架基础排水，四周自由排水,水排向路面，顺路面排出场外.
③材料准备：
A、架管:采用48*3.5mm，A3钢直缝焊管计58吨。
B、扣件：准备三种扣件，直角扣件35000个,旋转扣件5000个,对接扣件12000个，扣件为锻铸铁制作而成的48型扣件，扣件强度应符合JGJ130-2001、J84—2001中5—1—7规定.
C、脚手板:采用宽20cm、宽5cm，长4m—6m的落叶木板，板端部用铁丝封头。架板坐垫板时刷防腐油处理，垫板70块,架板按二个作业累计，共4800块。
D、安全网：平网、立网均采用省安监站准用产品.平网用360片（规格1.5m＊6。0m），立网使用1500片(规格：2000目，1。5m＊6.0m),封网用5mm粗尼龙绳。
E、安全带：架工组每人一条,计30条，必须用省安监站准用产品。
四、脚手架搭设与技术要求
1搭设顺序
基础放线—-———-铺设木板——--——摆入垫铁——-———固定第一根纵向水平杆（设临时抛撑固定）—-—-—-逐板竖立杆（调整第一根水平杆,用直角扣件紧固)-—-—-—搭设连墙杆--安装扫地杆(调整立杆垂直度）———--—搭设第一步小横杆——----接杆--——--逐步搭设纵向水平杆-——-—-搭设剪刀撑(第四部水平杆搭设完成后）依次顺序搭设.
2 各项注意事项
①基础放线，铺放垫板，确保垫板外侧顺直,垫铁正好居于垫板中心。控制里外纵向立杆中心在垫板上弹线,从端头开始，间距1。77m，用钢尺画好垫铁位置中心线，确保尺寸正确无误.
②搭设人字形临时撑固定第一道纵向水平杆，反复调整水平杆高度，确保第一水平杆距离垫板距离1。72m,顺直平整。然后按照垫铁定位线，逐根放置立杆,立杆低坐在垫板上，检查垂直后用直角扣件及第一水平杆连接。
立杆摆放须2m、4m、6m间隔使用，确保立杆搭接头不在同一步内，且相临立杆对接头相互错开50cm。
纵向水平杆搭接使用接头扣件连接，沿建筑物四周连续设置，杆件使用2m、3m、4m、6m间隔搭配使用，确保接头不在同一跨内,且相邻两跨接头错开50cm。
③安装扫地杆:先检查调整立杆垂直度无误后，用直角扣件逐根固定接地杆，接地杆距离垫板15cm，确保第一步间距1。57m。
④连墙杆：在第一步水平横杆检查无误后，安装连墙杆，连墙杆长3m用直角扣件与内外纵向两水平杆连接，夹用1m短管用扣件扣紧。连墙杆水平间距6m，垂直3。14m，优先考虑菱形布置，第一根连墙杆设在端部第二跨内与立杆连接，保持平直（距立杆不大于20cm）。
⑤小横杆：
在大横杆与立杆每一交叉点处安装小横杆，用直角扣件与里外大横杆连接。
小横杆长1。8m，小横杆内端距墙5cm，挑出部分长35cm。
小横杆紧靠立杆,最大间距不大于10cm.
⑥在扫地杆、第一纵向水平杆、连墙杆、横向小横杆架设完成后，拆除临时抛撑,并对架子立杆、垂直度、间距、水平杆间距、水平度进行检查。调整后按以上搭设顺序逐项进行搭设.
⑦剪刀撑搭设：
搭设完第三步纵向水平杆后，搭设剪刀撑。剪刀撑从转角端部开始，跨5个立杆间距（四跨）与地面呈48o,剪刀撑斜杆接杆时必须用3个旋转扣件搭接，搭接长度不小于1m，剪刀撑斜杆利用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15cm，剪刀撑两端固定点和剪刀撑搭接处，杆端伸出扣件长度不得小于10cm,以防滑脱。前后两侧各搭设15组剪刀撑，最大间距11m，两山墙各设置3组剪刀撑,间距9m。
⑧挂网：
A、首层平网在第二步纵向水平杆搭设完后搭设。然后在距首层网6 m高度设置层间网，并每层设置随层网。随层网至3层时固定为层间网。
B、平网必须沿建筑四周连续设置、网与网之间拼接严密，不流缝隙，网的两边必须用尼龙绳绑扎，缝隙不 大于10CM,内立杆里侧铺放
25CM宽的木板封闭，确保离墙缝隙不大于15CM。
C、立网
立网挂设再脚手架立杆内侧，从脚手架低部随架体逐步升高而逐步挂设，立网必须挂设严密,绑扎牢固,不留缝隙.立网搭设高度始终比操作层高出一步架子。所用封网绳必须用直径5毫米的尼龙绳。
9、脚手板铺设
为方便施工，作业层满铺木架板，接头首先采用对接平铺，接头处必须设两各横向水平杆支承，间距不大于30毫米，脚手板外伸长度不大于15厘米。不方便对接处，采用搭接铺设，搭接长度不小于20厘米，板端伸出横向支承小横杆的长度不应小于100毫米。用麻绳将两块板的板头牢固的封头绑在小横杆上。
10、斜道搭设
斜道搭设在楼南侧(具体位置见平面图）供工人上下工作层行走使用，斜道宽度1米，斜道斜长1。3×4=5。2米，坡度i=1。57/5。2=1：3。31,转角处休息平台宽1。3米，面积2×1.3=2.6。斜道基础作法与双排脚手架作法相同，基础夯实放木垫板安放垫铁。
立杆纵距La=1。3米，小横杆间距0。65米.
水平大横杆步距h=1.57米与装饰架同步高，水平杆四周连续设置.斜道二侧转角平台两侧设18厘米高木踢脚板,设二道水平栏杆外侧四周挂密目网封闭。架板采用通常6米板，截去板头留5.44米，板与小横杆用麻绳连接牢固，斜道板底部支撑到基础上或专用横杆上，防止斜滑.斜道每间隔30厘米设防滑条。
斜道连墙杆设在东西两端，与墙直接拉结.连接杆搭设方法与双排架相同.
在斜道与转角处内侧为防止外露架杆端部碰伤行人，所在内侧架杆端头用木板封头保护。
考虑斜道搭设立杆纵距、横距都小于已经验算的双排脚手架，固无需验算。
五、架体拆除
拆除脚手架时,应自上而下进行,部件拆除的顺序与搭设顺序相反，拆除的部件不准抛掷，应将其部件，分品种捆绑后，使用垂直吊装设备将其运至地面，集中堆放保管，由于剪刀撑对加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系极大，故剪裁刀撑应侍上部脚手架落下时，才能相应拆除。拆除时，地面设专人监护。
六、安全措施
1、 架工必须持证上岗，操作时,戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，各种安全设施配套齐全，服从指挥，听从安排，严格按照安全技术交底内容进行操作，不得擅自更改搭设方案。
2、 施工时,设警戒区、设专人监护，非架工班作业人员不得进入警戒区。
3、 搞好职工安全教育培训，强化安全防范意识，严禁攀爬脚手架、在脚手架上凉晒衣物、拆除安全网及绑扎绳、随意拆除扣件及杆件。
4、 架工班安全巡视员每天上班前、下班后都要对脚手架进行全方位的安全检查，并做好安全记录，对违章随意拆除及损坏安全网等安全措施的，有项目部予以严肃处理。
5、 作业层堆放物料不要太集中，确保集中荷载不超过250kg,工人在脚手架及上下斜道人员不要过于集中.
6、 同一跨内、同一作业层施工时,不准两人以上同时施工。
脚手架计算书
脚手架在主体阶段以防护为主，考虑装饰阶段脚手架使用方便，结，合现场实际尺寸,暂定以下搭设数据，进行演算,看能否满足计算要求，对不符和要求的进行调整。立杆纵距La=1。8m，立杆横距Lb=1。2m,大横杆步距h=1.57m，作业层小横杆间距0.9m,连墙杆水平、竖向间距6m、3。14m（三步两跨)。进行演算，看能满足要求，不符和的需调整。
一、 验算横向水平杆抗弯强度及挠
装修脚手架活荷载标准值为2KN/m2
木脚手板均布荷载标准值为0。35KN/m2
密目网材0.003KN/㎡基本风压Wo=0。4KN/㎡
地面粗糙系数B类
1、抗弯强度验算
（1）作用在横向水平杆线荷载标准值
qk=(2+0。35）×0。9=2.12KN/m
(2)作用在横向水平杆线荷载的设计值
q=1。2×qGk+1.4qk
=1。2×0.35×1。8/2+1.4×2×1.8/2
=2.89KN
(3）最大弯距
Mmax=1/8 ×qL2b=1/8×2。89×1。22=0.7KNm
Φ48钢管截面抵抗距，查表B w=5。08cm3
Q235钢筋抗弯强度设计值由表5.1。6查得
f=205N/mm2
抗弯强度
δ=Mmax/W=0.7×106/5。08×103
=139。38N/mm
δ＜f=205N/mm符合5。2。1强度验算要求。
2、变形挠度验算
钢材弹模量，查表5。1。6，E=2.06×105N/mm
钢管惯性距,由表B I=12。19cm4
小横杆允许挠度由表5。1.8
[V]=Lb/150=1200/150=8mm
计算小横杆挠度
V=5qkLb4/384EI
=5×2。08×12004 /384×2.06×105×12.19×104
=2。23＜8mm
经验算小横杆挠度符合V＜［V］（5。2.3公式要求）。
结论：小横杆的抗弯强度及变形挠度均符合要求。
二、验算纵向水平杆抗弯强度及变形
1、抗弯强度验算
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值
F=1/2×qLb（1+a1/Lb)2
=1/2×2.89×1。2(1+0。3/1。2)2
=2.67KN
最大弯距
Mmax=0。213FIa=0。213×2。67×1。8=1.02KNm
抗弯强度
δ=Mmax/W=1。02×106/5。08×103
=201。5＜f=205N/mm2
满足5。2。1 δ＜f 要求.
2、挠度验算
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值
F=1/2×qLb（1+a1/Lb）2
=1/2×2。08×1.2(1+0.3/1。2）2
=1。95KN
挠度 V=1。615FKLa3/100EI
=6。56mm＜Ia/150=11.8(取10mm）
符合5。 2。 3＜［V］
三、验算扣件抗滑承载力
纵向水平杆通过扣件传给立杆的最大竖向力设计值
R=(1=1。3）F=2。3×2.67=6。14KN
由表5。 1. 7查扣件承载力设计值
R＜RC符合5. 2. 5要求
四、验算立杆稳定
根据5。 3。 5条第1项规定立杆底座处立杆段须验算。分别验算5. 3. 1—1，5。 3。 1-2（不组合风载和组合风载)时杆件强度和长细比。
1、立杆轴向力设计值
计算脚手架结构自重标准值产生的轴向力
NG1K=0。1495×23=2。915KN（0.1495由表A—1查)
计算构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K=（1/2×0。35×1。2×1。8＋0.11×1.8） × 2+0.003×1。8×23=（0。32＋0。198)×2=1。23KN
计算施工荷载标准值产生的轴向力总和（两层作业层）
NQK=1/2×1。2×1。8×2×2=4。25KN
组合风载时
N=1.2×(NG1K＋NG2K)＋0。85×1。4×4。25－1。2×（2。915＋1.23）＋0。85×1。4×4。25=4。97＋5。06=10。03KN 不组风荷载
N=1。2×（NG1K＋NG2K）＋1。4 NQK
=1。2×（2.915＋1。23)＋1。4×4.25
=4。97＋5。95=10.92KN
2、风荷载标准值
偏于安全考虑，当风系数φ=1。0μS=1.3φ=1。3
查GBJ表6。 2。 1风压高度变化系数μS=0。8
WK=0。7×0.8×1.3×0。4=0。29KN/m2
由风荷载设计值产生的立杆段弯距
MW=0.85×1。4MWK=（0.85×1。4WKLaH2)/10=0。15KNm
计算立杆长细比及稳定系数
Φ48×315mm钢管截面积A=4。89cm2
回转半径I=1。58CM
截面模量W=5.08CM3，查表5。3.3得
立杆计算长度系数μ=1.55
长细比λ=μh/i=1。55×157/1。58=154。02
<由表5。1。9查出[λ］=210>
稳定用长细比λ=kμh/i=1。155×1。155×157/1。58=177。89
查表C得钢管稳定系数ψ=0。225。
3、验算
不组风荷载时，由公式5。3.1-1
N/ψA=10。92×103/0。225×489=99.25〈f=205N/mm2，
由公式5。3.1—2
N/QA+MW10。03×103/0。225×489+106/5.08×103
=116.76N/mm2〈f=205N/mm2
结论：经以上两项验算，立杆稳定性满足要求。
五、连墙杆计算
连墙件计算
1、风荷栽产生的连墙件轴向力设计值
计算部位取23米高处考虑安全取
μZ=1.25，AN/AW=0。54
挡风系数φ=1.2AN/AW=1。2×0。54=0.648
风荷栽体型系数μS=1.3φ=1。3×0。648 =0.842
作用在架子上水平荷载标准值：
WK=0。7×1。25×0.842×0。4=0。295KN/m2
风荷栽产生的连墙件轴向力设计值：
NLW=1.4WKAW=1。4×0。295×6×3。14=6.89KN
连墙杆轴向力设计值:
NL= NLW+N0=6。85+5=11.89KN〉RC=8KN，不满足要求
（N0按5。4。1取值）
采用双扣件：连墙杆采用直角扣件与脚手架内外立杆相连，连墙杆在建筑物内外用双扣件扣牢.
即Ne=11.89KN<2RC=16KN
2、连墙杆稳定性验算
里侧立杆与墙距400mm，横距120cm，
取LH=120cm
λ=LH/i=120/1.58=76<［λ］=150(查GBJ18—87表3。3.4）］
查附录C表C,φ=0.744
Ne/φA=11.89×103/0.774×489=31。4KN/mm2〈205N/mm2
满足要求.
六、立杆基础承载力计算
由四中验算值立杆轴向力设计值N=10.92KN
取木垫板作用长度1。0m
A=0。2×1.0=0。2m2
立杆基础底面平均压力P=N/A=10.92/0.2=54。6
地基承载力标准值fgk=1500kPa=150kn/cm2(查GBJ7附录五）
取KC=0.4(地基承载力系数）
地基承载力设计值fg=Kcfgk=0。4×150=60KN/cm2
P=54。6