江安医院落地式卸货平台施工方案.doc

落地式卸货平台施工方案
一、工程概况：
本工程位于如皋江安医院院内。由江安医院投资兴建的老年康复中心建设工程.由上海同建强华建筑设计有限公司设计，中如建工集团有限公司施工总承包。
主要单位工程一览表：
主项名称
结构
层数
耐火等级
建筑面积（m2）
康复中心大楼
框架结构
6层，局部2、3层
二级
14881
合计

15182。84
6层楼部分:一层高4。2m、二层高3.9m三--五层高3。6m、六层高4。7m，建筑高度25.3m。:2—3层楼部分：一层高4.2m、二层高3.9m.
为了材料运输方便，在6层西南角搭设一个4米*15米二、三、四、五、六层连体落地式卸货平台、北面搭设一个4米＊4米落地式出料平台。最大高度19米。
二、 编制依据:
1、建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-91
2、建筑施工安全检查标准 JGJ59-99
3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 JGJ130—2001
4、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300—2001
三、施工准备:
1、 熟悉图纸及现场塔吊布置情况，确定搭设位置在塔吊起吊范围内且在有门的阳台处,尽量不妨碍其它工序施工；
2、 在搭设位置进行场地平整、素土夯实、C15砼100厚.
3、 准备适当规格尺寸的钢管(Φ48）、扣件(直角、转向、连接)、竹笆
四施工方案及质量控制要点：
1、确定搭设位置后,确定搭设尺寸
考虑到吊运6m钢管的方便需要，同时又不占用太多的施工作业场地，在车间东南角搭设一个连体的二、三、四层4米＊10米的卸货平台，在西北角搭设一个4.0×6.0m的出料平台;
2、卸货平台搭设在双排钢管脚手架外侧,但不得在脚手架进行拉结固定卸货平台应在每层楼面上另设钢管拉结在结构柱，以确保卸货平台的稳定性；
3、立杆横距采用0.5m,立杆纵距采用1.0m，大横杆间距1。45m；
4、 搭设顺序：
摆放扫地杆→逐根树立立杆,并在立杆下设50×200木方，两人配合随即与扫地杆扣紧→安装横向扫地小横杆并与立杆扣紧→安第一步大横杆，扣紧固定在各立杆上（必须注意扣紧时立杆须保持垂直）→向上逐步安装→加设剪刀撑→在顶面必须满铺脚手板→在顶面平台上搭设栏杆,并设踢脚杆及竹篱笆；
5、 搭设过程中须严格控制立杆垂直度,每搭设两步须进行垂直偏差检查,垂直偏差不得大于架高的1/200；
6、 在卸货平台外侧三面及内侧设置剪刀撑,并在其内并两排斜拉杆加强固定，剪刀撑斜杆与地面夹角为45～600，剪刀撑斜杆与立杆的连接点离地面＜50cm。剪刀撑钢管采用旋转扣件连接,交叉处不得少于50cm且须两端扣件扣紧，剪刀撑必须随每层搭设向上上升到顶；
7、 在每层上均需设置与柱的拉结;
8、 使用时将外脚手架在卸货平台位置处的安全网拆除，以方便材料运输;
9、 搭设至该层平台处应将周围立杆上升到不少于1。5m处，同时搭设围护栏杆，上设踢脚杆(距平台30cm）上设栏杆在1。2m处,用竹笆围护栏杆；
10、 向上层搭设平台时，下层通道处均须封闭；
二、 安全注意点:
1、 所有搭设人员必须持证上岗；
2、 架设材料的质量必须符合有关技术规定的要求；
3、 加强架设材料的统一管理，严格执行发放和仓库制度。避免减少在搭拆、运输和存放过程中造成的损坏。及时进行维修、保养，剔除不合格品；
4、 确保卸货平台具有稳定的结构和足够的承载力，避免卸货平台发生整体或局部沉降，连墙拉结严格按规定要求进行设置，依靠建筑结构的整体刚度来加强和确保整片脚手架的稳定性;
5、 架基应平整牢固，搭设时要抄平搭设.不得在未经处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设卸货平台。
6、 严格按要求进行搭设,搭设时控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保节点连接牢固；
7、 竹笆要满铺不得漏铺；
8、 做好四步一隔离，隔层在楼面使用竹笆或大板铺设至楼面上;
9、 搭设时要及时设置连墙拉接、斜撑杆、剪刀撑,避免脚手架在搭设进程中发生偏斜和倾倒。搭设完毕后要进行检查验收,检查合格后才能使用。
10、 卸货平台严格控制使用荷载,严禁超负荷使用，以堆物不超0。5t为限.
11、 所有搭设人员均须戴好安全帽,系好安全带，并注意与脚手架上施工人员,楼层上施工人员密切配合，注意安全，严禁出现随意抛物、掷物，交叉传接材料物品现象；
12、 在塔吊旋转范围内吊物必须切实可靠，吊篮等必须有焊接可靠的吊环。吊物起重，严格遵守“十不吊"准则；
13、 卸货平台完毕使用前必须经过验收合格后方可使用；
14、 使用卸货平台时,平台上必须有专人指挥，起吊材料时有专人进行维护，防止在起吊过程中随意碰撞脚手架或其它设备、材料.
15、 拆除顺序：竹篱笆→脚手板及平板→小横杆→大横杆→立杆→连墙杆→纵向支撑
16、 拆除时地面设警示标志、派专人进行看护。
井架落地卸料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）等编制。
一、参数信息：
1。基本参数
立杆横距lb（m）:0。9,立杆步距h（m）：1。5；
立杆纵距la（m）:1。2,平台支架计算高度H（m）：20；
平台底钢管间距离（m)：0.3；
钢管类型（mm）：Φ48x3。5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数：0。8；
2。荷载参数
脚手板自重（kN/m2）：0。3；
栏杆、挡脚板自重(kN/m2)：0。15；
施工人员及卸料荷载(kN/m2）：4；
安全网自重（kN/m2）：0.005;
3。地基参数
地基土类型：岩石；地基承载力标准值（kpa）500;
立杆基础底面面积（m2）：0.25；地基承载力调整系数：1.
4。钢管参数
壁厚t=3。5mm,截面积A=489mm，惯性矩I=121900mm4；
截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm,每米长质量0。0384kN/m;
Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
二、板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为
lb=900mm

1。荷载的计算：
（1）脚手板自重（kN/m）：
q1 =0.3×0。3= 0。09 kN/m；
(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m）:
Q1 = 4×0。3= 1。2 kN/m;
2.强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
荷载设计值：q=1。2×q1+1.4×Q1 =1。2×0.09+1。4×1。2 =1。788kN/m;
最大弯距 Mmax =1.788×0。92/8= 0。181 kN。m ;
支座力 N = 1.788×0。9/2 = 0。805 kN；
最大应力σ = Mmax / W = 0。181×106 / 5080 = 35。63N/mm2；
板底钢管的抗弯强度设计值 ［f］=205 N/mm2;
板底钢管的计算应力35。63 N/mm2 小于板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求.
3.挠度验算：
计算公式如下:
均布恒载:q = q1 = 0。09 kN/m；
V = （5×0.09× （0。9×103）4 )/(384×206000×121900）=0。031 mm;
板底支撑钢管的最大挠度为0。031mm 小于钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm,满足要求。
三、纵向支撑钢管计算:
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算;
集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0。805 kN；最大弯矩 Mmax = 0.483kN.m ；P=0.805kN
P=0.805kN
la=1200mm
M=0.483kN.m
V=2.742mm

最大变形 Vmax = 2.742mm ；
最大支座力 Qmax = 2。013kN ;
最大应力σ= Mmax/w=0。483×106/5080=95。079N/mm2;
板底钢管的计算应力95.079 N/mm2 小于板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求。
板底支撑钢管的最大挠度为2.742mm 小于钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm,满足要求。
四、扣件抗滑移的计算：
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8kN，按照扣件抗滑承载力系数0。8该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。4kN.
R≤Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取6.4kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.013kN;
R=2.013<6。4kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
五、支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的结构自重(kN)：
NG1 = 0.1059×20 = 2.118 kN；
（2)栏杆、挡脚板的自重（kN）:
NG2 = 0。15×1.2×5/2 = 0.338 kN；
(3)脚手板自重（kN）:
NG3 = 0。3×0.9×1.2×5/4 = 0。405 kN;
(4）安全网自重（kN/m2）:
NG4=0。005×0。9×20/2=0.045；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 2。118+0.338+0。405+0。045=2。906kN；
2.活荷载为施工人员及卸料荷载：
施工人员及卸料荷载标准值: NQ = 4×0。9×1.2/4 = 1.08 kN；
3。因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1。4NQ = 1.2×2。906+ 1。4×1。08 = 4。999 kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ———— 立杆的轴心压力设计值（kN） :N =4.999kN;
φ -—-——-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比λ＝lo/i的值查表得到；
i ———— 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 15.8 cm;
A—— 立杆净截面面积(cm2）：A＝489mm2；
W ———- 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5080mm3；
σ -—————- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）；
［f］ -—-- 钢管立杆抗压强度设计值：［f] =205 N/mm2；
l0 —--- 计算长度 （m)；
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算:
l0 = kμh
k———— 计算长度附加系数,取值为1.155；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3。3;取最不利值μ= 1。8；
λ=μh/i =1。8×1。5×103/15.8 = 170。886
立杆容许长细比210
立杆计算长度 l0 = kμh = 1。155×1。8×1。5= 3.119m;
λ=l0/i =3。119×1000/15。8=197.405;
由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.186；
钢管立杆受压应力计算值;σ =1。8×103 /（ 0。186×489 ）= 54。962N/mm2;
七、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc =500×1=500kpa；
其中,地基承载力标准值:fgk= 500 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =4.999/0.25=19.996kpa ;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 4.999 kN；
基础底面面积:A = 0。25 m2。
p=19。996≤ fg=500kpa ,地基承载力满足要求.