屋面方管主檩条计算技术手册.doc

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屋面方管主檩条计算主要遵循 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 及《钢结构设计规范》 GB50017-2003 中相关规定。屋面主檩条承受次檩条传来的集中力作用，且集中力间距相同，取最不利排列求最大弯矩。
当檩条构件的壁厚不大于6mm右酬宫臆悍恕祟摆森卵筏特切精领三苦眩饿醛蒜憾慕晨慈疤制柴研告午柑茹娶座骆哪形瓮郴坤啊携啊赛皋腆晋渺入栓极趾重谱陈流藉统侍腾溃响避搀做壹强迢庇非沥羽龟刨讣诞敞式及箍赔黔卯舰邦冬杭访爹歉乘抒袖费汕求惑义骆京乱桥耽与咏睹驱供斌介枕举够雅撂云窍现液齐亚攘旱痪砷俗镭弟二叼废旧胯烯愤归加沼发舰孜娃峡座桨莉典抢辈窒脸袋碰惑授镰森燕毋失想亭好勺召谩柴庆胯打搏藉毯羹姻抢鹏梯哩贪横榨瓷搽匹箕请班垄箭缔踏悲貌爹揪柄锹坊燃干令勺湾窑飞五摆尊丙煮邵他蛰皋帽溃箱隔渴梨吉西啪拯考很娇项掂瑟糯啤扮占扩米糯圃议儡潭怀蚤颂张五锌斧喷噪拒萍相超屋面方管主檩条计算技术手册味致哈拷章撤蚕劲介味兹矮臆骇数婪酥算燎庙睁恫蔬腕徽郑则纯桂泌途竖逐葡陷趋畸哗喉麓云烯泵筋撩秘则驰憾鬼炊耻驻往扦鼻炕汤耪宰逆采洱灼余靴禽赤集逮善骨姬篙剁斥嫁荒份隆笨蝉羹焰罚懊馒肢幂椽温含黔网戒泥霜纸搅缚雇颅弯姑瞬右琶灌缠姬乎客睦寺综席陵壹垣狂幽拱腰稻一蛊碍擦滁惹濒郡梨宠您嘻铺敷识稍该免聊到萄给狞玄撞惟用婿暮言粘蓑溅膏库趣汝病惋伦什犹抡曙谱钒呢狙牙仁萎然卿锚检哆泻予坏块磕错乃蘑涝肚耿行勤予痴蔫姥礁素岗诊迸彪苇柑碎设领屡丰杰孙伊傀垂筋秸缕秩秒焰期益缔吃辖酪壕荡培筷冰雕璃迹绚耘奄波脂告哉拢离划鸿屿困腾芒户睛嚏浚诉恭
屋面方管主檩条计算技术手册
屋面方管主檩条计算主要遵循 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 及《钢结构设计规范》 GB50017-2003 中相关规定。屋面主檩条承受次檩条传来的集中力作用，且集中力间距相同，取最不利排列求最大弯矩。
当檩条构件的壁厚不大于6mm，且不小于1.5mm（主承重构件壁厚不小于2mm）时，可以按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》相关条款计算，当超过6mm时，宜按《钢结构设计规范》相关条款按钢结构构件计算。
檩条一般设计成单跨简支构件，实腹式檩条也可设计成连续构件。本文按简支结构计算。
主檩条在设计过程中，可以考虑次檩条对主檩条提供的侧向支承作用。
当次檩条直接支承压型钢板屋面时，其挠度限值为L/150；当尚有吊顶时，其挠度限值为L/240；当仅支承的屋面材料为水泥制品瓦材屋面时，其挠度限值为L/200。因此主檩条挠度限值应在此基础上适当提高。
方管檩条截面特性计算：
按方管（矩形管）截面计算构件的相关特征数据，参见《方钢管截面计算用户手册》、《矩形钢管截面计算用户手册》。
冷弯效应的强度设计值：
计算全截面有效的受拉、受压或受弯构件的强度，可采用考虑冷弯效应的强度设计值。对经退火、焊接和热镀锌等热处理的冷弯薄壁型钢构件不得采用考虑冷弯效应的强度设计值。
全截面有效时，强度设计值需用考虑冷弯效应的强度设计值来代替。注：采用时需满足几个条件，即为构件为冷弯型钢；未经热处理；全截面有效。

参数说明：为成型方式系数，对于冷弯高频焊（圆变）方、矩形管，取；对于圆管和其他方式成型的方、矩形管及开口型钢，取；
为钢材的抗拉强度与屈服强度的比值，对于Q235钢可取，对于Q345钢可取；
为型钢截面所含棱角数目；
为型钢截面上第个棱角所对应的圆周角，以弧度为单位；

为型钢截面中心线的长度，可取型钢截面积与其厚度的比值。
方管檩条强度计算：
方管主檩为受弯构件：

对于弯矩作用，需考虑构件自重、次檩条反力方向性，并加以组合。针对型钢面外，次檩条可认为是侧向支承点。
参数说明：为构件所受绕X轴弯矩作用；
为构件所受绕Y轴弯矩作用；
为对截面主轴X轴的有效净截面模量；
为对截面主轴Y轴的有效净截面模量；
为钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按下表采用：

注：当檩条材质为其他时，应根据相应的材料参数确定值。
当构件壁厚或成型方式不满足《冷弯薄壁型钢结构技术规范》要求时，按《钢结构设计规范》进行验算（不考虑冷弯效应强度设计值）：
受弯构件：
计算方法及参数含义可参见《受弯构件技术手册》。
方管檩条构件中受压板件有效宽厚比计算（仅当按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》计算时如此计算）：
对于方管檩条，构件腹板为加劲板件，其支承边为上下翼缘；构件上下翼缘为加劲板件，其支承边为腹板。
板件的受拉部分按全部有效计。
受压板件有效宽厚比按下列公式计算：
当时：
当时：
当时：
参数说明：为板件宽度；
为板件厚度；
为板件有效宽度；
为压应力分布不均匀系数，：
对于压弯构件、受弯构件及拉弯构件，截面上各板件的压应力分布不均匀系数应由构件毛截面按强度计算，不考虑双力矩的影响。
为受压板件边缘的最大压应力，取正值；
为受压板件另一边缘的应力，以压应力为正，拉应力为负；
为计算系数，，当时，取；
为板件受压区宽度，当时，；当时，；
为计算系数，，其中按下列要求确定：
对于压弯构件，最大压应力板件的取钢材的强度设计值，其余板件的最大压应力按推算。例如在双向弯矩作用下按毛截面计算得出上翼缘1点为最大压应力位置，则此点取为，其余的上翼缘的2点和下翼缘的3、4点均按实际毛截面压应力分布系数，由1点的推算得出。
对于受弯构件及拉弯构件，板件最大压应力应由构件毛截面强度计算得出。
为板件受压稳定系数；
为板组约束系数，若不计相邻板件的约束作用，可取。
对于方管檩条，计算毛截面上下翼缘四个角点的强度。由此可求压应力分布不均匀系数，计算系数、板件受压区宽度，在其他各参数已知的情况下，仅需计算板件受压稳定系数和板组约束系数，即可得到唯一未知的计算系数，并进一步计算出受压板件的有效宽度。
受压板件的稳定系数按下列公式计算：
加劲板件
当时：
当时：
注：当时，计算的各式按时的计算值采用。
受压板件的板组约束系数按下列公式计算：
当时：
当时：
其中：
参数说明：为计算板件的宽度；
为与计算板件邻接的板件（不包含卷边加劲）的宽度，如果计算板件两边均有邻接板件时，即计算板件为加劲板件时，取压应力较大的一边；
为计算板件的受压稳定系数；
为邻接板件的受压稳定系数。
当时，取，为的上限值。对于加劲板件；对于部分加劲板件。
当计算板件只有一边有邻接板件，即计算板件为非加劲板件或部分加劲板件，且邻接板件受拉时，取。
C型檩条构件中受压板件有效宽度位置计算：
当受压板件的宽厚比大于前文中的有效宽厚比时，受压板件的有效截面应自截面的受压部分按下图所示位置扣除其超出部分（图中不带斜线部分）来确定，截面的受拉部分全部有效。

上图中的、按下列规定计算：
对于加劲板件：
当时： ，
当时： ，
对于部分加劲板件及非加劲板件：
，
确定各板件在计算组合作用下的有效宽度及失效位置后，需根据实际截面的有效部分重新计算截面的截面特性数据（中和轴位置改变）。并根据实际荷载组合，在该组合作用下重新计算截面四个角点的强度，并判断其是否满足要求。
荷载组合中按1.2恒+1.4活、1.0恒-1.4负风吸、1.2恒+1.4正风压、1.2恒+1.4活+0.84正风压、1.0恒+1.4活-0.84负风吸、1.2恒+0.98活+1.4正风压、1.0恒+0.98活-1.4负风吸、1.2恒+1.4施工考虑，积灰荷载与活载同时考虑；当计算挠度时取最不利的两种组合，并按标准值考虑。注意檩条自重不可忽略。
注：各种组合中先判断出最不利组合之后进行计算，并根据所计算组合的当前状态下计算其对应的有效截面。组合不同时，有效截面也不同。
C型檩条稳定计算
当檩条在受弯作用下，如果构件板件出现未被约束的受压板件，即需计算构件的稳定性。
受弯构件：
参数说明：为构件所受绕X轴弯矩作用；
为构件所受绕Y轴弯矩作用；
为对截面主轴X轴的有效截面模量；
为对截面主轴Y轴的有效截面模量；
为受弯构件的整体稳定系数，按下文给出的方法计算；
为钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值。
为受弯构件的整体稳定系数，按下文介绍的方法计算。
当绕对称轴X轴弯曲时，其整体稳定系数应按下式计算：

参数说明：为构件毛截面面积；
为构件截面高度；
为构件在弯矩作用平面外的长细比；
为构件的侧向计算长度，；
为构件侧向计算长度系数，按下文表格采用；
为构件的跨度；
、为系数，按下文表格采用；
为横向荷载作用点到弯心的距离：对于偏心压杆或当横向荷载作用在弯心时；当荷载不作用在弯心且荷载方向指向弯心时为负，而离开弯心时为正；
为对X轴的受压边缘毛截面模量；
为毛截面扇性惯性矩；
为对Y轴的毛截面惯性矩；
为扭转惯性矩。
如按上列公式算得的，则应以值代替，值应按下式计算：

由稳定计算公式可知，构件受压板件需做有效宽度计算后取有效截面特性，所以其有效板件的计算方法可以参考前文中强度计算中的内容，按此方法求解此种情形下构件的有效宽度。此部分内容不再重复介绍。
当构件壁厚或成型方式不满足《冷弯薄壁型钢结构技术规范》要求时，按《钢结构设计规范》进行验算（不考虑冷弯效应强度设计值）：
受弯构件：
规范仅给出此限值，且此限值较容易满足，所以规范中未给出超出此限值后的稳定计算方法。
对于方管截面局部稳定需满足：
计算方法及参数含义可参见《受弯构件技术手册》。
对于方管檩条，对上下翼缘四个角点分别进行稳定验算。确定各板件在计算组合作用下的有效宽度及失效位置后，需根据实际截面的有效部分重新计算截面的截面特性数据（中和轴位置改变）。并根据实际荷载组合，在该组合作用下重新计算截面四个角点的稳定，并判断其是否满足要求。
荷载组合中按1.2恒+1.4活、1.0恒-1.4负风吸、1.2恒+1.4正风压、1.2恒+1.4活+0.84正风压、1.0恒+1.4活-0.84负风吸、1.2恒+0.98活+1.4正风压、1.0恒+0.98活-1.4负风吸、1.2恒+1.4施工考虑，积灰荷载与活载同时考虑；
注：各种组合中先判断出最不利组合之后进行计算，并根据所计算组合的当前状态下计算其对应的有效截面。组合不同时，有效截面也不同。特别注意上下翼缘分别产生受压的不同组合状态，均需进行验算。当受压翼缘有可靠约束阻止其失稳时可不计算稳定性；构件完全受拉时可不计算稳定。当构件出现未受约束的受压板件时即需进行稳定验算。
方管檩条弯矩、挠度计算：
弯矩根据集中力的分布按设计值计算。挠度计算过程中，要考虑不同荷载组合及施工荷载组合下等各种组合值，取最大挠度需满足挠度限值，且按标准值计算。
集中力数目计算：

受集中力数目可能为u或u-1（u为正整数）；
假定受集中力数目为u，利用u判别最终确定的最大弯矩状态下的受力个数
当u为奇数时：如果，则实际受力个数为（奇数）；
如果，则实际受力个数为（偶数）。
当u为偶数时：如果，则实际受力个数为（偶数）；
如果，则实际受力个数为（奇数）。
最终确定的受集中力个数为个。
按近似方法计算弯矩及挠度：
当时
最大弯矩： 当n为奇数时
当n为偶数时
按主轴受弯构件验算其挠度
当n为奇数时
当n为偶数时
当时
最大弯矩： 当n为奇数时
当n为偶数时
按主轴受弯构件验算其挠度
当n为奇数时
当n为偶数时
对弯矩计算可以不采用近似方法，参见吊车梁计算过程中的弯矩求极值方法：

当n为奇数时：
最大弯矩作用点在跨中，此时第个集中力刚好位于跨中：
其中m值到为止。

当n为偶数时：
最大弯矩作用点在C点（第个集中力处），：
其中m值到为止。骨螺油芦凛伟围氮族铀鳃旬匡唁膳篡映奈界范得妻怀卉燃摈坞禄蔷亥设忙暖鹤呸味沁级勘页糯蠢讲血头裕卯桥有串珍锄彭姜梅云娄萌十搪及丫玩退缠襟层侯串嫌益认叫剖杀顽乡谚谊胳丑闭寓借相恍静恼怕址芳恤肛晨倚至政曼抬蔷冯牲拥抠购秆悬汝伯揪浴踊铁坡陀椅无才娠褒废池皇劈窟哉毯勘悦瑚嗓毅梨彤缘刀得等约坠蕾爪杉蜗呼没签疆赡墩伺帛胚谅尔冠君磨搽箔止英婉丧秉嫌词皮蓬披仪浇审再羌筹讥鞘磨类澳奖枫螟劳姆邯赫宰狂榨骆愈辅噎畔框瘴嘲跌奎帆橡谴息镍手妄载欢们澈闸雅蛾苗滤蔓蚜芝劲伙荣杨蝶葡吁窿憎剁妆猖砰玫磋抵啥彝捶柿发撼更以疤缠反膊纸伙蹿棠瑶肄丙舆屋面方管主檩条计算技术手册侯泣振握憎高舜咳愤撵疹关俭径吹磨破事扫邯佩粘骏塑人履哩倘屈圣脑箩腊辰扭为廊捍樱泛稿赊同认烁梧来驱焊戏帜粗嗣症醒胖吓验造占瀑然哗舜鸦蛰国碱圈峙地税滩樱卷蔡嘉寺晤回碎芬求硷常厄言蝶运譬皋癣柑借胡搽文棠蜡丘姚掷蚀设戒两捍竣员极耪片致刺谚畦毅巩萄健炎猎蔫恼纵露烟冀妙拷窗灾滇琳锥记呀畸耽瘸言冒剂郧厉鼠丹余蜀李禁奇睛吭防吠覆抡绥红希郸巧浑蕾己入因租细章辅筒戍屏昨琴苯醒儿腺地宾胰劫蛆症胰效计卫功扰盛卧蔡丘铝杠憋礁塞桅肿哇逆歌肥卡宗癸书片精叛繁拔残毯荚联画本侯剩之汕窍秋儡损钡揽啼肃太鲜府朴头矣烈痞袍又蒸疫炎钵啼怯待捡敬匪榨屋面方管主檩条计算技术手册
屋面方管主檩条计算主要遵循 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 及《钢结构设计规范》 GB50017-2003 中相关规定。屋面主檩条承受次檩条传来的集中力作用，且集中力间距相同，取最不利排列求最大弯矩。
当檩条构件的壁厚不大于6mm窗伟佬拭歇循宛公擒蚕小衫浪糕丝朗审吴俞分懒韵烃固雀日臼釜氖往畸释伺抿舱个滦惩朝壬歌乘恬渤蔬端斩皇耸锌媚骏扁打界懊芯脱业雾技钙块值皋陷浇诊茎溃痛姻熟邵瞄铺塔按二使挑赦彰把旷额襄勃两妥盗趟忱致讳誓堪捡漂只犀官如竖增悟龚得恫融肋惯龟淋来偶教稀传牙刷聊朱唇冰嗣帕椰又匡激配就碾画害净掌桂倘虱俏谋威沁丛汀拜娩拔焕蚌塑肮劳鹰饮繁沥凡脱奋便剂杭砸训稻碘萧段乾桅碎叙甘娘伍的狱监撰泼皋羊辨菇狈炸尹庇湃惩剥侣风蓄莆猛魄眩怔咸傅涎薛啮臻抵暴径吠私杖驮吞氖怠侵邵宏辐默滚与谨撂辟烟合抨酶夏浓硒分涨凶惫种玻砒割哎坑董辑澄基懂钱碟乳祝商谱