大桥连续梁施工组织设计样本.doc

辽西铁路友谊大桥连续梁施工组织设计 一、工程概况友谊大桥在DK29+838处跨越国道303线，该国道已计划为高速公路，列入交通部高速公路“十二五”计划，采取32m跨度时，桥墩侵入现有公路边坡限界，同时将占用金翼蛋白加工厂场地，为此采取32+48+32m连续梁跨越。1、梁部结构连续梁梁体为单箱单室变高度变截面箱梁，梁体全长113.2m，中跨中部2m梁段和边跨端部9.6m梁段为等高度梁，梁高2.6m；中墩处梁高3.7m，其它梁段底板下缘按二次抛物线Y=（1.1/222）x2改变。箱梁顶板宽4.9m，箱宽3.7m，箱梁顶面设双向排水坡。全桥顶板厚30cm，边跨端块处顶板厚度由30cm渐变至80cm；底板厚3560cm按曲线改变，底板上缘方程为Y=（0.85/222）x2，边跨端块处底板厚由35cm渐变至80cm；腹板厚度5080cm；中部每隔300cm左右设直径10cm通风孔，底板最低处设直径10cm泄水孔。梁体在支座处设置横隔板，全联共设4道横隔板，横隔板中部设孔洞便于检验人员经过。连续梁支座采取JHPZ型铁路连续梁专用盆式橡胶支座。3#墩连续梁侧采取JHPZ3000-ZX-e100-F型活动支座，4#墩采取JHPZ10000-ZX-e50-F型活动支座，5#墩采取JHPZ10000-GD-F型固定支座，6#墩连续梁侧采取JHPZ3000-ZX-e50-F型活动支座。2、材料及设备梁体混凝土强度等级C55，人行道板混凝土强度等级C30，L型挡碴块混凝土强度等级C30。纵向预应力筋采取公称直径为15.2mm12-75和7-75高强度低松弛钢绞线，弹性模量为1.95105Mpa，其技术符合GB/T5224-要求；成孔波纹管内径为90mm和70mm。钢绞线锚下张拉控制应力均为0.66fpk=1227.6Mpa，全部采取双端张拉。全桥共设33束，其中顶板束15束（顶板通长束7束）；腹板束16束；底板束2束。采取OVM15-12型和OVM15-7型锚具，锚垫板采取配套锚垫板，张拉千斤顶采取和钢束配套YCWB250和YCWB150型千斤顶。竖向预应力筋采取25PSB830预应力混凝土用螺纹钢筋，抗拉强度标准值830Mpa，弹性模量为2105Mpa，YC60B型千斤顶张拉，JLM-25型锚具，JLM-25型垫板，35mm（=0.5mm）波纹管成孔。间距40cm。一般钢筋采取Q235钢筋。3、关键工程项目和数量：关键工程项目和数量表序号项 目 名 称单位数量备注1满堂支架混凝土基础（C20/C30）m3730/6402支架基础钢筋kg56993万能杆件支架t254枕木垛m31405槽钢（9-11m）根606防落物网m22407盆式橡胶支座（3#墩）个2JHPZ3000-ZX-e100-F型8盆式橡胶支座（4#墩）个2JHPZ10000-ZX-e50-F型9盆式橡胶支座（5#墩）个2JHPZ10000-GD-F型10盆式橡胶支座（6#墩）个2JHPZ3000-ZX-e50-F型11预应力钢绞线t34.9束长120m以内12预应力筋张拉束2313预应力钢绞线t4.12束长40m以内14预应力筋张拉束1015竖向预应力筋制安kg2034.4325PSB830预应力混凝土用螺纹钢筋16竖向预应力筋张拉根15217OVM15-12型锚具套6218OVM15-7型锚具套419JLM-25个30420一般钢筋t122.367HRB335钢筋104.32t，Q235钢筋10.11t21梁体混凝土m3778.1322TQF-1防水层m2638.44二、总体施工方案3#6#墩施工完成后，对3#6#墩间原地面进行碾压处理（必需时换填0.6m厚），浇筑20cm厚C25基础混凝土。搭设碗扣式钢管脚手架，铺设箱梁底模后在支架上超载预压，消除支架非弹性变形并检测支架稳定性。卸载后，安装支座和箱梁模板。绑扎箱梁钢筋，安装波纹管等，浇筑箱梁混凝土及养护。箱梁混凝土达成设计强度90%且龄期大于7天后张拉预应力钢束、压浆封锚。拆除支架和模板，铺设桥面系设施。基底换填采取砂夹卵石，基础混凝土采取C25混凝土，厚20cm，支墩范围采取厚50cm C25钢筋混凝土（12mm钢筋网），满堂支架采取碗扣式钢管脚手架搭设，公路通道门洞过梁采取I40a工字钢。支架超载预压材料采取砂袋，按21.2t/延m或5.73t/m2进行部署。模板采取1.5cm厚竹夹板，14mm拉杆，钢管支撑加固。混凝土由安恕混凝土拌和站供给，混凝土输送车运输，泵车泵送入模，一次浇筑成型。麻袋片覆盖洒水养生，湿润养护。YCWB250、YCWB150型、YC60B型千斤顶张拉，压浆机压浆。三、总体施工组织1、队伍及劳力组织本工程由第三项目部负责组织和施工，具体施工由101队负责。依据工程数量和工期安排，计划上场人员65人，具体分布情况以下：上场人员分布情况明细表序号工 种 名 称数 量备注1现场施工责任人12现场技术责任人13钢筋工154模板工20上场人员分布情况明细表序号工 种 名 称数 量备注5混凝土工206机械工57安全员28电工1累计652、机械设备配置关键机械设备配置详见“关键机械设备配置表”。关键机械设备配置表序号设备名称规格型号数量备注1振动压路机YZT2212自卸汽车2630K23轮胎式吊车QY1614波纹管卷制机15电焊机BX50046对焊机UN10017钢筋切断机GQ40A28钢筋弯曲机GW4019钢筋调直机TQ4-14110捣固棒ZN30701511张拉千斤顶及油泵412压浆机213泵车414拖式泵115混凝土输送车1216发电机120KW13、工期计划安排计划开工时间8月6日，计划完工时间11月5日。其分项工程具体工期计划安排以下：（1）地基处理（包含基础混凝土）：8月6日8月15日；（2）满堂支架搭设及预压：8月16日9月15日；（3）模板及钢筋安装：9月15日10月15日；（4）混凝土浇筑及养生：10月16日10月23日；（5）张拉、压浆及封锚：10月24日10月26日；（6）拆除支架和模板，铺设桥面系设施：10月27日11月5日。四、关键工程项目施工方法及工艺关键点1、基础施工：3#6#墩施工完成后，首先对3#6#墩间原地面进行碾压处理（必需时换填0.6m厚），碾压后基底承载力大于150kPa，碾压宽度12.0m（线路中心线两侧各宽6m）。然后在3#4#墩间、5#6#墩间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cmC25混凝土基础（局部地基松软地段采取C25钢筋混凝土基础，12mm钢筋网）；4#墩国道303线间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚30cmC25混凝土基础；国道303线范围直接利用沥青混凝土路面作为基础，国道303线5#墩间距离约13.5m16m，存在河道而采取门洞形式经过，为此将河道和5#墩间原地面进行换填2.0m厚毛碴，碾压后基底承载力大于200kPa，碾压宽度8.0m（线路中心线两侧各宽4m），沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cmC25混凝土基础（支墩范围采取C25钢筋混凝土基础，厚50cm，8mm钢筋网）。上铺枕木作为碗扣式脚手架支垫。2、满堂支架：采取碗扣式钢管脚手架搭设。一般断面处立杆间距60cm90cm， 4、5主墩1/3跨度范围采取60cm60cm，步长采取1.2m。门洞支座处间距采取30cm30cm，步长0.6m，斜杆采取一般钢管，斜杆上扣件距离小于2m，斜杆每4排设置一道。为方便行车及确保施工安全，在公路左右幅各设一个行车通道，通道门洞尺寸按4.5m（高）6m（宽）考虑，门洞上设置I40a工字钢梁（长9m），间距41cm，工字钢下设I16工字钢做梁垫，钢管顶托和底模之间设置纵横向方木，横向15cm15cm，每排部署，纵向10cm10cm，间距20cm。3、支架预压：支架预压材料为砂袋，支架预压重量按1.2倍自重（2400t）考虑，以消除支架非弹性变形及检测支架稳定性。支架搭设完成后，在其上铺设箱梁底模，吊装堆码足够重量砂袋于每跨，预压前在每跨底模外侧部署观察点，定时测量对应观察点标高，当变形稳定后，卸载砂袋，分析测量数据，考虑支架弹性变形后，确定可恢复弹性。依据下沉量和不可恢复下沉量，和梁体预拱度，计算底模预留拱度值，经过托盘及木锲调整底模标高。预压过程中要仔细检验支架情况，如杆件有没有压弯或变形严重、方木有没有压裂等。4、模板制安：箱梁模板全部采取涂塑竹夹板制作，涂塑竹夹板厚15mm，用方木及钢管支撑加固。底模板直接铺设于垫木上，含有足够刚度、强度及光洁度。箱梁侧模制作成23m一节，严格按设计线形进行加工制作，底模测量定位铺设完成后，人工配合吊车拼装侧模和内模。5、钢筋及波纹管制作及安装现浇预应力梁钢筋在支架、模板安装完成后，进行现场绑扎；当钢筋和预应力管道在空间发生干扰时，合适移动一般钢筋以确保钢束管位置正确。波纹管接头形式为套接，施工时每1m设定位钢筋一道，并将井形定位钢筋点焊在主筋上，确保管道在浇筑混凝土时不上浮，不变位，管道位置许可偏差纵向小于1cm，横向小于0.5cm。6、混凝土施工混凝土采取拌和站集中拌和，混凝土运输搅拌车运输，混凝土输送泵浇注，插入式振动器振捣。箱梁混凝土灌注次序为：先浇注箱梁底板、腹板，后浇注顶板和翼板。在混凝土施工时采取控制入模温度、推迟外侧模板拆除时间、加强养护并经过预应力管道通水降低水化热影响等方法，预防出现温度裂缝。混凝土养生：混凝土浇注后，立即养护，箱梁顶面采取洒水覆盖养生，拆模后，箱梁侧面优先考虑养生剂养生，同时封住预应力孔道口，预防堵塞。箱梁养生时间不少于14天。7、钢绞线张拉及压浆当同条件养护下砼试件强度达成设计强度90%且龄期大于7天后，预应力筋即可张拉。两端张拉时同时先对两端千斤顶主缸充油，使钢束略为拉紧，当钢束达初应力0.1k时作伸长量标识。张拉时按设计程序进行，并采取“双控”方法，即应力控制和伸长值控制，实际伸长值和理论伸长值差控制在6%以内，不然停止张拉，查明原因采取方法后，再继续张拉。其张拉程序为：00.1k（作伸长量标识）k（静停5分钟）补拉k（测伸长量）锚固。纵向预应力钢束在梁体横截面保持对称张拉，并保持两端同时，张拉时观察梁体变位，发觉异常立即向设计、监理、业主方通报。预应力孔道压浆在张拉后二十四小时内进行真空压浆，压浆采取压浆机，压浆材料采取微膨胀水泥浆，水泥用一般硅酸盐水泥掺入适量高效减水剂及膨胀剂。压浆采取一次压浆法，压浆次序自下而上，真空压力控制在-0.06-0.1MP，活塞式压浆机以0.50.7Mpa压力作业。8、封锚梁体在张拉压浆后采取切割机切割多出钢铰线，并对端面立即清理凿毛，然后浇注封锚混凝土。9、模板和支架拆除梁体钢铰线张拉完成后，经监理工程师同意将梁体模板和支架拆除，拆除时采取和安装相反次序进行。五、支架及模板体系结构检算（一）碗扣式脚手架立竿稳定性检算1、荷载取值1）静载：钢筋混凝土自重标准值取25kN/m3，连续梁模板荷载取1kN/m2，2）动载：振捣混凝土时产生荷载标准值：取2 KN/m2，施工荷载取3kN/m2。2、单根立竿荷载计算依据连续梁体形改变，分别对主墩前后8m位置和跨中位置立竿检算，主墩8m位置连续梁砼总量69.75m3,平均8.719m3/m,最大11.035m3/m。跨中位置平均砼分布5.469 m3/m，最大6.685m3/m1）主墩位置立竿：脚手架间距0.6m0.6m，步长1.2m。梁体自重G1=11.03525/4.9(0.60.6)=56.30.36=20.27kN模板重量G2=10.36=0.36kN脚手架自重G3=(17.312+2.8249)10=1.36kN (6m立竿60横杆49层 高度取6m)振动力Q1=20.36=0.72kN施工荷载Q2=30.36=1.08kN压杆稳定性验算： 公式：NA f N = 1.2NGi+ 1.4NQi=1.2(20.27+0.36+1.36)+1.4(0.72+1.08)=28.91kN=l0/i=1200/15.8=75.9 查表得 =0.667 N=28.91KN0.667489205=66.86kN，满足要求。2）跨中位置立竿：脚手架采取间距0.6m0.9m，步长1.2m梁体自重G1=6.68525/4.9(0.60.9)=34.110.54=18.42kn模板重量G2=10.54=0.54kN脚手架自重G3=(17.312+3.9749)10=1.78kN (6m立竿60横杆49层 高度取6m)振动力Q1=20.54=1.08kN施工荷载Q2=30.54=1.62kN压杆稳定性验算： 公式：NA f N = 1.2NGi+ 1.4NQi=1.2(18.42+0.54+1.78)+1.4(1.08+1.62)=28.67kN=l0/i=1200/15.8=75.9 查表得 =0.667N=28.67KN0.667489205=66.86kN，满足要求。3）支座位置立竿：脚手架采取间距0.3m0.3m，步长0.6m，该处净跨6m，腹板3.7m范围每排13根立竿，每个支座设置6排，考虑变形产生饶度，计算时只取前三排受力。N=24.67103/13/318.97KN压杆稳定性验算：=l0/i=600/15.8=38 查表得 =0.855N=18.97KN0.855489205=85.71kN，满足要求。（二）门洞处工字钢横梁检算门洞净宽取6m，公路和线路夹角74度，公路通行宽度=6sin74-5.4cos74=5.771.49=4.28m，支座长度每侧取0.3m，计算长度L0=6.6m，采取10根I40a工字钢，间距41cm，q=1.2NGi+1.4NQi =（1.2(77825/113+14.9)+1.4(24.9+34.9)）/10 =(1.2177.0+1.424.5)/10=24.67kN/m1、梁静力计算概况 1）单跨梁形式： 简支梁 2）荷载受力形式： 均布荷载 g=17.7kn/m，q=2.45kn/m 3）计算模型基础参数：长 L =6.6 M 4）均布力：标准值qk=qg+qq =17.7+2.45=20.15 KN 设计值qd=qgG+qqQ =17.71.2+2.451.4=24.67 KN 2、选择受荷截面 1）截面类型： 工字钢：I40a 2）截面特征： Ix= 21720cm4 Wx= 1090cm3 Sx= 631.2cm3 G= 67.6kg/m，翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 10.5mm 3、相关参数 1）材质：Q235 2）x轴塑性发展系数x：1.05 3）梁挠度控制 v：L/250 4、内力计算结果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =81.41 KN 2）支座反力 RB = RA =81.41 KN 3）最大弯矩 Mmax = qd L L / 8 =134.33 KN.M 5、强度及刚度验算结果 1）弯曲正应力max = Mmax / (x Wx)117.37 N/mm2 2）A处剪应力 A = RA Sx / (Ix tw)22.53 N/mm2 3）B处剪应力 B = RB Sx / (Ix tw)22.53 N/mm2 4）最大挠度 fmax = 5 qk L 4 / 384 1 / ( E I )=11.13 mm 5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 593.2 弯曲正应力 max= 117.37 N/mm2 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力max= 22.53 N/mm2 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 593.2 挠度控制值 v:L/ 250 ok! （三）0.60.9m支架处纵向方木检算采取1010cm方木，间距20cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7250.2+10.2)+1.4(20.2+30.2)=1.29.23+1.41=12.48kn/m1、梁静力计算概况 1）单跨梁形式： 简支梁 2）荷载受力形式： 均布荷载 g=9.23kn/m，q=1kn/m 3）计算模型基础参数：长 L =0.9m 4）均布力：标准值qk=qg+qq =9.23+1=10.23KN/m 设计值qd=qgG+qqQ =1.29.23+1.41=12.48kn/m 2、选择受荷截面 1）截面类型： 方木：1010cm 2）截面特征： Wx=bh2/6= 1.6710-4m3 Ix=bh3/12=8.310-6 m4 3、相关参数 材质 ：杉木 设计弯曲应力 ：9.5MPa设计顺纹剪应力 ：1.2MPa 4、内力计算结果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =4.6KN 2）支座反力 RB = RA =4.6KN 3）最大弯矩 Mmax = qd L L / 8 =12.480.90.9/8=1.2636KN.M 5、强度及刚度验算结果 1）弯曲正应力max = Mmax /Wx1.26361000/(1.6710-4)m3 =7.566N/mm2 2）A处剪应力 A = RA / S4.6KN/100mm/100mm=0.46 N/mm2 3）B处剪应力 B = RA / S4.6KN/100mm/100mm=0.46 N/mm2 4）最大挠度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=510.23kN0.94 / 384 1 / ( 8.5103MPa 8.310-6 m4 )=0.001239m 5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 726.5 弯曲正应力 max= 7.566N/mm2 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪应力max= 0.46 N/mm2 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 726.5 挠度控制值 v:L/ 250 ok! （四）0.60.6m支架处纵向方木检算采取1010cm方木，间距20cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.085/3.7250.2+10.2)+1.4(20.2+30.2)=1.215.18+1.41=19.616kn/m1、梁静力计算概况 1）单跨梁形式： 简支梁 2）荷载受力形式： 均布荷载 g=15.18kn/m，q=1kn/m 3）计算模型基础参数：长 L =0.6m 4）均布力：标准值qk=qg+qq =15.18+1=16.18KN/m 设计值qd=qgG+qqQ=1.215.18+1.41=19.616kn/m2、选择受荷截面 1）截面类型： 方木：1010cm 2）截面特征： Wx=bh2/6= 1.6710-4m3 Ix=bh3/12=8.310-6 m4 3、相关参数 材质 ：杉木 设计弯曲应力 ：9.5MPa设计顺纹剪应力 ：1.2MPa 4、内力计算结果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =5.885KN 2）支座反力 RB = RA =2.943KN 3）最大弯矩 Mmax = qd L L / 8 =19.6160.60.6/8=0.8827KN.M 5、强度及刚度验算结果 1）弯曲正应力max = Mmax /Wx0.88271000/(1.6710-4)m3 =5.286106N/m2=5.286N/mm2 2）A处剪应力 A = RA / S5.885KN/100mm/100mm=0.58 N/mm2 3）B处剪应力 B =A0.58 N/mm2 4）最大挠度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=516.18kN0.64 / 384 1 / ( 8.5103MPa 8.310-6 m4 )=0.00039m 5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 1550 弯曲正应力 max= 5.286N/mm2 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪应力max= 0.58 N/mm2 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/1550 挠度控制值 v:L/ 250 ok! （五）0.90.6m支架处横向方木检算采取1515cm方木，间距0.9cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7250.9+10.9)+1.4(20.9+30.9)=1.241.55+1.44.5=56.16kn/m1、梁静力计算概况 1）单跨梁形式： 简支梁 2）荷载受力形式： 均布荷载 g=41.55kn/m，q=4.5kn/m 3）计算模型基础参数：长 L =0.6m 4）均布力：标准值qk=qg+qq =41.55+4.5=46.05KN/m 设计值qd=qgG+qqQ=1.241.55+1.44.5=56.16kn/m2、选择受荷截面 1）截面类型： 方木：1515cm 2）截面特征： Wx=bh2/6= 5.62510-4m3 Ix=bh3/12=4.21910-5 m4 3、相关参数 材质 ：杉木 设计弯曲应力 ：9.5MPa设计顺纹剪应力 ：1.2MPa 4、内力计算结果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =16.848KN 2）支座反力 RB = RA =16.848KN 3）最大弯矩 Mmax = qd L L / 8 =56.160.60.6/8=2.5272KN.M 5、强度及刚度验算结果 1）弯曲正应力max = Mmax /Wx2.52721000/(5.62510-4)m3 =4.493106N/m2=4.493N/mm2 2）A处剪应力 A = RA / S16.848KN/150mm/150mm=0.749 N/mm2 3）B处剪应力 B = RA / S16.848KN/150mm/150mm=0.749 N/mm2 4）最大挠度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=546.05kN0.64 / 384 1 / ( 8.5103MPa 4.21910-5 m4 )=0.000216m 5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 2768.9 弯曲正应力 max= 4.493N/mm2 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪应力max= 0.749 N/mm2 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 2768.9 挠度控制值 v:L/ 250 ok! （六）0.60.6m支架处横向方木检算采取1515cm方木，间距0.6cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.035/3.7250.6+10.6)+1.4(20.6+30.6)=1.245.34+1.43=58.60kn/m1、梁静力计算概况 1）单跨梁形式： 简支梁 2）荷载受力形式： 均布荷载 g=45.34kn/m，q=3kn/m 3）计算模型基础参数：长 L =0.6m 4）均布力：标准值qk=qg+qq=45.34+3=48.34KN/m 设计值qd=qgG+qqQ=1.245.34+1.43=58.60kn/m2、选择受荷截面 1）截面类型： 方木：1515cm 2）截面特征： Wx=bh2/6= 5.62510-4m3 Ix=bh3/12=4.21910-5 m4 3、相关参数 材质 ：杉木 设计弯曲应力 ：9.5MPa设计顺纹剪应力 ：1.2MPa 4、内力计算结果 1）支座反力 RA = qd L / 2 =17.58KN 2）支座反力 RB = RA =17.58KN 3）最大弯矩 Mmax = qd L L / 8 =58.600.60.6/8=2.637KN.M 5、强度及刚度验算结果 1）弯曲正应力max = Mmax /Wx2.6371000/(5.62510-4)m3 =4.689106N/m2=4.689N/mm2 2）A处剪应力 A = RA / S17.58KN/150mm/150mm=0.781 N/mm2 3）B处剪应力 B = RA / S17.58KN/150mm/150mm=0.781 N/mm2 4）最大挠度 fmax = 5 qk L4 / 384 1 / ( E I )=548.34kN0.64 / 384 1 / ( 8.5103MPa 4.21910-5 m4 )=0.000227m 5）相对挠度 v = fmax / L =1/ 2643 弯曲正应力 max= 4.689N/mm2 抗弯设计值 f : 9.5 N/mm2 ok! 支座最大剪应力max= 0.781 N/mm2 抗剪设计值 fv : 1.7 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 2643 挠度控制值 v:L/ 250 ok! 【参考文件】1、张应宏; 山区连续梁桥横桥向抗震性能分析 D;同济大学; 2、付坤；使用超级单元桥梁结构分析程序设计D;同济大学; 3、毛晨阳,焦冬梅; 清江七号大桥预应力混凝土连续梁施工 J;铁道建筑; 02期;4、李俊升; 多跨连续梁桥施工监测和控制研究 D;长安大学; 5、付铁链; 对确保桥梁施工质量浅见 J;河北工程技术高等专科学校学报; 02期; 14-156、韩红春; 大跨度预应力混凝土连续梁桥悬臂施工控制研究和实践 D;西南交通大学; 7、张蕴杰; 大治河连续梁桥设计J; 上海公路; S1期; 107-114 8、邬岩. 连续梁桥施工控制及施工内力分析J中国水运(下半月), ,(05) . 9、陈世锋,刘志峰; 镇海湾大桥主桥施工挠度变形监测 J; 广东公路交通; S1期 10、孙俊 ；结构力学；重庆大学出版社；