钢筋混凝土筒体水塔控制爆破拆除设计.正式修改版doc.doc

钢筋混凝土筒体水塔控制爆破拆除设计

一、工程概况：
1、水塔结构
水塔始建于1986年，塔高33m，其中塔身高27.4m，水箱高4.94m。塔身：钢砼结构，底部有向南开的门。 筒体直径为3.6m，+3.6m以下内壁厚为0.16m;+3.6m以上壁厚为0.12m。水箱：钢砼结构。容积为50m3。箱体内直径4.2m，高4.2m,壁厚0.12m，水箱顶盖厚0.08m，水箱底部 厚0.18m；水塔总重量P约为135t，水塔重心高度为17.73m。

图---1

图---2
2、周围环境：
水塔位于某厂院内。水塔北部1.2m处为一道东西走向的围墙，围墙外有一条5.5m宽的水泥路，路两边均建有一排宽为3.2m的门面，门面以北3m处为三层居民楼；水塔西南处14 m处有一锅炉房，正西方6m处为小门市部；水塔东侧的水泵房和半埋式水池也在拆除之列，东侧40m处为南北走向的主干道，水塔南方52m处为一排平房，62m处为一座五层居民楼，水塔周围环境为南北走向的主干道， 水塔南方52m处为一排平房，62 m处为一坐五层居民楼。

图---3

图---4
3、工程要求：
①拆除爆破施工要能保证周围建筑物及人员安全；
②破碎的混凝土块度便于人工清运；
③工期为7天；
④技术难点：不能出现1.2m以上的后坐现象。
二、爆破方案选择：
根据爆破体结构尺寸及其周围环境，采用向南25°东的单向倾倒爆破方案。

图---5

三、爆破切口设计：
1、切口位置：
爆破切口越低越好，可减少后坐。为便于钻孔施工，切口底线位于地表0.3m。
2、切口形式：
为了减少后坐，采用梯形切口。

图---6
3、切口长度
①切口处的外直径为3.92m，外周长为12.32m。
②取切口展开长度为7.5m，缺口支撑段展开长度为 4.82m，偏心距为0.72m，切口长是筒体展开长度的61%。

图---7

图---8
4、切口高度：
切口高度按下式进行计算：
①h=k1δ =8×0.16=1.3m
k1—经验数据，一般取3～9； δ—切口处筒体壁厚，m。
②切口高度取1.2m。

图---10
5、砼标号与强度的关系

C7.5
C10
C15
C20
C25
C30
C35
C40
轴心抗压fe
4
6.7
10
13.5
17
20
23.5
27
弯曲抗压fcm
5.5
7.5
11
15
18.5
22
26
29.5
抗 拉
0.75
0.9
1.2
15
1.75
2.0
2.25
2.45
6、切口支撑强度校核
经计算起爆后支撑段混凝土所受动荷载为3.75Mp，小于其抗压强度10Mp，故起爆后塔体不会立即产生后坐。
四、孔网参数：
1、筒体壁厚：δ=0.16m；孔距：a=0.20m；排距：b=0.20m；孔深：L=0.1m
2、药量计算：
乳化炸药：q=k×a×b×L=3000×0.20m×0.20m×0.16m=19.2g
初选每孔装药量为20g。试爆后确定每孔药量为25g(k=3900kg/m3)。
五、起爆网路：
采用非电微差导爆管雷管簇联爆破网路。每个炮孔内放一发微差导爆管雷管，每15至20发孔内雷管簇联后与双发电雷管相联。电雷管并串联，引至安全地点，由起爆器引爆。炮孔内的 炸药分2段起爆,时间相差50ms。

图---11

图---12
孔网参数与材料消耗表
切口长×高/m
单孔药量/g
a×b×l/m
7.5×1.2
25
0.2×0.2×0.1
孔数/个
雷管数/个
药量/kg
189
200
3.6
六、爆破安全
1、不安全因素：
①倒反；②倒偏；③飞石；④振动。

图---13
2、爆破震动
采用孔内微差爆破，炮孔内的炸药分2段起爆（时间相差50ms爆破最大单响药量为1.6㎏。

对于不同的距离相对应有不同的爆破振动速度，其计算结果见表。
距离/m
10
12
20
25
30
35
40
触地振动㎝/s
旧
6.23
3.2
1.96
1.35
1.00
0.70
0.60
新
4.4
3.8
3.5
3.2
3.1
2.9
2.8
爆破振动㎝/s
3.2㎏
3.96
2.16
1.40
1.00
0.76
0.61
0.50
1.6㎏
2.8
1.5
1.0
0.7
0.5
0.4
0.4

R—爆破地震安全允许距离，m;
Q— 微差爆破最大一段药量，kg；
V— 被保护对象所在地质点振动安全允许速度，取3=cm/s；
K、—场地系数，取K=50，=2.0；
k0—延时间隔影响系数，秒延期爆破取１，毫秒延期爆破取1.4～1.6。
3、计算结果分析
当被保护物距离爆点10m以外，爆破震动小于国家《爆破安全规程》的要求，故此时爆破振动不会对周围建筑物构成危害。
实际上，根据爆破经验所知，由于爆破是在地表以上进行，爆破振动一般不会对周围建筑物造成破坏。
4、触地震动

VZ—坍塌物冲击地面引起的R米地震速度，cm/s；
R—测点离冲击触地点的距离，m；
I—冲击触地冲量，I=M（2Hg）1/2；
M—爆破坍塌物的质量，kg；
H—重心落差，m。
Vt—塌落引起的地面振动速度，cm/s ；
H—构件的高度，m ；
M—下落构件的质量，t；
g—重力加速度，9.8m/s2；
σ—地面介质的破坏强度，取10Mp；
R—观测点至冲击地面中心的距离，m；
Kt—塌落振动速度衰减系数，1.13;
β—塌落振动速度衰减指数,-1.66

地面无减振措施：Kt=3.37～4.09；β=-1.66～1.80；
地面有减振措施：Kt=～
振动速度（㎝.s-1）
距离/m
10
12
20
25
30

35
40
触地振动㎝/s
旧
6.23
3.2
1.96
1.35
1.00
0.70
0.60
新
4.4
3.8
3.5
3.2
3.1
2.9
2.8
爆破振动㎝/s
3.2㎏
3.96
2.16
1.40
1.00
0.76
0.61
0.50
1.6㎏
2.8
1.5
1.0
0.7
0.5
0.4
0.4
居民楼附近R=30m，触地震动速度为3.1cm/s>3cm/s，不安全。
在居民楼北侧开挖减振沟、筑缓冲垫，减小爆破触地震动危害。
5、爆破飞石的防护
在爆破缺口处用竹排夹双层浸水草袋进行遮挡以防爆破飞石飞出。
就地取材，用砼板立放置遮挡飞石。
6、爆破效果
经过2天施工后，于2001年3月13日下午3点准时起爆。起爆后约6秒钟，水塔倒向预定方向，定向准确。在 触地冲能作用下，筒体与水箱解体，水箱箱底及箱 底环梁只破坏了部分，剩余部分需二次破碎。
n 水塔倾倒长度30.4m，是水塔高度的0.92倍，下坐了3.1m，碎渣前冲4.0m，侧堆宽8.0m。水塔倾倒过程 中无后坐现象，距离倒向背面仅1.2m的围墙未受影 响。飞石控制在5m以内，周围建筑及行人安然无恙。
倒塌过程分析。
起爆后，水塔向预定方向倾倒；倾斜２0°左右时，塔体开始下坐但此时塔体作倾斜与下坐的复合运动，定向倾倒已成定局。
下坐过程中，筒体底部先是点触地，后是面触地（筒体椭圆环与下部地面接触）。这时，底部筒体被压碎，但塔体继续前倾。当筒体下坐一段距离后，筒体与地面接触面积加大，当支撑力足以支撑上部塔体时，下坐速度明显减慢最后停止，只产生倾倒运动。此后水塔加速倾倒、触地。

图---14合同管理制度

1 范围
本标准规定了龙腾公司合同管理工作的管理机构、职责、合同的授权委托、洽谈、承办、会签、订阅、履行和变更、终止及争议处理和合同管理的处罚、奖励；
本标准适用于龙腾公司项目建设期间的各类合同管理工作，厂内各类合同的管理，厂内所属各具法人资格的部门，参照本标准执行。
2 规范性引用
《中华人民共和国合同法》
《龙腾公司合同管理办法》
3 定义、符号、缩略语
无
4 职责
4.1 总经理：龙腾公司经营管理的法定代表人。负责对厂内各类合同管理工作实行统一领导。以法人代表名义或授权委托他人签订各类合法合同，并对电厂负责。
4.2 工程部：是发电厂建设施工安装等工程合同签订管理部门；负责签订管理基建、安装、人工技术的工程合同。
4.3 经营部：是合同签订管理部门，负责管理设备、材料、物资的订购合同。
4.5 合同管理部门履行以下职责：
4.5.1 建立健全合同管理办法并逐步完善规范；
4.5.2 参与合同的洽谈、起草、审查、签约、变更、解除以及合同的签证、公证、调解、诉讼等活动，全程跟踪和检查合同的履行质量；
4.5.3 审查、登记合同对方单位代表资格及单位资质，包括营业执照、经营范围、技术装备、信誉、越区域经营许可等证件及履约能力（必要时要求对方提供担保），检查合同的履行情况；
4.5.4 保管法人代表授权委托书、合同专用章，并按编号归口使用；
4.5.5 建立合同管理台帐，对合同文本资料进行编号统计管理；
4.5.6 组织对法规、制度的学习和贯彻执行，定期向有关领导和部门报告工作；
4.5.7 在总经理领导下，做好合同管理的其他工作，
4.6 工程技术部：专职合同管理员及材料、燃料供应部兼职合同管理员履行以下职责：
4.6.1 在主任领导下，做好本部门负责的各项合同的管理工作，负责保管“法人授权委托书”；
4.6.2 签订合同时，检查对方的有关证件，对合同文本内容依照法规进行检查，检查合同标的数量、金额、日期、地点、质量要求、安全责任、违约责任是否明确，并提出补充及修改意见。重大问题应及时向有关领导报告，提出解决方案；
4.6.3 对专业对口的合同统一编号、登记、建立台帐，分类整理归档。对合同承办部门提供相关法规咨询和日常协作服务工作；
4.6.4 工程技术部专职合同管理员负责收集整理各类合同，建立合同统计台帐，并负责