高支模施工方案样本.doc

一、关键编制依据 4
二、工程概况 4
三、高支模施工基础情况 5
四、施工准备 8
（一）材料及关键机具 9
（二）作业条件 9
（三）450×1200梁模板和支撑体系验算 9
1、工程属性 9
2、荷载设计 9
3、模板体系设计 10
4、面板验算 12
5、小梁验算 14
6、主梁验算 17
7、立柱验算 19
8、可调托座验算 22
9、立柱地基基础计算 22
（四）300×550边梁梁模板和支撑体系验算 23
1、工程属性 23
2、荷载设计 23
3、模板体系设计 24
4、面板验算 26
5、小梁验算 28
6、主梁验算 31
7、立柱验算 33
8、可调托座验算 35
9、立柱地基基础计算 36
（五）、楼板验算 36
1、工程属性 36
2、荷载设计 36
3、模板体系设计 37
4、面板验算 40
5、小梁验算 42
6、主梁验算 44
7、立柱验算 47
8、可调托座验算 49
9、立柱地基基础验算 50
五、施工工艺步骤 50
1、框架梁 50
2、顶板 50
六、施工方案及确保方法 50
（一）、模板安装 50
（二）、施工关键点 60
1、梁模板单块就位安装施工关键点 60
2、楼板模板单块就位安装工艺施工关键点 60
（三）、模板拆除 61
1、模板拆除通常关键点 61
七、质量控制及确保方法 62
八、安全文明施工方法 63
九、模板及支架坍毁事故应抢救援 65
1、目标 65
2、应急领导小组及其职责 65
3、应急反应预案 66
4、应急通信联络 67
十、安全监测监控 67
1、监测方法 67

高支模施工方案
一、关键编制依据
《建筑施工安全检验标准》（JGJ59-）
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB 50204－)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130－)
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 128－)
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－）
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-)
《钢结构设计规范》 (GB 50017-)
工程设计图及上级相关文件及标准等
二、工程概况
本分项工程为大理五洲国际商贸城一期展厅模板工程，工程特点为：地下室四面有大面积挡土墙，室内为大空间框架结构，屋面为现浇混凝土屋面。本分项工程质量控制难点在于墙柱高支模、现浇钢筋砼建筑造型和屋面梁板模支设；质量控制关键在于模板垂直度、平整度、标高、几何尺寸。
结构概况
序号
项目
内容
1
基础形式
筏板基础
2
结构形式
地下室为框架剪力墙结构，地下室四面外墙为钢筋砼挡土墙，梁板为框架梁；地上部分为框架结构。
4
层高
部位
-1层
1层
2层
3层
4层
层高
5600
5400
5200
5200
5200

三、高支模施工基础情况
1、本高支模工程为四个边角1-4轴交A-1/D轴、1-5轴交1/M-T轴、1/30-33交M-S轴、30-33交A-1/D轴。最高高度为27m，该面层最大梁截面尺寸为450㎜×1200㎜，最小梁截面尺寸为300㎜×550㎜，板厚度均120㎜。拟采取钢管满堂红支撑方法搭设模板支撑体系。本方案专为该区域高支模施工而编制。

1-5轴交1/M-T轴高支模部位平面图

1-4轴交A-1/D轴高支模部位平面图

30-33交A-1/D轴高支模部位平面图

1/30-33交M-S轴高支模部位平面图
2、施工次序：在1-4轴交A-1/D轴结构及结构柱施工完成后，必需待混凝土强度达成许可条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行搭设。其它部位基础采取C20砼浇筑200mm厚，立杆下垫50mm木板。具体以下图

3、混凝土采取砼输送泵输送。
4、现场平坦运输条件很好，模板水平运输采取手推车，垂直运输利用塔吊。
5、外脚手架搭设采取落地式双排钢管架，随施工进度搭设，确保工作面离地超出1.5米以上有安全围护。
四、施工准备
研究图纸依据结构特点和工期要求选择合理模板体系和支撑系统。墙、柱、梁用15㎜木质胶合多层板，楼面板用12㎜木质胶合多层板。支撑体系为钢木体系，即用Φ48、3.0㎜钢管搭设满堂支撑脚手架，板底、梁底铺设40×90白松木方作为次龙骨，钢管为主龙骨。
（一）材料及关键机具
1、木模板、竹胶板、木方、穿墙螺栓及套管、钢管、扣件、顶托。
2、脱模剂、双面胶条、塑料胶带、钉子、铁丝等。
3、通常性手工工具：锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具等。加工机具：圆盘锯、压刨、套丝机、砂轮切割机。
（二）作业条件
1、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。
2、弹好楼层墙身线、门窗洞口位置线及标高线。
3、墙身钢筋绑扎完成，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完成，检验保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。
（三）450×1200梁模板和支撑体系验算
本验算高度为27米，采取具茗软件验算。
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
WKLc12
新浇混凝土梁计算跨度(m)
4.8
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
450×1200
新浇混凝土结构层高(m)
27
梁侧楼板厚度(mm)
120
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2kkN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其它支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基础风压ω0(kN/m2)
0.45
非自定义:0.32
风压高度改变系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方法
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
600
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
600、900
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱部署方法
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
525,675
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
300
设计简图以下：

平面图

立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
16
面板弹性模量E(N/mm2)
4700
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图以下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m
4.1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/24000＝3.3N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×1504/(100×4700×144000)＝0.155mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
4.3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.36kN
R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.47kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.15＝1.84kN
R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.15＝5.07kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵御矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，以下图：

q1＝max{2.36+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，6.47+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=6.51kN/m
q2＝max[1.84+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，5.07+(0.3-0.1)×0.45/3]＝5.1kN/m
5.1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.51×0.62，0.5×6.51×0.32]＝0.29kN·m
σ＝Mmax/W＝0.29×106/54000＝5.42N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
5.2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.51×0.6，6.51×0.3]＝2.37kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.37×1000/(2×40×90)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
5.3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.1×6004/(100×9350×2430000)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝5.1×3004/(8×9350×2430000)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
5.4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.51×0.6，0.393×6.51×0.6+6.51×0.3]＝4.46kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.75kN，R2＝R3＝4.46kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.1×0.6，0.393×5.1×0.6+5.1×0.3]＝3.49kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.4kN，R'2＝R'3＝3.49kN
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵御矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图以下：

6.1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.172×106/4490＝38.37N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
6.2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.284kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.284×1000/424＝10.77N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
6.3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝525/400＝1.31mm
满足要求！
6.4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.47kN≤8kN
单扣件在扭矩达成40～65N·m且无质量缺点情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.47kN≤8kN
单扣件在扭矩达成40～65N·m且无质量缺点情况下，单扣件能满足要求！
7、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵御矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
7.1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
7.2、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.32×0.6×1.52/10＝0.05kN·m
7.3、稳定性计算
依据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不一样：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2)小梁验算
q1＝max{2.14+(0.3-0.1)×0.45/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2]/2×1，5.88+(0.3-0.1)×0.45/3}=5.91kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.44kN，R2＝6.22kN，R3＝6.22kN，R4＝0.44kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mm
λ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.44+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.45/2)/2×0.6，6.22，6.22，0.44+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/2×0.6]+0.05/1.2＝6.3kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝6299.55/(0.16×424)+0.05×106/4490＝103.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×1.755×1500=3398.557mm
λ2＝l02/i＝3398.557/15.9＝213.746，查表得，φ2＝0.16
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.44+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.45/2)/2×0.6，6.22，6.22，0.44+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/2×0.6]+0.05/1.2＝6.3kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝6299.55/(0.16×424)+0.05×106/4490＝103.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
8、可调托座验算
可调托座承载力许可值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝6.74kN≤[N]＝30kN
满足要求！
9、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak(kPa)
120
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.3/(1×0.15)＝42kPa≤fak＝120kPa
满足要求！

（四）300×550边梁梁模板和支撑体系验算
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
La101
新浇混凝土梁计算跨度(m)
13.6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×550
新浇混凝土结构层高(m)
27
梁侧楼板厚度(mm)
120
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1

面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其它支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kN/m2)

对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基础风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:0.22
风压高度改变系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方法
梁一侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
1200
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、600
混凝土梁居梁两侧立柱中位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱部署方法
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
550,650
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
50
设计简图以下：

平面图

立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图以下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×0.7×2]×1＝18.93kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.55]×1＝17.16kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.55]×1＝14.12kN/m
4.1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×18.93×0.152＝0.05kN·m
σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.42N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×14.12×1504/(100×10000×281250)＝0.013mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
4.3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×17.16×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.08kN
R2=1.25q1l=1.25×18.93×0.15＝3.55kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×14.12×0.15＝0.79kN
R2'=1.25q2l=1.25×14.12×0.15＝2.65kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵御矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，以下图：

q1＝max{1.08+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×0.55]0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，3.55+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.59kN/m
q2＝max[0.79+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×0.55+(0.5+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，2.65+(0.3-0.1)×0.3/2]＝2.68kN/m
5.1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.59×0.92，0.5×3.59×0.052]＝0.31kN·m
σ＝Mmax/W＝0.31×106/54000＝5.75N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
5.2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.59×0.9，3.59×0.05]＝1.959kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.959×1000/(2×40×90)＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
5.3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.68×9004/(100×9350×2430000)＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.68×504/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm
满足要求！
5.4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.59×0.9，0.393×3.59×0.9+3.59×0.05]＝3.69kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝1.49kN，R2＝3.69kN，R3＝2.61kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.68×0.9，0.393×2.68×0.9+2.68×0.05]＝2.76kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.2kN，R'2＝2.76kN，R'3＝2.32kN
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.0
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵御矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图以下：

6.1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.167×106/5080＝32.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
6.2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.603kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.603×1000/489＝10.65N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
6.3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm
满足要求！
6.4、扣件抗滑计算
R＝R4＝0.17kN≤8kN
单扣件在扭矩达成40～65N·m且无质量缺点情况下，单扣件能满足要求！
7、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵御矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205

7.1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
7.2、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m
7.3、稳定性计算
依据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不一样：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+0.9×1.4×2]×1＝17.52kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×1，3.29+(0.3-0.1)×0.3/2}=3.32kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.1kN，R2＝2.27kN，R3＝4.82kN，R4＝0.16kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mm

λ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+Mw/lb＝max[0.1，2.27，4.82，0.16+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.05/1.2＝4.87kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝4866.74/(0.16×424)+0.05×106/4490＝82.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×1.755×1500=3398.557mm
λ2＝l02/i＝3398.557/15.9＝213.746，查表得，φ2＝0.16
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+Mw/lb＝max[0.1，2.27，4.82，0.16+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.05/1.2＝4.87kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝4866.74/(0.16×424)+0.05×106/4490＝82.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
8、可调托座验算
可调托座承载力许可值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝5.05kN≤[N]＝30kN
满足要求！

9、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak(kPa)
120
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.87/(1×0.15)＝32.44kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
（五）、楼板验算
1、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2，标高20.95m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
4.5
新浇混凝土楼板边宽B(m)
1.5
2、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其它支承结构构件时均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
11
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基础风压ω0(kN/m2)
0.45
0.32
风压高度改变系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
模板支架高度(m)
27
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
600
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱部署在混凝土板域中位置
中心对称
立柱距混凝土板短边距离(mm)
450
立柱距混凝土板长边距离(mm)
150
主梁部署方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
200
小梁距混凝土板短边距离(mm)
50
小梁两端各悬挑长度(mm)
150，150
设计简图以下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
16
面板弹性模量E(N/mm2)
4700
依据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"要求，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，所以本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图以下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
4.1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/24000＝6.58N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×/(384×4700×144000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵御矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
因[B/lb]取整＝[1500/600]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，所以需进行最不利组合，计算简图以下：

5.1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m
所以，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.72×0.62+0.125×0.63×0.62＝0.06kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.