射水抽气系统的设计.doc

摘要
在汽轮机启动过程和正常运行时会有蒸汽及某些漏入空气进入凝汽器。因此需要抽汽设备将汽水管路中不凝结气体及时抽出，以维持凝汽器真空，提高汽轮机设备热经济性。射水抽气系统能很好处理这些问题，该系统能在机组启动初期建立凝汽器真空并且在机组正常运行中保持凝汽器真空，保证机组安全经济运行。
本文简介了射水抽气系统理论研究和设计措施。首先通过查表计算，由机组某些参数先确定射水抽气器抽气容量、温度等多种所需参数。然后运用这些参数选出合适射水抽气器，当射水抽气器完毕选型后即可对该系统其他部件进行分析选型设计。本文通过对射水抽气系统设计对射水抽气系统分析和研究，从而找到提高射水抽气系统效率措施，并对射水抽气系统某些问题提出提议。
关键词：射水抽气器；射水泵；管道；阀门

Abstract
there will be steam and some leakage air into the condenser when the turbine startup and normal operation.So the air ejector is needed to draw out the non-condensed gas from the soft pipe in a timely manner to maintain the condenser vacuum and improve the thermal economy of the turbine equipment. Water System can solve these problems well,the system can establish condenser vacuum when the unit start up in the initial stage and maintain the condenser vacuum when the unit normal operation to ensure the safe operation of unit.
This paper describes the Water System study and design theory. First of all, by look-up table and calculation, determine the parameters of Water Jet Air Ejector exhaust capacity, temperature and other parameters required by some parameters of the unit. Then select an appropriate Water Jet Air Ejector by these parameters When the selection of Water Jet Air Ejector completed,it is time to analyze and design for the Other components of the system. Based on the Water System design,this paper about analysis and research the Water System is to improve the Water System to find efficient ways and give advice to solve some problems of the Water System.
Key words: Water Jet Air Ejector；Eject pump；pipe；valve

序言
能源是工业进步社会发展重要物质基础，伴随科学技术高速发展能源消耗也越来越多。人类已面临了能源紧张危机。而我国是世界上少有几种以煤电为主一次能源国家，对于中小型火电厂能源消耗大，环境污染严重。因此提高火电厂热经济型节能减排已势在必行。
本论文以提高汽轮机系统效率和经济性为目对汽轮机射水抽气器系统设计进行了研究和讨论。目前我国中小型火电厂射水抽气系统设计还不是很完善，重要通过性能试验和经验完毕设计。本论文根据大量资料将射水抽气系统设计措施进行了明确，对系统某些内容进行了整合和优化。论文重点是对射水抽气系统各个构成设备理论研究和选型，从而对射水抽气系统设计理论进行完善。
在论文撰写过程中，借鉴了大量有关资料。由于水平有限，本论文有许多局限性之处，望批评指正。

目录
1 绪论 1
1.1 选题目及意义 1
1.2 抽气设备概述 2
1.3 射水抽气系统发展 3
1.4 射水抽气系统设计措施 4
2 射水抽气器理论研究 6
2.1射水抽气器简介和特点 6
2.1.1 射水抽气器型式 6
2.1.2 构造 6
2.1.3 连接方式 8
2.1.4 喉部构造特性对射水抽气器工作性能影响 8
2.2 射水抽气器抽出产物确定 11
2.3 射水抽气器设计参数 13
2.3.1 抽气器容量确定 13
2.3.2 抽气器吸入压力 17
2.3.3 抽气器吸入温度 18
2.3.4 工作水温度 19
2.3.5 工作水压力 20
3 射水抽气器计算及选型 21
3.1 射水抽气器计算所需要量 21
3.1.1 演马电厂机组参数 21
3.1.2 射水抽气器选型计算所需要确定量 22
3.2 射水抽气器选型计算 22
3.3 射水抽气器选型分析 25
4 射水泵选型 29
4.1 选型泵规定 29
4.2 单级双吸式离心泵 30
4.2.1 单级双吸式离心泵应用范围和长处 30
S型和Sh型单级双吸离心泵工作条件： 30
4.2.2 泵构造型式及标号意义 31
4.2.3 SH型泵选型表 32
4.3 射水泵选型及特点 34
5 射水池设计和研究 37
5.1 射水池作用和设计 37
5.1.1 射水池作用 37
5.1.2 射水池设计 38
5.2 射水池参数确定 39
5.2.1 水箱计算容积 39
5.2.2 水箱有效容积 40
5.2.3 水箱水位控制 40
5.2.4 水箱设计规定 40
5.3 射水系统补水 41
5.3.1 工作水温对射水抽气器工作影响 41
5.3.2 补水量 41
6 管道和阀门设计及设备安装 43
6.1 管道和阀门基本简介 43
6.1.1 管道 43
6.1.2 阀门 47
6.2 管道和阀门选型 49
6.2.1 管材选择 50
6.2.2 管径选择 50
6.2.3 阀门选择 51
6.3 管道和阀门运行维护 51
6.3.1 管道运行维护和防腐 51
6.3.2 阀门运行和维护 52
6.4 射水抽气器布置方式 53
6.5 射水抽气器安装与抽吸能力分析 53
6.6 管道布置 54
7 总结与展望 57
7.1 总结 57
7.2 展望 57
道谢 59

1．绪论
汽轮机设备在启动和正常运行过程中，都需要将设备（尤其是凝汽器）和汽水管路中不凝结气体及时抽出，以维持凝汽器真空，改善传热效果，提高汽轮机设备热经济性。因此，由抽气设备，管道，阀门等构成抽气系统是凝气设备中非常重要构成部分。射水抽气系统是由射水抽气器，射水池，射水泵，凝汽器，阀门，管道为重要部件构成。射水抽气器广泛作为于火电厂汽轮机凝汽抽气设备。
1.1 选题目及意义
我国某些背压或凝气式汽轮机常采用射水抽气器作为抽气设备，采用射水抽气器好处是简化抽气系统和热力系统，噪音低，安全可靠。射水抽气系统重要关键部件是射水抽气器。对于低水头射水抽气器，其长处更为突出，还可以辅助抽气器，系统简化，构造紧凑，喷嘴直径大，易于加工制造，运行中不易堵塞，维修以便，运行可靠，功率大，质量小，价格低廉，能获得更高某些真空度。此外，射水抽气系统是保证汽轮机正常运行系统之一，因而该系统良好设计是保证汽轮机安全经济运行重要一环，不容忽视。
与射汽式抽气器比较，采用射水式抽气器可以节省消耗在射汽式抽气器蒸汽量，且不需要冷却器，提高了电厂经济性。射汽抽气器工作蒸汽是从新蒸汽节流而来，因此产生节流损失，从效率上考虑是不经济；假如射汽抽气器与单元制机组配套，当这种机组采用冷态滑参数启动方式时，还需要为射汽抽气器准备汽源。通过研究表明，综合射水抽气器和射汽抽气器相比较长处重要有如下三个方面：
(1) 射水抽气器不消耗蒸汽，射水抽气系统更为经济以便。
(2) 在同一台机组上，使用射水抽气器比使用射汽式抽气器效果好。两种抽气器在抽吸同样空气量时，射水式抽气器可以在凝汽器喉部获得较高真空度。
(3) 在抽气负荷增大时，射水抽气器工作要比射汽抽气器稳定。
对于中小型火电机组凝汽器，抽气器选用射水抽气器更为合理和经济。由于射水抽气器对凝汽真空和工作效率有着直接影响，因此只有射水抽气系统合理高效工作，才能正常维持机组真空度，汽轮机组才能正常工作。因此对射水抽气器研究对于维持汽轮机凝汽器真空，改善传热效果，提高汽轮机设备热经济型是很重要。并且对射水抽气系统设计研究对射水抽气系统发展和汽轮机组发展也有着重要意义
1.2 抽气设备概述
用于汽轮机凝汽器抽气器其工作特点：一是抽吸真空并不规定很高，为了维持凝汽器在多种工况下正常工作，其抽吸压力一般在0.00267~0.0533MPa就可以了；二是抽气速率和抽气量都很大，且抽出介质为汽气混合物。抽气器任务就是将漏人凝汽器内空气和蒸汽中所含不凝结气体持续不段地抽出，保持凝汽器一直在高度真空下运行，抽气器运行状况优劣，影响着凝汽器内绝对压力大小，对机组安全，经济运行起着重要作用。
抽气器设备型式诸多，按其工作原理可分为容积式（或称机械式）和射流式两大类。射水抽气器属于射流式抽气器，这是运用品有一定压力流体，在喷管中膨胀加速，以很高速度将吸入室内低压气体吸走。射流式抽气器没有运动部件，制导致本低，运行稳定可靠，占地面积小，能在较短时间内（一般5~6min）建立起所需要真空，且可回收凝结水。
抽气器型式选择重要根据汽轮机设备状况和抽气设备特点来考虑。例如，对于高中压母管制额定参数启动机组，工作蒸汽来源以便，多采用射汽式抽气器。而对于高参数大容量单元制机组，若采用射汽式抽气器，则因其过载能力小，需要另设启动抽气器，滑参数启动时，还需要有其他工作蒸汽来源，使系统复杂，经济性下降；而采用射水抽气器，则管道系统简朴，维护工作量少，启停快，但需要配射水泵和专用水箱，占据空间也比射汽式大。采用机械式抽气器则启停灵活、效率高、但地少，但造价高，维护工作量较射流式大。欧美等国电站采用机械式抽气器较多。目前，我国生产设计非再热机组、中小型机组用射汽抽气器，单元制一般用射水抽气器。由于某些机组抽气器运行时间较长，进行了某些改造，近来几年大有把真空泵引入中小型机组趋势。
1.3 射水抽气系统发展
射水抽气器出现已经有一百数年历史 ,但普遍用于汽轮机组凝汽器上是从本世纪年代初开始。最早使用是瑞士勃郎一鲍浮利 （B、B、C）工厂生产汽轮机组上 ,后来为其他国家所广泛采用,在抽气器发展史上沿用了四十数年其构造无多大变化。
射水抽气器最初形式是单通道短喉部射水抽气器，最早使用是瑞士勃郎一鲍浮利 （B、B、C）工厂生产汽轮机组上 ,后来为其他国家所广泛采用,在抽气器发展史上沿用了四十数年其构造无多大变化。单通道短喉部射水抽气器抽气器在世界各国从代初一直沿用到60年代中期。70年代初,国产大型凝汽式汽轮机所配套射水抽气器，这种型式与旧勃郎一鲍浮利式这种抽气器在构造上有改善,但仍无重大突破。压缩效率低于25﹪,抽吸每公斤耗功高达3.5kW。
50年代末,苏联全苏热工研究所提出了四喷嘴抽气器改革方案,并作了多次试验台及工业性试验,目是提高旧式抽气器效率。
该型抽气器构造特点是：
（1）水喷嘴由一只改成四只,而总截面积基本不变；
（2）空气进口由单侧改成双侧,对称排列,防止单侧进气时射流喷入喉管气相偏流。试验证明这种偏流确实存在。
由单喷嘴改为四喷嘴基于,当时人们对抽气器工作原理认识：工作水由喷嘴射人吸人室,由于水流束对气体粘滞作用,水束将气体带人喉管,使吸人室形成真空,而水束在吸人室中尚未来得及破碎成小滴,因此只有水束外缘才能对气体产生较强粘滞作用。在喷嘴总面积不变状况下,增长喷嘴数目,将使水束在吸人室分布更趋均匀,其外缘对气体附吸、粘滞作用更强烈。
这一改善未能到达预期效果，这是由于采用多喷嘴,对于液一液一相喷射泵,确是能提高效率（例如汽轮机注油器）。但使用在水一气两相流射水抽器中,效果则不明显,往往还产生了更为严重喉口冲击,虽然单侧进气改为双侧进气能有效地变化气体进人喉管时偏流。该型抽气器未能得到普遍推广。
70年代,诸多国家都对抽气器工作原理进行了深人研究。原苏联“全苏热工研究所”较早刊登这一成果,他们在液流能量方程基础上导出了射水抽气两相流能量平衡方程,从理论上首先定量地阐明了长喉管对抽气器工作作用。
80年代中期为了适应大型汽轮机组发展需要。全苏热工研究所将抽气器加以改善,将原有扇形通道改成圆形,并以此作为母型进行一系列对比试验。在理论上采用了一套较为合理计算措施。研制成了一种七通道长喉型抽气器。
伴随技术进步科技发展，射水抽气系统中关键部件射水抽气器有了较大进步和发展，在我国目前较为先进是低耗搞笑多通道抽气器，这种抽气器特点重要是：①.多通道抽气器具有构造简朴无机械传动，使用安全，运行寿命长，噪声低，投资少；②.对水质规定较低，运行部件不结垢；③.具有良好启动型，小能耗、高效率、建立真空快；④.具有余速抽气性能，可抽吸轴封加热器气体。
1.4 射水抽气系统设计措施
本次设计是根据所选汽轮机凝汽器型号为原则设计对应射水抽气系统。通过计算和查表，由凝汽器型号参数先确定射水抽气器容量。当射水抽气器容量大小确定后，即可对该系统设计安装进行研究和分析。由射水抽气器大小对射水泵和阀门进行选型，本次设计射水泵设两台，一台运行一台备用，备用泵应按照自启动设计。同步对射水池进行设计，确定射水池大小容量，射水池要采用合理构造满足系统需求，射水池要尽量构造简朴，以便维修，节省场地。射水抽气器，射水池，射水泵，阀门都设计完毕后对管道进行选型，管道要简朴，布置合理，节省能耗。最终对射水抽气系统进行安装。这就是本次射水抽气系统设计措施。
2．射水抽气器理论研究
射水抽气器是射水抽气系统关键设备，。重要由工作水入口室，喷嘴，混合室，扩散管和逆止门等部件构成，工作原理是：由射水泵供应压力水，通过进水管进入水室后，再进入喷嘴。在喷嘴中水静压力能转换成速度能，水以高速通过混合室形成高度真空，抽吸凝汽器中不凝结气体并与之混合一起进入扩散管，降入升压后排入射水池。在射水池中，不凝结气体逸出大气。射水抽气器选择对系统是至关重要。
2.1射水抽气器简介和特点
2.1.1 射水抽气器型式
一般，目前我国电站等设备多用射水抽气器有如下几种型式：
(1) 长喉部射水抽气器。这种射水抽气器特点是喉管长度与喉管截面直径比值不不不小于18。效率要比短喉射水抽气器高，应用也极其广泛。
(2) 短喉部射水抽气器。短喉管部射水抽气器喉管长度与喉管截面直径比值为2～5射水抽气器。
(3) 单通道射水抽气器，单通道射水抽气器即为单个喉管射水抽气器。
(4) 多通道射水抽气器，多通道射水抽气器是指有两个或两个以上通道射水抽气器。
2.1.2 构造
我国设计制造高压凝气式机组中，较多是用射水抽气器作抽气设备。
图为经典射水抽气器，它重要由工作水入口水室、喷嘴、混合室、扩压管和止回阀等构成。在喷嘴前安装有水室，以防止工作水在进入喷嘴前形成漩涡，并提高喷嘴工作性能。
工作水压保持在0.2~0.4MPa，由专用射水泵供应。压力水通过水室进入喷管，喷管将压力水压力能变成速度能，以高速射出。在混合室内形成高度真空，使凝汽器内气、汽混合物被吸入混合室，在混合室内，气、汽混合物和水混合后一起进入扩压管。
工作水在扩压管中流速逐渐减少，由速度能转变成压力能，最终在扩压管出口其压力升至略高于大气压力而排出扩压管进入冷却池。为防止升压泵发生事故，使供水压力减少，导致喷嘴工作水吸入凝汽器中，必须在射水抽气器气。汽混合物入口装有止回阀。

1． 工作水入口 2.喷嘴 3.混合室 4.扩压管
5.逆止阀 6.上水室 7.水室平衡孔
图2-1 射水抽气器
2.1.3 连接方式
射水抽气器在系统中连接方式一般有两种：一种方式是开水供水方式，工作用射水泵从凝汽器循环水入口管引出，经抽气器后排出汽、水混合物引到循环水出水管中；另一种方式是系统设有专门工作水箱，水箱给射水抽气器提供工作水，工作水在射水抽气器内喷射抽气后从夹带着凝汽器未凝结空气和漏人空气流回水箱，这种方式叫做闭式供水方式。由于受水源限制，一般热力发电厂都采用闭式供水方式。
2.1.4 喉部构造特性对射水抽气器工作性能影响
（1）喉部长度影响。研究成果表明，提高射水抽气器经济性关键在于其喉部获得水、气混合物临界流动工况，而临界流动工况实现又以在喉部水、气混合物完全充斥，并在压缩增压前混合均匀程度到达足够高条件为前提。在长喉部射水抽气器中，正由于喉部有足够长度在一定流体参数和几何参数下足以使水、气混合物流动逐渐趋于均匀而获得临界流动工况，此时，复环流损失及忽然压缩损失均可到达最小值，提高射流效率。这一点在短喉部射水抽气器中是达不到。因而大大节省了功耗。
短喉部射水抽气器和长喉部射水抽气器对比：①.无论是长喉部还是短喉部射水抽气器，伴随工作水压力增高，虽然工作水流量随之减少，不过功耗却随之增长，因此高工作水压射水抽气器经济性不如低工作水压下经济性好。②.短喉部射水抽气器比功耗为1.84~2.26，长喉部射水抽气器比功耗为1.33~1.76，显然与短喉部相比，长喉部射水抽气器经济性明显地提高。③.在低工作水压下，长喉部射水抽气器比短喉部工作水量减少量要不小于高工作水压条件下工作水量减少量，导致在高工作水压下长喉部射水抽气器比短喉部耗功减少率要不不小于低工作水压条件下耗功减少率，因此表明，在低工作水压条件下，长喉部射水抽气器经济性更为明显。
短喉部射水抽气除经济性差之外，还存在着构造落后，机械加工工作量大，铸件毛坯报废率高，运行时振动噪声大等缺陷。因此，短喉部射水抽气器已经逐渐被长喉部射水抽气器所替代。
不仅如此，喉部长度还对抽气器流量比有着较大影响，通过研究表明，在一定范围内增长喉管长度，可以提高流量比。

(2) 多通道抽气器。多通道抽气器采用吸入室内有分流室构造作为重要通道和以小孔群方式组合辅助通道，以减少气阻，消除气相偏流，增长两相质点能量互换；同步应用了新计算措施，通过对比试验确定了吸入室几何构造、喉部形状、喉颈喷嘴面积比、喉颈喷嘴径比等，并根据不一样抽气容量，选择通道数及水压，以获得最佳截面与流速，实现吸入室高效率。根据等截面喉管末端仍具有较高流速及整个喉管之间流速互不干涉原理，该型抽水器实现了喉管下段及出口分段抽气；所提供后置式抽气器也多为多通道，可供抽吸轴封加热器之空气。
多通道射水抽气器和旧型相比，长处如下：
① 涡旋斜切空气喷嘴，可使水束外空气层愈加有效地约束高压水束扩张，使汽水混合物顺利地进入喉部并排至大气。

图2-2 斜切空气喷嘴
② 涡旋斜切喷嘴设计，使进入内部通道每个水束发挥同等高效，处理气水分布不均，水束做功不均现象。
③ 该抽气器喉部设计了带缓冲均压室聚流口，吸取噪音，减少抽气器振动从而深入提高了抽气器效率。
④ 抽气器喉部内侧设有扰流螺旋，消除边界层和气体析出上飘，加强气、水混合。构造如图。
⑤ 抽气管喉部上侧空气管入口处装有止回阀，可有效地防止汽机停机时凝汽器真空迅速下降。

图2-3 各类型射水抽气器
2.2 射水抽气器抽出产物确定
射水抽气器设备是汽轮机重要辅助设备之一，在机组正常运行时，需要用射水抽气器及时抽出凝汽器及真空系统中漏人不凝结气体，维持凝汽器真控。抽气器在维持机组真空和机组安全正常运行有着十分重要作用。
射水抽气设备在机组运行中必须能正常从凝汽器中抽出不凝结蒸汽，以产生与物性参数和传热相适应最小蒸汽凝结压力，需要抽出不凝结气体重要来源包括如下几项，但不以次为限：
(1) 所存在低于大气压下运行系统中漏人空气；
(2) 进入凝汽器疏水和排放释放出来气体；
(3) 进入凝汽器补给水释放出来气体；
(4) 在闭式循环中使用凝结水平衡箱内所产生气体；
(5) 在某些形式核燃料循环中，给水离解出来氧气，氢气以及其他不凝结气体。
详细真空系统空气分为正常漏人与非正常漏人两方面。正常漏入途径有：
① 汽轮机低压轴封、真空系统阀门门杆水位计填料等处漏入空气；
② 汽轮机排气疏水中折出气体。其数量每种机组均有经验数据，加上一定富裕量后即为制造厂确定抽气器单台容量根据。
非正常漏入空气途径有：
① 低压缸中分面不严密处漏入空气；
② 排气缸与凝汽器接口及其他真空管道、容器裂口处漏入，由于这些设备由缺陷漏入气体最大值无法预料，因此一般不作为确定抽气器单台容量根据。
除了不凝结气体，还需要抽出一定附带蒸汽，以保证凝汽器正常运行，并产生合理气流速度，使凝汽器汽侧腐蚀减小到最小程度。
2.3 射水抽气器设计参数
2.3.1 抽气器容量确定
抽气器容量是指在设计工况下，单位时间内抽气器所抽干空气质量。
汽轮机发电机组在启动初期建立凝汽器真空以及运行过程中保持凝汽器真空都需要抽真空系统完毕。国内外汽轮机组抽气装置容量确实定大多采用美国热互换协会(HEI)《表面式凝汽器表转》推荐计算措施。抽气装置设计容量不应不不小于HEI规定，应保证在多种运行工况下，有足够抽气能力。从HEI标精确定漏人汽轮机组空气量计算中可以看出，由凝汽器中抽出汽气混合物量与汽轮机低压缸排气量、辅助汽轮机排气量及排气口数目、凝汽器客体数目有关。也就是说漏人空气量不单与排气量大小有关，而其与排气口数目、凝汽器壳体数目有关。这一观点抛弃了过去那种只与排气量有关粗糙近似公式（如别尔曼公式）。由于HEI原则给抽气器装置容量计算带来了满意经济效果，因此被世界各国所公认。
当采用多壳体凝汽器时，可选用并联抽气或串联抽气器方式。当采用多背压单壳体或多壳体时，可按每一压力凝汽器壳体或每一壳体一种压力确定抽气器装置总设计容量。
抽气装置设计抽吸空气量应等于或不小于按HEI原则设计数值，即C=GV／Gh
式中，C为储备系数；GV为抽气装置设计抽吸空气量，kg/h；Gh按HEI原则计算漏人空气量，kg/h。
根据美国热互换学会（HEI）提出原则，抽气器容量应不不不小于表中规定值。其选择措施按凝汽器壳体数，排气口总数和每个排气口有效蒸汽量来选定。应注意定义：
(1) 每个主排汽口有效蒸汽流量。将主汽轮机和给水泵汽轮机排气量总和除以主汽轮机排汽口数，即得每个主排汽口有效蒸汽流量。
(2) 排汽口总数。排汽口总数为主汽轮机排汽口数加上给水泵汽轮机总台数。
(3) 混合物状态参数。混合物总量是在3.4kpa和22℃状态下计算得出。

表2-1 抽气设备容量
单壳体凝汽器 (kg/h）
每个主排气口
有效蒸汽流量
项 目
排气口总数
1
2
3
4
5
6

≤11340
干空气量
水蒸气量
混合物总量
6.12
13.47
19.60
8.16
17.96
26.13
10.21
22.45
32.66
10.21
22.45
32.66
15.33
33.75
49.08
15.33
33.75
49.08

11341~22680

干空气量
水蒸气量
混合物总量
8.16
17.96
26.13
10.21
22.45
32.66
15.33
33.75
49.08
15.33
33.75
49.08
20.41
44.91
65.32
20.41
44.91
65.32

22681~45360
干空气量
水蒸气量
混合物总量
10.21
22.45
32.66
15.33
33.75
49.08
20.41
44.91
65.32
20.41
44.91
65.32
25.49
56.06
81.56
25.49
56.06
81.56

45361~113400
干空气量
水蒸气量
混合物总量
15.33
33.75
49.08
25.49
56.06
81.56
25.49
56.16
81.56
30.62
67.36
97.98
35.70
78.52
114.21
40.82
89.81
130.63

113401~226800
干空气量
水蒸气量
混合物总量
20.41
44.91
65.32
30.62
67.36
97.98
35.70
78.52
114.21
40.82
89.81
130.63
51.03
112.26
163.29
51.03
112.26
163.29

226801~453600
干空气量
水蒸气量
混合物总量
25.49
59.06
81.56
40.82
89.81
130.63
40.82
89.81
130.63
51.03
112.26
163.29
61.23
134.72

195.95
61.23
134.72
195.95

453601~907200
干空气量
水蒸气量
混合物总量
30.62
67.36
97.98
51.03
112.26
163.29
51.03
112.26
163.29
61.23
134.72
195.95
71.44
157.17
228.61
71.44
157.17
228.61

907201~1360800
干空气量
水蒸气量
混合物总量
35.70
78.52
114.21
51.03
112.26
163.29
61.23
134.72

195.95
71.44
157.17
228.61
81.65
179.62
261.27
91.85
202.08
293.93

1360800~1814400
干空气量
水蒸气量
混合物总量
40.82
89.81
130.63
61.23
134.72
195.95
71.44
157.17
228.61
81.65
179.62
261.26
91.85
202.08
293.92
102.06
224.53
326.59
双壳体凝汽器 (kg/h）
每个主排气口
有效蒸汽流量
项 目
排气口总数
2
3
4
5
6
7

45361~113400
干空气量
水蒸气量
混合物总量
30.62
67.36
97.98
40.82
89.81
130.63
40.82
89.81
130.63
40.82
89.81
130.63
51.03
112.26
163.29
51.03
112.26
163.29

113401~226800
干空气量
水蒸气量
混合物总量
40.82
89.81
130.63
40.82
89.81
130.63
51.03
112.26
163.29
61.23
134.72
195.95
61.23
134.72
195.95
71.44
157.17
228.61

226801~453600
干空气量
水蒸气量
混合物总量
51.03
112.26
163.29
51.03
112.26
163.29
61.23
134.72
195.95
71.44
157.17
228.61
81.65
179.62
261.27
102.06
224.53
326.59

453601~907200
干空气量
水蒸气量
混合物总量
61.23
134.72
195.95
71.44
157.17
228.61
81.65
179.62
261.27
81.65
179.62
261.27
102.06
224.53
326.59
102.06
224.53
326.59

907201~1360800
干空气量
水蒸气量
混合物总量
71.44
157.17
228.61
81.65
179.62
261.27
81.65
179.62
261.27
102.06
224.53
326.59
122.47
269.43
391.90
122.47
269.43
391.90

1360800~1814400
干空气量
水蒸气量
混合物总量
81.65
179.62
261.27
102.06
224.53
326.59
102.06
224.53
326.59
122.47
269.43
391.90
142.88
314.34
457.22
142.88
314.34
457.22
三壳体凝汽器 (kg/h）
每个主排气口
有效蒸汽流量
项 目
排气口总数
3
4
5
6
7
8

113401~226800
干空气量
水蒸气量
混合物总量
61.23
134.72
195.95
61.23
134.72
195.95
76.57
168.46
245.03
76.57
168.46
245.03
76.57
168.46
245.03
91.85
202.08
293.93

226801~453600
干空气量
水蒸气量
混合物总量
61.23
134.72
195.95
76.57
168.46
245.03
9185
202.08
293.93
91.85
202.08
293.93
107.18
235.82
343.00
107.18
235.82
343.00

453601~907200
干空气量
水蒸气量
混合物总量
76.57
168.46
245.03
91.85
202.08
293.93
107.18
235.82
343.00
107.18
235.82
343.00
122.47
269.43
391.90
153.09
336.79
489.88

907201~1360800
干空气量
水蒸气量
混合物总量
91.85
202.08
293.93
107.18
235.82
343.00
122.47
269.43
391.90
153.09
336.79
489.88
153.09
336.79
489.88
153.09
336.79
489.88

1360800~1814400
干空气量
水蒸气量
混合物总量
107.18
235.82
343.00
122.47
269.43
391.90
153.09
336.79
489.88
153.09
336.79
489.88
183.70
404.15
587.86
183.70
404.15
587.86
从真空系统抽出非凝结气体量与抽气装置设计容量比值，或与非凝结气体量应符合表一规定：
表2-2 抽气容量换算
抽气器容量
原则m3/min
凝结水含量
Ug/L
抽除非凝结气体量L
非凝结气体量q
原则m3/min

≤0.566
42
≤50

14
≤35

7
≤25

0.566＜Q≤1.132
42
≤50

14
≤25

7
≤15

＞1.132
42

≤0.566
14

≤0.283
7

≤0.170

在确定抽气设备系统容量时应照对表所列选择抽气器合适容量，并且在对下述状况应尤其考虑：
(1) 多压单壳凝汽器抽气容量对于每一压力区可选择独立抽气系统，也可选择一容量较大单一抽气系统，并确定那个对应容量。
(2) 使用射汽抽气器，进入其冷却器凝结水按凝汽器也许出现最高压力下蒸汽饱和温度来计算。
(3) 核电机组按表确定容量时，还应考虑在循环中排入凝汽器附加非凝结气体。
(4) 当有旁路蒸汽全负荷排放时，循环水泵所有或部分投入，抽气器应能抽吸出比凝汽器最高压力所对应饱和温度低4.16℃非凝结气体。
2.3.2 抽气器吸入压力
射水抽气器吸入压力是指汽、气混合物入口管法兰前D1或610mm处绝对静压力。
抽气器任务是将漏人凝汽器内空气和蒸汽中所含不凝结气体持续不停抽出，保证凝汽器一直在高度真空下运行。而用于汽轮机凝汽器抽气器其抽吸压力一般在0.00267~0.0533Mpa就可以。
为了调整好抽泣设备和凝汽器运行，通过查阅资料，推荐抽气器设备吸入压力应按照下列规定：
(1) 电站汽轮机凝汽器
设计吸入压力为3.386kpa(绝对)或凝汽器设计压力，取两者最小值，最终选择还应当考虑在整个预期运行压力内凝汽器与其抽气设备协调运行，此外，当选择设计吸入压力时，还应考虑抽气设备实际位置。
(2) 工业或船用汽轮机凝汽器
设计吸入压力为凝汽器设计压力减去3.386kpa(绝对)或为运行所规定最低压力，取两者最小值，其值最低为3.386kpa。
由于凝汽器是处在负压下运行，因从而从真空系统不严密处有空气漏人，它将严重影响凝汽器内凝结换热，为了维持凝汽器内合理真空，必须随时把凝汽器内非凝结气体抽出。抽气器从凝汽器中抽出气体是气、汽混合物，一般状况下混合气体按质量分，空气占1／3，水蒸气占2／3.水蒸汽被抽吸到抽气器后与工作水混合排到射水池内放热，从而使工作水温升高。
射水抽气器性能方程为：
（2-1）
式中，pm为抽气器吸入 压力；tw为抽气器工作水温度；ps为工作水温度所对应饱和蒸汽压力；Da为抽吸干空气质量流量；Va为抽吸干空气体积流量。
由式中，工作水温度升高，对应饱和蒸汽压力增大，在抽吸干空气量不变状况下，抽气器吸入压力增大，抽吸能力下降，凝汽器真空也随之下降。
2.3.3 抽气器吸入温度
抽气吸入温度是指在射水抽气器吸入口处被抽吸汽气混合物温度。
被抽吸汽气混合物温度应为吸入室压力下，饱和蒸汽温度减去下列两个温度值中较高一者。
(1) 饱和蒸汽温度与循环水进口设计温度之差25％
(2) 4.16℃
运行中，抽气口蒸汽实际温度受到运行特性，不凝结气体负荷和抽气设备容量特性影响，和设计温度也许有所差异。
2.3.4 工作水温度
工作水温度是射水抽气器进口水温度。
根据式（1）可画出射水抽气器特性曲线，如图。由图