梁范本扣件钢管架范本专项施工方案.doc

XX县第四中学综合教学楼工程

梁模板(扣件钢管架)模板
专项施工方案

编制人: 职务：
负责人： 职务：
审核人： 职务：
批准人： 职务：

甘肃省XX建筑工程股份有限公司
2023年5月30日
目 录

第一节 编制依据 3
第二节 工程概况 3
第三节 方案选择 3
第四节 材料选择 4
第五节 模板安装 4
第六节 模板拆除 5
第七节 模板技术措施 6
第八节 安全、环保文明施工措施 10
第九节 脚手架计算书 11
梁模板(扣件钢管架) 11
模板专项施工方案

第一节 编制依据

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2023）中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》（GB50017-2023）中国建筑工业出版社；
此外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。

第二节 工程概况
XX县第四中学综合教学楼工程；工程建设地点：位于XX县石洞镇中堡村沙坡地；属于框架结构;地上6层;建筑高度：22.8m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：10426.8平方米；总工期：0天。
本工程由XX县第四中学投资建设，XX市城市建设设计院设计，兰州XX工程监理征询有限公司监理，甘肃省XX建筑工程股份有限公司组织施工。

第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选择方案时，应充足考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，可以充足满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转运用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准规定，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
梁模板(扣件钢管架)。

第四节 材料选择
按清水混凝土的规定进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性规定的前提下，尽也许提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
梁模板(扣件钢管架)
面板采用18mm胶合面板圆钢管48×3.5（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.5（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。

第五节 模板安装
1、模板安装的一般规定
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝解决完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完毕后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度规定如下：
1、两块模板之间拼缝 ≤1
2、相邻模板之间高低差 ≤1
3、模板平整度 ≤2
4、模板平面尺寸偏差 ±3
2、模板构造
梁模板(扣件钢管架)
1、梁侧模板采用钢管作为内楞间距167mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管) :Φ48 × 3.5布置，间距横向。300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向φ48×3.5，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。
2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；
（4）梁侧设立斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）

第六节 模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计规定的百分率后，由技术人员发放拆模告知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达成如下规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达成1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节 模板技术措施
1、进场模板质量标准
模板规定：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检查）。
（2）外观质量检查标准（通过观测检查）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量规定
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2023）及相关规范规定。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检查方法：对照模板设计文献和施工技术方案观测。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检查方法：观测。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列规定：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检查方法：观测。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁模板应按规定起拱。
检查数量：按规范规定的检查批（在同一检查批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检查方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得漏掉，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件。
检查方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检查方法见表1：（检查方法：检查同条件养护试块强度实验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐个检查模板垂直度，保证垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足规定。
（5）模板的变形控制
1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观测模板变形，跑位；
3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 4）
5）模板支立完毕后，严禁模板与脚手架拉结
6）模板的拼缝、接头
（6）模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（7）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
（8）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模告知书发放后方可合模。
（9）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采用定段、定编号负责制。
3、其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，此外对于一些质量通病制定防止措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
（3）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
4、脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

第八节 安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆模前不准将脚手架拆除，拆除梁板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"严禁通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织解决。
（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具有皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
（7）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达成整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

第九节 脚手架计算书
梁模板(扣件钢管架)
梁段：二层 ×--轴的KL12。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.75；
混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m):0.60；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增长承重立杆根数:0；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；
主楞间距为：100mm，220mm，210mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，涉及:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；
面板的最大允许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大允许挠度值 [ν]=1.4mm，满足规定！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3；
I = 6×83×2/12 = 512cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；
内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=8.455 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.28×105 = 0.541 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；
内楞的最大允许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 内楞的最大允许挠度值 [ν]=2mm，满足规定！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.441 kN·m；
其中，F=1/4×q×h=4.118，h为梁高为0.75m，a为次楞间距为350mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.44×106/1.02×104 = 141.843 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =141.843N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；
F--作用在外楞上的集中力标准值：F=4.118kN；
l--计算跨度：l=500mm；
I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×4117.500×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.166mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.166 mm
外楞的最大允许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 外楞的最大允许挠度值 [ν]=1.25mm，满足规定！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大允许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 [N]=12.92kN，满足规定！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3；
I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.75×0.90=20.66kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=20.66+0.38+2.52=23.55kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×23.553×0.0832=0.016kN·m；
σ =0.016×106/5.40×104=0.303N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.303 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×1.00= 19.48KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =83.33/250 = 0.333mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×19.475×83.34/(100×9500×4.86×105)=0.001mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 83.3 / 250 = 0.333mm，满足规定！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.75×0.083=1.594 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.083×(2×0.75+0.25)/ 0.25=0.204 kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.083=0.375 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.594+1.2×0.204=2.158 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.375=0.525 kN/m；

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 2.158+0.525=2.682 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.682×1×1= 0.268 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.268×106/83333.3 = 3.219 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.219 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.682×1 = 1.61 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1609.5/(2×50×100) = 0.483 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.483 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

q = 1.594 + 0.204 = 1.798 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν 0.677×1.798×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.292mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.292 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足规定！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(19.125 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
通过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=4.024 kN；
最大弯矩 Mmax=0.91 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=1.293 mm；
最大应力 σ=0.91×106/5080=179.173 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 179.173 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!
八、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.024 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
水平钢管的最大支座反力： N1 =4.024 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.9=0.604 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.35=0.283 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.25)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=2.066 kN；
N =4.024+0.604+0.283+2.066=6.977 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6976.938/(0.207×489) = 68.926