横梁专项施工方案.doc

目 录第一章 编制依据31.1编制依据31.2执行的技术规范、标准3第二章 工程概况42.1工程概况42.1.1工程简介42.1.2横梁结构型式42.1.3重要工程内容52.2机械设备及人员配置52.3工程特点与难点5第三章 施工部署及施工方法63.1施工部署63.2测量工程63.2.1测量依据63.2.2测量人员的配置63.2.3测量仪器的配置63.2.4施工测量63.3横梁工程73.3.1工期目的73.3.2质量目的73.3.3施工流程73.3.4施工方法7第四章 质量保证措施344.1质量目的344.2施工质量保证措施344.3专项质量保证措施344.3.1测量工程质量保证措施344.3.2钢筋工程质量保证措施354.3.3模板工程质量保证措施354.3.4砼工程质量保证措施364.3.5预埋件施工质量保证措施36第五章 安全、文明、环境保证措施395.1现场安全保证措施395.1.1安全生产目的395.1.2安全保证体系395.1.3安全管理保证措施395.1.4 水上作业安全措施415.1.5雨季施工安全措施425.1.6夜间施工安全措施425.2文明施工保证措施445.2.1文明管理目的445.2.2文明施工管理网络445.2.3文明施工管理措施445.3环境保护措施45相关附表附图第一章 编制依据1.1编制依据1）上海吴淞口国际邮轮码头后续工程上游码头项目的施工协议。2）中交三航院设计的“上海吴淞口国际邮轮码头后续工程上游码头”的施工图纸及施工设计说明。3）施工现场实地踏勘和周边环境情况。1.2执行的技术规范、标准港口工程荷载规范(JTS144-1-2023)水运工程抗震设计规范（JTJ146-2023）港口工程环境保护设计规范(JTS149-1-2023)水运工程混凝土结构设计规范（JTS151-2023）海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTJ275-2023）水运工程混凝土施工规范(JTS2022023)水运工程质量检查评估标准（JTS257-2023）水运工程混凝土质量控制标准(JTS202-2-2023)高桩码头设计与施工规范（JTS167-1-2023）混凝土结构设计规范（GB50010-2023）国家和上海市政府颁布的其他有关技术法规、规范和标准。公司ISO19001：2023版贯标程序文献及相关文献。第二章 工程概况2.1工程概况2.1.1工程简介上海吴淞口国际邮轮码头后续工程位于上海市宝山区北部长江口宝山水道南岸，处在宝山作业区、宝钢综合码头和大件码头的下游侧。工程点距吴淞口约 1km，距上海市中心约25km。后续工程上游码头标段将沿着吴淞口国际邮轮码头一期工程的上游新建，其中新建码头总长 380m（280m码头+100m靠泊墩台），走向为N113.5293.5。扩建后，上游码头总长为 800m，宽度为 32m。客运和交通组织平台宽度为48m，新建1#客运大楼轴线尺度为163.440m。码头上延长原登船廊道和登船桥轨道，同时新增2段地面联络廊道。建设单位: 上海吴淞口国际邮轮港发展有限公司设计单位：中交第三航务工程勘察设计院有限公司监理单位：上海海科工程征询有限公司勘察单位：中交第三航务工程勘察设计院有限公司施工单位：中建港务建设有限公司2.1.2横梁结构型式本工程根据不同的功能和用途划分为码头、平台及基础平台等，具体分为A1-A4区、B1-B5区、C1-C2区和E1-E2区。具体结构形式如下：1）A区分4个结构段，现浇横梁计38根，底标高+3.50m，横梁为倒“T”型断面，分为上下横梁，第一次横梁先行浇筑横梁底部1.8m1.6m部分（下横梁）。 待下横梁强度达成设计强度80%后，安装纵向梁系，然后现浇剩余部分横梁（上横梁）0.8m1.91m，横梁（涉及上下横梁）单个方量为约130.04 m3。2）B区分5个结构段，现浇主梁计25根，底标高+4.50m，分为上下横梁，下横梁断面2.0m1.47m，H轴一次性浇筑，J、K、M、N轴分两次浇筑，第一次先行浇筑900mm，待达成一定强度后进行第二次浇筑，在第一次浇筑完毕后梁顶部进行弹线切割解决，保证横梁外观。待下横梁强度达成设计强度80%后，安装空心板，然后现浇剩余部分横梁（上横梁）1.0m1.33m，横梁（涉及上下横梁）单个方量为约225.62m3-317.61 m3。3）C区分2个结构段，现浇主梁计14根，分为上下横梁，底标高+3.50m，分为上下横梁，下横梁断面2.0m（2.5m）1.6m，分两次浇筑，第一次先行浇筑900mm，待达成一定强度后进行第二次浇筑。待下横梁强度达成设计强度80%后，安装空心板，然后现浇剩余部分横梁（上横梁）1.2m2.37m，横梁（涉及上下横梁）单个方量为约443.6m3-814.9 m3。4）E区分2个结构段，现浇横梁计18根，底标高+3.50m，分为上下横梁，第一次横梁先行浇筑横梁底部1.8m1.6m部分（下横梁）。待下横梁强度达成设计强度80%后，安装纵向梁系，然后现浇剩余部分横梁（上横梁）0.8m1.94m，横梁（涉及上下横梁）单个方量为约48.1m3-142.1m3。内容序号部位单位数量底标高备注横梁1A区根38+3.50m2B区根25+4.50m3C区根14+3.50m4E区根18+3.50m2.1.3重要工程内容2.2机械设备及人员配置详见附表。2.3工程特点与难点本工程码头及平台在不同区域桩基及现浇横梁的结构形式也不同，且横梁截面大、桩距长，大大增长了横梁的施工难度：其中A区桩基间距：A-B轴、E-F轴，桩距为6.5米，D-E轴桩距为5.5米，横梁截面为1.8m*1.6m；B区J、K、M、N排架间距均为7.2m，主梁截面尺寸为2.0m*2.4m，H轴桩距2.55m3.75m不等，主梁截面为2.0m*1.47m；C区横梁排架间距同B区；E区横梁结构形式同A区。现根据不同的桩距及横梁截面，对各区横（主）梁施工分别采用不同的施工工艺。第三章 施工部署及施工方法3.1施工部署1、根据业主介绍的施工用电接驳点位于一期码头总电箱处，项目部根据总电箱位置，接到现场总计250m左右。2、现场砼采用陆上泵送砼。现根据现场实际情况，项目部规划具体泵车及砼车走向示意图，对原有码头进行隔离围护，具体见附图（施工用电及砼运送通道示意图）。3.2测量工程3.2.1测量依据1）水运工程测量规范（JTS1312023）2）全球定位系统城市测量技术规程（CJJT732023）3.2.2测量人员的配置成立由公司检测技术站测量工程师为主的4人测量组，承担本工程的所有测量工作。3.2.3测量仪器的配置1）德国产蔡司C30A全站仪一台2）日本产尼康DTM530全站仪一台3）德国产蔡司DINI12水准仪一台4）瑞士产徕卡NA2水准仪一台5）T2和J2经纬仪各两台3.2.4施工测量1）在施工测量过程中，测量人员认真做好原始测量手簿的记录工作。在定位测量完毕以后，根据测量手簿的原始测量记录认真填写单位工程定位放线或建(构)筑物测量复核单；在其它施工测量完毕以后，认真填写工程施工测量记录或建(构)筑物测量复核单。2）定期对控制点进行复测时，保证控制点的准确性。3）根据设计规定，认真做好施工期间防汛大堤的沉降及位移观测，认真填写沉降观测登记表。3.3横梁工程3.3.1工期目的横梁施工: 2023年8月18日-2023年1月15日，工期为150日历天，具体开工以业主指定期间为准。3.3.2质量目的一次性验收合格。3.3.3施工流程总体流程：E区B区A区C区3.3.4施工方法1）工序流程图桩加固、夹围檩桩芯施工底板铺设桩位偏差实测、低应变检测钢筋装设浇筑横梁砼拆模、养护桩芯钢筋笼加工钢筋制作侧模支立侧模制作2）夹桩施工（1）A区计有横梁38根，4个结构段。夹桩材料按3段配置。每轴横梁夹桩：C轴至码头前沿，桩二侧采用2根12米长的40#工字夹设；C轴至E轴采用2根双拼30#槽钢夹设；E轴至后沿采用2根12米长的40#工字夹设。承重支撑采用钢抱箍结合2根25吊筋组合形成（见附图一）。横梁砼一次性浇筑。夹桩材料：1000钢抱箍195套（钢抱箍采用3道高强螺栓）；40#工字钢1500m；30#槽钢1500m。B-C轴、E-F轴，桩距为6.5米，桩二侧采用2根12米长的40#工字钢验算公式：钢连续梁计算(A区6.5跨工字钢40b)执行规范:建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)钢结构设计规范(GB 50017-2023) 基本信息 左支座固定 右支座固定跨号 跨长(m) 截面名称 1 6.500 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号) xh=I40b混凝土自重荷载：1.8*1.6*26=74.88Kn/m，施工活荷载取 ：2.5*2.26=5.65Kn/m，施工振捣荷载取4*2.26=9.04Kn/m以上荷载平均分派给两个钢梁，对两个钢梁计算，每个钢梁恒荷载为37.44Kn/m，活荷载为7.345Kn/m，恒载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4，组合值系数取0.7 计算结果 跨号: 1左 中 右上部弯矩(kN-m): 206.8116 0.0000 206.8118下部弯矩(kN-m): 0.0000 103.4059 0.0000剪力(kN): 190.9031 -0.0000 -190.9032各跨最大应力跨号 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 172.78 86.39 45.46 允许安全系数抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 1.187 2.640 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) cm3) (cm) (cm4) 1 94.11 22800.00 1140.00 1140.00 15.60 692.00 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3)1 96.11 96.11 2.71 678.60 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 205.00 205.00 205.00 120.00 235.00 206000 计算简图C轴至E轴最大桩距5.5米，采用2根双拼30#槽钢夹设验算公式钢连续梁计算(A区5.5m跨槽钢)执行规范:建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)钢结构设计规范(GB 50017-2023) 基本信息 左支座固定 右支座固定跨号 跨长(m) 截面名称 1 5.5 热轧轻型槽钢(YB164-63)组合梁:xh=30(型号) xh=30 d=30混凝土自重荷载：2.26*2*25=113Kn/m，施工活荷载取2.5*2.26=5.65Kn/m，施工振捣荷载取4*2.26=9.04Kn/m以上荷载平均分派给两个钢梁，对两个钢梁计算，每个钢梁恒荷载为56.5Kn/m，活荷载为7.345Kn/m，恒载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4，组合值系数取0.7 计算结果 跨号: 1左 中 右上部弯矩(kN-m): 147.7204 0.0000 147.7205下部弯矩(kN-m): 0.0000 73.8603 0.0000剪力(kN): 161.1496 -0.0000 -161.1496各跨最大应力跨号 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 181.67 90.84 47.81 允许安全系数抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 1.183 2.615 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4)1 80.94 11616.60 774.40 774.40 11.98 7180.23 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 1 624.37 624.37 9.42 448.00 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图附图一：（2）B区主梁H轴截面为2.0m*1.47m，夹桩：采用2根双拼30#槽钢夹设，承重支撑采用钢抱箍结合2根25吊筋组合形成（见附图二）。主梁砼根据设计的不同标高分层浇筑。按二段配置夹桩材料：1000钢抱箍40套； 30#槽钢700m。槽钢验算如下：钢连续梁计算(B区H轴)执行规范:建筑结构荷载规范(GB 50009-2023) 钢结构设计规范(GB 50017-2023) 基本信息 左支座简支 右支座简支跨号 跨长(m) 截面名称 1 3.600 热轧轻型槽钢(YB164-63)组合梁:xh=30(型号) xh=30 d=30 计算结果 跨号: 1 左 中 右上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0000 96.6376 0.0000剪力(kN): 107.3752 0.0000 -107.3752各跨最大应力跨号 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 0.00 118.85 31.85 允许安全系数抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 1.809 3.924 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4)1 80.94 11616.60 774.40 774.40 11.98 7180.23 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3) 1 624.37 624.37 9.42 448.00 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图附图二：（3）B区J、K、M、N轴主梁，由于主梁截面尺寸为2.0m*2.4m，横梁长47.9m76.4m，为保证砼结构的质量，减少水化热，计划主梁砼分段、分层浇筑：根据设计图纸中次梁的标高，主梁砼第一次浇筑至+5.40m（900mm高），然后主梁上部和次梁一起浇筑砼。夹桩采用2根12米长的40#工字通长夹设。承重支撑采用钢抱箍结合2根25吊筋组合形成（见附图三）。B区计5个结构段，按二段配置主梁的夹桩材料：1000钢抱箍110套；40#工字钢1200m；次梁30#槽钢2500m。桩距为7.2米，桩二侧采用2根12米长的40#工字钢验算公式：钢连续梁计算(B区7.2m跨)执行规范:建筑结构荷载规范(GB 50009-2023) 钢结构设计规范(GB 50017-2023) 基本信息 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长(m) 截面名称 1 7.200 热轧轻型工字钢(YB163-63):xh=I40(型号) xh=I40混凝土自重荷载：0.9*2*26=23.4Kn/m，施工活荷载取2.5*2.26=5.65Kn/m，施工振捣荷载取4*2.26=9.04Kn/m以上荷载平均分派给两个钢梁，对两个钢梁计算，每个钢梁恒荷载为23.4Kn/m，活荷载为7.345Kn/m，恒载分项系数取1.35，活荷载分项系数取1.4，组合值系数取0.7 计算结果 跨号: 1 左 中 右上部弯矩(kN-m): 184.1619 0.0000 184.1620下部弯矩(kN-m): 0.0000 92.0810 0.0000剪力(kN): 153.4683 -0.0000 -153.4683各跨最大应力跨号 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)1 185.29 92.64 54.73 允许安全系数抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 1.160 2.284 安全各跨截面几何特性跨号 面 积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4)1 71.44 18932.00 946.60 946.60 16.28 666.30 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3)1 85.97 85.97 3.05 540.10 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 计算简图附图三： 注：由于C区横梁结构与B区相同，E区横梁结构与A区相同，且截面尺寸均不大于B区和A区现浇横（主）梁，故不再反复计算。（4） 靠船构件位于A区前沿，安装时构件上部及时用3道25钢筋将靠构与PHC管桩连接；构件下部运用30支撑槽钢与构件预埋槽钢焊接，使之成为一个整体，详见附图四。执行规范:建筑结构荷载规范(GB 50009-2023), 本文简称荷载规范钢结构设计规范(GB 50017-2023), 本文简称钢结构规范 基本信息 左支座自由 右支座固定跨号 跨长(m) 截面名称1 2.0 热轧轻型槽钢(YB164-63)组合梁:xh=30(型号) xh=30 d=30混凝土自重荷载：1.8*2.2*26=102.96Kn/m，靠件重： （1+0.7）*1.6/2*1.75*26=61.88 Kn施工活荷载取2.5*2.26=5.65Kn/m，施工振捣荷载取4*2.26=9.04Kn/m以上荷载平均分派给两个钢梁，对两个钢梁计算，每个钢梁均布恒荷载为51.48Kn/m，每个钢梁集中恒荷载为30.94/m，活荷载为7.345Kn/m，3.0 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号) xh=I40b混凝土自重荷载：1.8*1.6*26=74.88Kn/m，施工活荷载取2.5*2.26=5.65Kn/m，施工振捣荷载取4*2.26=9.04Kn/m以上荷载平均分派给两个钢梁，对两个钢梁计算，每个钢梁均布恒荷载为37.44Kn/m，活荷载为7.345Kn/m 计算结果 跨号: 1 左中 右上部弯矩(kN-m): 0.0000 39.4193 151.1870下部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000剪力(kN): 0.0000 -84.5738 -127.3787跨号: 2 左 中 右上部弯矩(kN-m): 151.1871 8.8048 0.0000下部弯矩(kN-m): 0.0000 21.9048 17.6095剪力(kN): 141.6754 56.2655 -41.7410各跨最大应力跨号 正应力(上侧) 正应力(下侧) 剪应力 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) 1 185.93 0.00 37.79 2 126.30 18.30 33.03 允许安全系数抗弯强度安全系数： 1.00000抗剪强度安全系数： 1.00000最小安全系数跨号 抗弯强度 抗剪强度 安全状态 1 1.156 3.308 安全 2 1.623 3.633 安全各跨截面几何特性跨号 面积 惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4)1 80.94 11616.60 774.40 774.40 1.98 7180.23 2 94.11 22800.00 1140.00 1140.00 15.60 692.00 跨号 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx x1 x2 (cm3) (cm3) (cm) (cm3)1 624.37 624.37 9.42 448.00 1.05 1.052 96.11 96.11 2.71 678.60 1.05 1.05注：WxA截面上部对x轴的抵抗矩； WxB截面下部对x轴的抵抗矩。 WyA截面左侧对y轴的抵抗矩。 WyB截面右侧对y轴的抵抗矩。 x1截面上部的塑性发展系数。 x2截面下部的塑性发展系数。各跨材料特性跨号 抗拉强度 抗压强度 抗弯强度 抗剪强度 屈服强度 弹性模量 (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) ( N/mm2) (N/mm2)1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000 2 205.00 205.00 205.00 120.00 235.00 206000 计算简图附图四：3）桩芯施工根据设计图纸规定，加工桩芯钢筋笼，桩芯砼底板采用3cm厚木板，底板采用4点吊工艺。钢筋笼装设后，在浇筑砼之前，用潜水泵抽干桩芯砼范围内的水，然后浇筑砼。4）底板铺设底板搁栅采用10cm15cm木方，间距按300mm控制，规定在江岸侧两边沿横向根据标高先各绑好一根木方，并用水平尺调平，然后在该两根木方上拉好尼龙线，其他的搁栅依线调平布设，以保证整个搁栅顶面标高基本一致。为保证承台底部表面光滑、平整，并减少漏浆，底板采用木工板。铺设完底板后，对其标高进行复测，根据结构尺寸对底板的四个角点进行放样，做好明显标志，并用长尺拉边线进行校核。三角条统一采用外加工定型的44cm木质三角条，三角条紧靠边线用2寸钉与底板连接，转角处要锯成45角，保证两根三角条成直角连接且拼接严密、平顺。5）横梁底模受力验算主梁采用40#工字钢，次梁采用10cm15cm木方，底模采用2.0cm厚木板。（1）主梁验算：（40#工字钢）a、主梁的计算主梁采用两根40#工字钢，跨径按7.2m。均布荷载：q=25KN/ m36.9 m1.6 m 1.2m6.9m2=30KN/ m查表得：Ix=15800cm4 WT=875cm x=1.05 E=2.061011N/m2Mmax=ql2/8=30KN/m2.62m28=25.35KN.mb、强度验算：f= Mmax/xWT=25.35106N.mm(1.05875103mm3)=27.59Mpaf=215Mpa， 满足。c、刚度验算：=5ql4/384EIx=530103N/m2.54m4(3842.061011N/m21580010-8m4)103=21.7mm=27.6mm, 满足。（2）次梁的计算根据现场用材，次梁选用10cm15cm木方，间距300mm均布荷载：q=3020.2/1.5=8KN/m最大弯矩：Mmax=ql/8=8 KN/ m0.9 m8=0.61KN. mf= Mmax/xWT=0.61106N.mm(1.05166.67103mm)=3.5MPa f=13MPa 满足。（3）荷载计算横梁重 2.5*1.6=40KN/m2模板重 0.5 KN/m2施工荷载 3 KN/m2荷载标准值 GK=40+0.5=40.5 KN/m2荷载设计值 P1=0.9*（1.2*40.5+1.4*3）=47.52 KN/m2P2=0.9*（1.35*40.5+0.7*1.4*3）=51.854 KN/m2取较大值P=51.854 KN/m2（4）18mm厚胶合板梁底模计算a、计算形式：均布荷载三等跨连续梁b、计算参数：取B=1m L=0.2mW=54000mm3 A=18000mm3 E=5000 N/mm2 I=486000mm4f=15 N/mm2 =1.4N/mm2 =L/250=250/250=1 mmc、正应力强度计算q1=Bp=151.854=51.854kN/mM=q1L2/10=51.8540.22/10=0.207kN-m=M/W=0. 207106/54000=3.8N/mm2（满足抗弯强度规定）d、剪力强度计算V=0.6q1L=0.651.8540.2=6.222 kN=3V/(2A)=36.222103/(218000)=0.5 N/mm2（满足抗剪强度规定）e、挠度计算：q=BGk=140.5=40.5kN/m=0.677qL4/(100EI)=0.67740.52023/(1000.5104486000)=0.18 mm（满足刚度规定）（5）10cm*15cm方木横梁计算a、计算形式：均布荷载简支梁b、计算参数取B=0.2m L=1.2m a=0.15mW=166667mm3 A=10000mm3 E=9000 N/mm2 I=8333333mm4f=13 N/mm2 =1.4N/mm2 =L/400=1200/400=3 mmc、正应力强度计算q1=Bp=0.251.854=10.371kN/mM=q1a2/2=51.8540.152/2=0.583kN-mM=q1L2（1-4a2/L2）/8=1.75KN.m取较大值M=1.75KN.m=M/W=1.75106/166667=10.5N/mm2（满足抗弯强度规定）d、剪力强度计算V=q1a=10.3710.15=1.556KNV=q1l/2=10.3711.2/2=6.223KN取较大值V=6.223KN=3V/(2A)=36.223