模板支模方案.doc

浙江致远皮业有限公司厂房扩建工程
（车间四）
模
板
施
工
方
案
编制人 职务（称）
审核人 职务（称）
批准人 职务（称）

温州市万里市政工程公司
二○一五年九月

模板工程专项施工方案

一、编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《建筑施工高空作业安全技术规程》JGJ33-91
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
《建筑施工手册》第三版
浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工组织设计
浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工图纸
二、工程概况
浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）位于温州市瓯海经济开发区三溪工业园，场地周围空旷，交通较为方便。总建筑面积2029.35㎡，其中：地上1683.88㎡，地下室345.47㎡，总高度23.90m，混凝土框架结构。建筑特点：楼板厚为100mm，一层高为7.5m，梁最大截面为350×750mm，柱子最大截面尺寸为600×600 mm；由浙江致远皮业有限公司投资建设，由浙江恒欣建筑设计股份有限公司设计， 由温州恒大工程管理有限公司监理，由我温州市万里市政工程公司组织施工；由 胡炳武 担任项目经理， 吕建寅担任技术负责人。
三、方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59—99检查标准要求，要符合有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
梁模板（扣件钢管架），板模板（扣件钢管高架），柱模板(钢管加固)。
四、施工准备及部署

(一)施工准备
1、技术准备
(1)熟悉施工图纸，按设计准备相应的规范、图集等。
(2)对施工人员进行相应的培训，所有的人员必须先考核后上岗。
(3)编写详细的施工方案，进行逐级技术交底，技术交底必须要有针对性和实用性，要通俗易懂避免生搬硬套。
2、模板材料的选择
胶合板(厚度18mm)：用于承台、地梁、板边模、柱模板、梁模板、平板等。
松木方料(80×60)：模板连接排挡。
钢管(直径φ48×3.5mm)：围楞和搭支模架。
扣件：用于支模钢管架体的连结与紧固。
3、施工机具的准备
主要机具表 表1
序号
名称
数量
功率(KW)
总耗电量(KW)
1
木工台锯
4
5.6
22.4
2
木工台刨
4
5.6
22.4
3
圆盘电锯
4
5.6
22.4
4
开孔器
6

/
/
(二)施工部署
模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，必须要求作相应的检测，达到合格要求后方允许使用。松木方、钢管、扣件、松木板、、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂等应符合有关验收标准规定。
1、承台、地梁均采用18㎜厚九夹板和φ48×3.5钢管支撑，80×60枋木组合，加固而成。
2、柱模板
1)柱模板采用高强度覆盖胶合板，用松木料作排档固定，用φ48×3.5钢管沿柱模板竖向排列，间距200mm，外套钢管箍横向扣紧，两边用木楔拧紧，截面大于500×500的柱子在柱箍处对拉一道螺杆，柱模横向钢管与楼层梁板整体钢管支架相连结，以防柱模位移。
3、梁模板
1)梁模底板采用18mm厚高强度九层胶合板配制四面刨光，厚度均匀，边侧必须与平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整。

2)梁侧板采用高强度九层胶合板配制，配制方法同柱模。
3)梁模板排档采用松木档，间距为30cm，梁模板应严格按梁断面尺寸进行配制，误差不得超过±2mm。
4)侧模配模时必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，保证梁、柱细部尺寸完整。
4、梁柱节点模：
梁柱节点处模板应为重点控制对象，如果控制不好，将出现漏浆、蜂窝等缺陷。梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用竹胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固。检查其平整度是否与大面相同及垂直
5、现浇楼板支模
现浇楼板采用胶合板支模，支模排档采用80×60方木间距为50cm。胶合板使用时严禁随意锯割。
6、劳动按排
现场设专业工长1人，班组长2人，木工35人。
五、模板安装方法
(一)框架柱支模
1、按图纸尺寸放好墨线并进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊L45X45X5角钢固定柱脚。
2、支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱脚墨线，固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。
3、立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。
4、柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。
5、柱脚须开设一个垃圾检查口(不小于100×100)便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口。
6、柱身模板拼装好后，安设围楞、钢管柱箍(用Φ48×3.5 钢管及扣件)进行加固，柱截面为650×650的柱子柱箍设置间距为距柱底部2M以内为@500，2M以上为@600。
7、校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在5㎜

内，截面尺寸控制+4㎜，-5㎜范围内。
(二)框架梁、现浇平板支模
1、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架，应注意以下几点；
(1)承重架必须支承于坚实的基面上，并设木垫板。
(2)先搭设梁部立杆，后搭平板立杆。
(3)支撑架高7.9m时，立杆设立间距：板为1m；沿梁方向为1m，垂直方向为0.8m；横杆步距为1.2m/道。因操作人员行走要求，第一道横杆步距为1.8m，立杆与横杆的连接采用双扣件。
(4)承重支架下部须设纵横扫地杆和剪刀撑，扫地杆离基面20cm，剪刀撑成45°～60°角设置，每轴设一道。
(5)紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双扣件，双扣件必须相互顶紧。
2、整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸(截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等)无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。
3、框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁板跨＞4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。
4、所有梁平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。
5、梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在表2、表3中数据的范围内。
6、剪刀撑的设置：
(1)沿支架四周外立面应满设剪刀撑。
(2)中部可根据需要并依构架框格的大小每隔10--15m设置。
7、顶部支撑点的设置：
(1)在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm。
(2)顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。
(3)支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时。
8、支撑架搭设的要求：
(1)严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。
(2)确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。

(3)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
9、施工使用的要求：
(1)精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。
(2)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。
(3)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
(三)梁板式楼梯支模
1、首先根据楼梯层高放样，确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯斜段长，并弹墨线，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯斜梁支撑系统。
2、待梯口梁，平台梁模板，标高和平面等尺寸无误后，再立斜梁及板底模(含平台、楼梯段)，整个模板体系校正无误后，进行支撑系统的完整连接固定工作，待钢筋绑扎复核后，再进行挂模，封头及埋件的埋设固定。
3、支模工程未尽事宜，按有关施工规范及技术标准要求施工。
（四）底层基础处理
1、回土至-0.30，分层压实。
2、片石回填150厚。
3、C20砼100厚。
六、模板及支撑架设计计算
【参数信息】:
1.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):5.000；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值（KN/m2):1.000；振捣砼时产生的荷载值(kN/m2)：2.000；[f]为模板的强度设计值取15N/㎜2。模板弹性模量E取8000N/mm2
2.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):60.00；
3.钢管参数
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。W=5080mm3，[f]为钢管的强度设计值，取205N/mm2

扣件抗滑承载力系数:0.80；
（一）梁支撑架计算书
①支撑系统简图

图1 梁模板支撑架立面简图
图2 梁底模板简图
验算截面尺寸750×350的主梁，梁底支架高度=7.5-0.8（梁高）=6.7m，木方间距为0.25m，钢管步距第一步为1.8m，第二步为1.2m，沿梁方向立杆间距为1m。
②梁底模板的计算（按照三跨连续梁计算）
　　1、线荷载的计算：
1）模板的自重：（18mm）：5×0.35×0.018=0.027KN/m
2）钢筋混凝土梁自重：25×0.35×0.75=6.56KN/m
3）振捣砼时产生的荷载：2.0×0.25=0.50KN/m
荷载设计值：q1=（0.027+7.0）×1.2×0.9+0.50×1.4×0.9=8.219KN/m

2、梁底模板强度验算：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×8.219×0.252＝0.0514KN·m
W=bh2/6=0.35×0.018×0.018/6=0.189×10-4m3
∴δA＝MA／W＝0.0514／( 0.189×10－4) ＝2.720×103Kpa＜15×103Kpa
∴强度满足要求
3、梁底模板的刚度验算
q2＝(0.027＋7.0) ×1.2×0.9＝7.589 KN/m
γ=0.677ql4/100EI＜[γ]=l/250
I=bh3/12=350×18×18×18/12=170100mm4
γ=0.677ql4/100EI＝0.677×7.589×2504/100×8000×170100
=0.1475＜[γ]=l/250=250/250=1
∴ 当木楞间距为250mm时，梁底模的强度、刚度均满足要求。
③梁底支撑方木的计算（按简支梁计算）
1.荷载的计算：
1）钢筋混凝土梁自重(kN)：25.000×0.35×0.75=6.56KN
2）木楞及模板的自重：5×0.35×0.018+5×0.06×0.08=0.056 KN
3）振捣砼时产生的荷载：2.0×0.25=0.50KN
静荷载设计值：q1=（70+0.056）×1.2×0.9=7.620KN
活荷载设计值：q2=0.50×1.4×0.9=0.882KN
P=7.62+0.882=8.502 KN
2、木楞强度计算：
最大弯矩为静荷载与活荷载共同作用下的跨中弯矩：

跨中最大弯距(kN.m)M=8.502×0.25/4=0.531kN.m；
木楞截面抵抗矩：W= bh2/6=80×602/6=48000mm3
木方抗弯强度(N/mm2)σ=M/W=M/（bh2/6）=531000/48000=11.067＜[f]=13.000N/mm2；
∴能满足要求！
3、支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式为: Q = 1/2p1l+p2

截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh
其中最大剪力(kN) Q=1/2×7.620×0.25+0.882=1.8345kN
T=3×1834.5/(2×80.00×60.00)=0.573<[T] =1.400N/mm2；
∴满足要求！
4.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

I=bh3/12=80×60×60×60/12=1440000
最大挠度：Vmax=2380×0.253/(48×9500×1440000)=0.103<[γ]=l/250=250/250=1
∴满足要求！
④梁底横向支撑钢管的计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取梁底支撑传递力的一半，P=4.25KN，立杆间距1000mm，方木间距250mm。
最大弯距(kN.m)：Mmax=0.175Pl=0.175×4.25×1=0.74375kN.m；
最大支座反力：Qmax=0.65×P=0.65×4.25=2.7625kN
截面应力：σ=M/W=0.74375×106/5080=146.4N/mm2＜[f]=205N/mm2
∴能满足要求！
⑤梁底纵向钢管计算
纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。
⑥扣件抗滑移的计算：
纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc
其中：Rc—— 单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN
计算中R取最大支座反力，即R=3.53KN
所以：考虑采用双扣件！按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。
R=3.53 KN < 6.4 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
⑦立杆的稳定性计算：
1.荷载的计算：

1）脚手架钢管的自重(kN)0.489×7.5=3.668KN （自重查JGJ30-2001）
2）木楞及模板的自重：5×0.35×0.018+5×0.06×0.08=0.056 KN
3）钢筋混凝土梁自重：25×0.35×0.75×1=6.56KN/m
4）振捣砼时产生的荷载：2.0×0.25=0.50KN
静荷载设计值：q1=（3.863+0.056+7.0）×1.2=10.919KN
活荷载设计值：q2=0.50×1.4=0.7KN
立杆的轴向压力设计值P=10.919+0.7= 11.699KN
2、立杆的稳定性计算公式：

其中：σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)
N -- 立杆的轴心压力设计值；N=11.699KN
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
lo -- 计算长度 (m)；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
如果完全参照《扣件式规范》（JGJ30-2001）不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.167×1.700×1.200 = 2.38 m；
lo/i = 2380 / 15.800 = 150.68；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.309；
σ=N/φA=8645/(0.309×489)=63.83N/mm2 ＜[f] = 205.00 N/mm2

∴满足要求！
（二）板高支撑架计算书
①支撑系统简图

楼板支撑架荷载计算单元
②楼板底模的计算（按照三跨连续梁计算）
楼板厚度为120，底层高度7.9-0.1=7.8m，木方间距为0.5m，钢管步距第一步为1.8m，第二步为1.2m，立杆间距为1m。
1、线荷载的计算：
1）模板的自重：（18mm）：0.3KN/m
2）钢筋混凝土楼板自重：25×0.12=3KN/m
3）施工人员及施工设备荷载：2.5 KN/m
4）振捣砼时产生的荷载：2.0×1.1=2.2KN/m
荷载设计值：q1=（0.3+3）×1.2×0.9+（2.5+2.2）×1.4×0.9=9.486KN/m
2、底模板强度验算：
Mmax＝0.1q1l2＝0.1×9.486×0.52＝0.23715KN·m
W=bh2/6=0.9×0.018×0.018=0.29×10-4m3
∴δA＝MA／W＝0.23715／( 0.29×10－4) ＝8.178×103Kpa＜15×103Kpa
∴强度满足要求
3、楼板底模板的刚度验算
q2＝(0.3＋3) ×1.2×0.9＝3.564KN/m

γ=0.677ql4/100EI＜[γ]=l/250
I=bh3/12=900×18×18×18/12=437400mm4
γ=0.677ql4/100EI＝0.677×3.564×5004/100×8000×437400
=0.431＜[γ]=l/250=500/250=2
∴ 刚度满足要求。
③楼板底支撑方木的计算（按简支梁计算）
1.荷载的计算：
1）钢筋混凝土楼板自重：25×0.5×0.12=1.5KN/m
2）木楞及模板的自重：5×0.5×0.018+5×0.06×0.08=0.069KN
3）施工人员及施工设备荷载：2.5×0.5=1.25 KN/m
4）振捣砼时产生的荷载：2.0×0.5=1KN/m
静荷载设计值：q1=（1.5+0.069）×1.2×0.9=1.6945KN
活荷载设计值：q2=（1.25+1）×1.4×0.9=2.835KN
P=1.6945+2.835=4.530 KN
2、木楞强度计算：
最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：

跨中最大弯距(kN.m)M=1.6945×0.5/4+2.835×0.5×0.5/8=0.294 kN.m；
木楞截面抵抗矩：W= bh2/6=80×602/6=133333.333mm3
木方抗弯强度(N/mm2)σ=M/W=M/（bh2/6）=270000/133333.333=2.12＜[f]=13N/mm2；
∴能满足要求！
3、支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式为: Q = 1/2p1l+p2
截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh
其中最大剪力(kN) Q=1 /2×1.6945×1+2.835=3.715kN
T=3×3715/(2×80.00×60.00)=1.15<[T] =1.400N/mm2；
∴满足要求！
4.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

I=bh3/12=80×60×60×60/12=1440000
Vmax=1.6945×5004/(48×9500×1440000)+5×3.615×5004/（384×9500×1440000）=0.413<[γ]=l/250=500/250=2
∴满足要求！
④板底横向支撑钢管的计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取板底支撑传递力，P=4.395KN，立杆间距1000mm，方木间距500mm，计算简图如右：
最大弯距(kN.m)：Mmax=0.175Pl=0.175×4.395×1.0=0.769kN.m；
最大支座反力：Qmax=0.65×P=0.65×4.395=2.857 kN
截面应力：σ=M/W=0.769×106/5080=151.4N/mm2＜[f]=205N/mm2
∴能满足要求！
⑤板底纵向钢管计算
纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。
⑥扣件抗滑移的计算：
纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc

其中：Rc—— 单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN
计算中R取最大支座反力，即R=2.857 KN
按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。
R=2.77< 6.4 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
⑦立杆的稳定性计算：
1.荷载的计算：
1）脚手架钢管的自重(kN)：0.489×7.5=3.668KN （自重查JGJ30-2001）
2）木楞及模板的自重：5×0.9×0.018+5×0.06×0.08=0.105KN
3）钢筋混凝土梁自重：25×0.75×0.35=5.66KN/m

4）施工人员及施工设备荷载：2.5×0.5=1.25 KN
5）振捣砼时产生的荷载：2.0×0.5=1KN
静荷载设计值：q1=（3.668+0.105+5.66）×1.2×0.9=10.188KN
活荷载设计值：q2=（1.25+1.2）×1.4×0.9=3.087KN
立杆的轴向压力设计值P=11.845+3.087=14.932KN
2、立杆的稳定性计算公式：

其中：σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；
N -- 立杆的轴心压力设计值；N=14.932KN
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
lo -- 计算长度 (m)；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
如果完全参照《扣件式规范》（JGJ30-2001）不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.167×1700×1.200 = 2.38 m；
lo/i = 2380 / 15.800 = 150.68；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.309；
σ=N/φA=14900/(0.309×489)= 98.82N/mm2 ＜[f] = 205.00
∴满足要求！

（三）柱子模板、柱箍的计算
①柱子模板的计算（按简支梁进行计算，以600×600为例，柱箍@200）
1、荷载的计算：
1）新浇混凝土对模板侧面的压力：
F1=0.22rctoβ1β21/2=0.22×25×200/(30+15) ×1.0×1.0×31/2=42.3KN/m2
F2=rcH=25×6.2=155KN/m2>42.3KN/m2
故取F1=42.3KN/m2
F=F1×1.2×0.9=42.3×1.2×0.9=43.146KN/m2
2）倾倒混凝土时产生的水平荷载：2×1.4×0.9=2.52 KN/m2
3）荷载组合：F’=43.146+2.52=45.67KN/m2
q1= F’×0.9=45.67×0.9= 41.1KN/m
q2= F×0.9=2.52×0.9=2.27KN/m
2、柱模板的强度验算
1）强度验算：
M= q1m2/8=41.1×0.2×0.2/8=0.2055KN.m
W=bh2/6=0.90×0.018×0.018=0.486×10-4m3
δA＝MA／W＝0.2055／( 0.486×10－4) ＝4.23×103Kpa＜15×103Kpa
∴强度满足要求
2）刚度验算：

I=bh3/12=900×18×18×18/12=437400
Vmax=2.27×2003/(48×8000×437400)+5×41.1×2004/（384×8000×437400）=0.245<[γ]=l/250=200/250=0.8
∴刚度满足要求！
②柱箍的计算（按简支梁进行计算，柱箍为φ48×3.5mm钢管）
1.荷载的计算：
均布荷载：q1= F’×0.2=45.67×0.2= 9.133KN/m
集中荷载：q2= F×0.2=2.52×0.2=0.504KN/m
2、柱箍的强度计算：

M= q1m2/8=9.133×0.65×0.60/8=0.445KN.m
截面应力：σ=M/W=0.445×106/5080=87.59N/mm2＜[f]=205N/mm2
七、质量要求：
1、模板及其支承结构材料，质量应符合规范规定和设计要求。
2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。
3、模板安装后应仔细检查各部件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现变形、松动现象，要及时修整加固。
4、现浇整体式结构模板安装的允许偏差(见下表)。 表2
项 目
允许偏差(mm)
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基 础
±5
钢尺检查
柱、墙、梁
+4、－5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查

5、固定在模板的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差见下表。
表3
项 目
允许偏差(mm)
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
+10、0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10、0
预留洞
中心线位置
10
尺 寸
+10、0

6、检查模板承重支架的扣件，立杆、斜杆及螺栓对拉情况。

7、做好实侧实量工作。
八、模板拆除方法
(一)拆模的要求
1、拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。
2、拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》规定。现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：
(1)不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。
(2)承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表4的规定，方可拆除。
(3)在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。
(4)已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，方允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

表4
项次
结构类型
结构跨度(m)
按达到设计混凝土强度标准值的百分率(％)
1
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
>8
≥100
2
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
3
悬臂构件
——
≥100
(5)拆除预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷裂缝时，方可拆除。
3、拆模之前必须有拆模申请书，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，应经项目部技术负责人、施工员、质检员同意，报监理工程师认可后，方能进行。严禁未经申请盲目拆模。
4、冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。

5、对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内部与表面温差不超过20℃，表面与大气温差不大于25℃以免发生温差裂缝。
6、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。
(1)柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆(或钢拉条)一自上而下拆除柱箍或横楞一拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。
(2)一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍一拆柱侧模一拆楼板底模—拆梁侧模—拆梁底摸。
九、支模质量保证的技术措施
（一）模板工程施工质量控制程序框图

（二）模板工程施工易出现轴线偏位，梁板标高误差和炸模等现象，要确保模板工程质量，必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制，防止发生，技术措施如下：
1、所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图。经项目部技术负责人审核后交班组施工。
2、模板使用前，应先进行筛选，对变形、翘曲超出规范的应予以清除，不得使用。
3、认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按规范要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。
4、接缝控制：柱、梁模板采取一次支好，接头严密，拼缝结合良好。对柱、梁根部及外墙剪力墙上下层接合处采取贴双面胶加海绵条，使模板夹紧后不致漏浆；对模板拼缝，缺棱、掉角处采用原子灰补平并粘贴不干胶带，以避免拼缝处漏浆，如缝隙过大达3mm以上时采用1.8mm胶合板塞缝并粘贴不干胶带，小于3mm的缝隙采用胶粘海绵条补缝，确保拼缝密实不漏浆。
5、断面尺寸控制：模板采用九层胶合板，与砼接触面进行油漆光面，使拆模后的砼表面光洁，颜色一致。为保证阳角顺直、通角，柱面平整，柱角和下柱模接头要求采用企口拼接，以防止柱角漏浆。上、下块柱模接头处用抱箍卡住，保证相邻模板接头的平整度。配模时按设计标准尺寸配制，避免应反复使用，模板磨损及拉杆太紧等原因造成截面过小，超过允许偏差范围，影响主体结构质量。
6、表面平整度控制：柱子模板平整度全部采用上、下挂铅垂线、水平拉线，用卷尺测量线与模板之间的距离，距离应控制相差不超过 3mm，以确保平整度满足规范设计要求。
7、浇捣砼过程中应派技术好的木工守模、工地现场总施工或技术负责人。
十、模板施工的安全技术措施
1、模板施工前的安全技术准备工作发现问题及时整改和报告。
(1)模板构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检查验收手续要齐全。
(2)保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。
(3)检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。
(4)模板施工作业前，现场施工人员(负责人)要认真向有关人员作安全技术交底。
2、模板安装的安全要求
1)基本要求
(1)模板工程作业高度在2m以上时，要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。

(2)采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆。
(3)操作人员上下通行，必须由上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或脚手架上下。
(4)不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。
(5)不得在作业架子上、平台上堆放模板料。
(6)高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。
(7)木料及易燃材料要远离火源堆放。堆放高度不超过2米。
(8)模板吊运必须采取防护措施，增设屏障悬挂醒目的警告标志牌。遮栏、围护或保护网。