金发科技股份有限公司办公楼工程屋面箱型梁悬挑支模专项施工方案.doc

金发科技股份有限公司办公楼工程超高支模专项施工方案
目 录
第一章 编制依据 2
第二章 工程概况 3
第三章 方案的选择 3
第四章 施工准备 4
一、技术准备 4
二、物资准备 4
三、劳动力准备 5
第五章 高支模方案设计 5
一、材料 5
二、方案设计 7
三、梁模板支撑计算书 - 8 -
（一）2100×580截面梁支架验算 - 8 -
（二）200×2000截面梁侧模设计和验算 - 14 -
（三）支承面承载力验算 - 21 -
第六章 高支模的施工管理 - 23 -
一、高支模系统施工管理机构 - 23 -
二、高支模施工管理机构职责 - 23 -
三、高支模的安全管理措施 - 24 -
第七章 高支模施工方法 - 25 -
一、钢管支撑系统安装 - 25 -
（一）施工顺序 - 25 -
（二）安装 - 26 -
二、梁、板模板安装 - 27 -
三、验收及拆除的批准程序 - 28 -
四、支模拆除 - 28 -
五、安全技术措施 - 30 -
六、预防坍塌事故的技术措施 - 31 -
七、预防高空坠落事故安全技术措施 - 32 -
八、预防触电事故的安全技术措施 - 33 -
九、预防火灾事故的安全技术措施 - 34 -
第八章 混凝土浇筑方法及技术措施 - 34 -
第九章 监测措施 - 36 -
第十章 应急救援预案 - 37 -
一、概况 - 37 -
二、机构设置 - 38 -
三、报警救援及其他联络电话 - 38 -
四、人员分工与职责 - 38 -
五、应急救援工作程序 - 39 -
六、应急救援方法 - 39 -
（一）高空坠落应急救援方法： - 39 -
（二）模板、坍塌应急救援方法： - 40 -
（三）物体打击应急救援方法： - 40 -
（四）触电事故急救措施 - 40 -
（五）火灾事故急救措施 - 41 -
七、应急救援装备 - 42 -
八、应急救缓药品 - 43 -
第十一章 高支模施工图 - 43 -
一、六层梁板平面图 - 43 -
二、屋面层箱型梁模板钢管悬挑脚手架搭设平面图 - 43 -
三、1-1剖面、2-2剖面、3-3剖面、4-4剖面 - 43 -
四、2~15轴模板支撑预留拉环示意图 - 43 -
第一章 编制依据
为了保证本工程高支模施工安全，根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：
（1）广东省轻纺建筑设计院的施工图纸；
（2）《建筑施工计算手册》（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）；
（3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130—2001；
（5）《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》；
（6）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；
第二章 工程概况
序号
项 目
内 容
1
工程名称
金发科技股份有限公司办公楼工程
2
建设地点
广州开发区科学城科丰路以西、南翔一路以南
3
建设单位
金发科技股份有限公司
4
设计单位
广东省轻纺建筑设计院
5
建筑结构类型
框架结构

建筑层数
地下1层；地上6层
6
总建筑面积
34715.28 m2
7
工程内容
土建、水电、消防、防雷及人防等工程
8
工程质量标准
工程质量标准：合格
9
工期要求
本工程施工总工期为300个日历日
本工程六层(顶层)层高5.4m，屋面结构在正立面A轴悬挑2.1m,做成“箱型梁”， 突出立面“戴帽”的效果。箱型梁悬挑出2.1m,在、轴两侧3.26m宽局部悬挑3.5m，悬挑长度为120.2m，平均混凝土厚度0.58m，具体详见附图。
目前，正在安装主体结构六层梁板模板工程，尚未绑扎钢筋、浇筑混凝土。
第三章 方案的选择
根据现场施工条件，选择箱型梁模板支撑方案，从落地式满堂红支撑、型钢（工字钢）悬挑支撑、钢管悬挑支撑几个方案中进行比选。
落地式满堂红支撑的优缺点，外墙综合脚手架已经搭设至六层结构，搭设高度为24.55，采用落地式满堂红支撑从地下往上搭设，外侧加柱。优点是稳定性保证，风险小，但需解决在原有的脚手架增加立柱，中部卸荷。缺点是搭设高度约28.0m，受地基（回填土）下沉影响稳定性，横向稳定性差，中间加立柱难度大，施工费用高，工期长。
型钢（工字钢）悬挑支撑的优缺点，风险小，但安拆技术要求较高，需在六层结构上预留拉环，后期清理时间较长。采用一次投入购买工字钢，费用较高。
钢管悬挑支撑的优缺点，可以就地取材，利用工地原有的钢管进行搭设，工期短。但横向稳定性一般，需在六层结构上预留拉环，解决支撑的水平力，风险较大。
通过几个方案的比选，选择落地式满堂红支撑，从地面往上搭设。
拟开工时间：2011年5月15日，计划完工时间：2011年5月25日。
第四章 施工准备
一、技术准备
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。
二、物资准备
1、材料准备：
确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。
2、机具准备：
根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。
3、周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。
三、劳动力准备
1、根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。
2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。
第五章 高支模方案设计
一、材料
模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。
木枋：采用80mm×80mm木枋。
梁侧横向龙骨：选用Φ48×3.5mm钢管及配件。
板底纵向龙骨：选用80mm×80mm木枋。
支撑系统：选用Φ48×3.5mm钢管及配件，可调式U型上托盘和平底下托盘，φ14对拉螺栓等。
纵横水平拉杆：选用Φ48×3.5 mm钢管及配件。
纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.5mm钢管及配件。
垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条80×80mm木枋并排垫放。
采用Φ48×3.5mm钢管搭设满堂红钢管支撑，底部离立杆柱脚300mm处设通长扫地杆；所有水平拉杆应顶至已浇筑的混凝土框架梁、柱上，加强高支撑系统的整体抗倾覆能力。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
剪刀撑：垂直剪刀撑在架体外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。主梁两侧及中间按每隔5排5列门架连续设置纵横向剪刀撑，设置由底至顶连续布置。剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，用扣件与立柱扣紧。所有钢管连接均采用配套扣件搭接连接（其中水平杆采用对接）。
支撑架顶部、底部采用可调托座。顶托螺杆不宜超过200mm，底托螺杆不宜超过200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。当超过200mm时，一榀门式架承载力设计值Nd应根据可调底座调节螺杆设处长度进行修正。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须在螺杆位置加设纵横钢管水平拉杆一道。
离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，配配套底座或垫板，垫板厚度不能小于50mm。主要材料力学特性见下表：
Φ48×3.5钢管
A=489mm2 f =205N/mm2 i=15.8mm I=1.219×105mm4 WX=5.08×103mm3 E=2.06×105 N/mm2 [λ]=210
80mm×80mm木方
f =13N/mm2 E=9000N/mm2 [τ]= 1.3N/mm2
18mm厚胶合板（松木板）
E=9000N/mm2 f =13N/mm2 [τ]= 1.3N/mm2
Φ14对拉螺杆
f =170N/mm2 A=105mm2 [N拉]=17.85kN
混凝土

钢筋自重
梁钢筋自重： 板钢筋自重：

- 49 -
二、方案设计
为简化设计，根据本工程施工图纸，现选择下表几种情况作为高支模设计计算单元：
层高（m）
截面尺寸（mm）
两侧板厚（㎜）
搭设高度（m）
支撑形式
步距
（mm）
模板规格材质
（mm）
梁（板）底横楞
（mm）
梁（板）底托梁
（mm）
梁侧模立档
（mm）
对拉螺丝
（mm）
相同梁（板）截面（mm）
备注
29.95
2100×580
120

7Φ48×3.5钢管横距650，纵距900
1500
18厚夹板
80×80木枋@200
2Φ48×3.5木枋
80×80木枋@300
4Ф16@400+450+450+400
/
支撑于楼面

注：1、考虑现场使用的钢管、木枋没有足够的标准，模板支撑计算时钢管的截面选用Φ48×3，木枋截面选用70×70。
2、梁板模板设计按最不利截面、高度及板厚进行验算，各层梁板模板安装均参照此方法进行。
3、梁支撑模板按截面2100×580设计和验算，梁侧模按截面200×2000设计和验算。
三、梁模板支撑计算书
（一）2100×580截面梁支架验算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
1、计算参数:
模板支架搭设高度为28.0m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.65m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方70×70mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
2、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.580×0.900+0.300×0.900=13.372kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×13.372+1.40×2.250)×0.200×0.200=0.077kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/48600=1.580N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×13.372+1.4×2.250)×0.200=2.304kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×2304.0/(2×900.000×18.000)=0.213N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×13.372×2004/(100×9000×437400)=0.037mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
3、支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.580×0.200=2.912kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m
静荷载 q1 = 1.20×2.912+1.20×0.060=3.566kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.500=0.700kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.700+3.566)×0.900=3.839kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.839/0.900=4.266kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.27×0.90×0.90=0.346kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.900×4.266=2.304kN
最大支座力 N=1.1×0.900×4.266=4.223kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.346×106/57166.7=6.04N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2304/(2×70×70)=0.705N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.972kN/m
最大变形 v =0.677×2.972×900.04/(100×9000.00×2000833.4)=0.733mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
4、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 4.223kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.877kN.m
经过计算得到最大支座 F= 15.208kN
经过计算得到最大变形 V= 0.417mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.877×106/1.05/8982.0=92.99N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.417mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
5、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
6、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.111×28.000=3.098kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.900×0.650=0.175kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.580×0.900×0.650=8.516kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 11.790kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×0.900×0.650=1.462kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
7、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.20kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207
=16196/(0.207×424)=184.278N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391
16196/(0.391×424)=97.660N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.070；
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.070×(1.500+2×0.300)=2.622m =2622/16.0=164.404 =0.262
=16196/(0.262×424)=145.581N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
8、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 64.78
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 16.20
A —— 基础底面面积 m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
（二）200×2000截面梁侧模设计和验算
1、梁侧模板基本参数
计算断面宽度200mm，高度2000mm两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用70×70mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+450+450+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板组装示意图
2、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×48.000=43.200kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.30m。
荷载计算值 q = 1.2×43.200×0.300+1.40×3.600×0.300=17.064kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；
I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.048kN
N2=5.631kN
N3=5.631kN
N4=2.048kN
最大弯矩 M = 0.153kN.m
最大变形 V = 0.542mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.153×1000×1000/16200=9.444N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取13.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×3071.0/(2×300.000×18.000)=0.853N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0542mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
4、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×43.20+1.4×0.30×3.60=17.064kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.30×43.20=12.960kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图

内龙骨弯矩图(kN.m)

内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

内龙骨变形计算受力图

内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.296kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.791kN
经过计算得到最大变形 V= 0.077mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.296×106/57166.7=5.18N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3899/(2×70×70)=1.194N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =0.077mm
内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
5、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.818kN.m
最大变形 vmax=0.333mm
最大支座力 Qmax=16.751kN
抗弯计算强度 f=0.818×106/8982.0=91.07N/mm2
支撑钢管