新三桩塔吊基础施工专项方案.doc

昆明经开区2012年公共租赁住房与商品房混合居住社区项目1标段 ,.,., 塔吊基础施工方案昆明经开区2012年公共租赁住房与商品房混合居住社区项目1标段塔吊基础施工方案 审定： 审批： 审核： 编制： 云南建工第五建设有限公司二0一二年十月二十目 录一、 工程概况2二、塔吊布置总体方案3三、工程地质及水文地质条件6四、基础选型及做法9五、塔吊基础验算14六、塔吊穿板示意40七、群塔运行控制40八、塔吊防雷接地措施43九、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正44十、塔吊运行注意事项45十一、塔吊安拆详见安拆方案45十二、塔吊总平面布置图及定位图4547 云南建工第五建设有限公司 昆明经开区2012年公共租赁住房与商品房混合居住社区项目1标段 塔吊基础施工方案一、 工程概况工程名称：昆明经济技术开发区2012年公共租赁住房与商品房混合居住社区项目1标段建设单位：云南城乡建设投资有限公司建设地点：云南省昆明市经济技术开发区黄土坡清水生物片区1、各单体栋号建筑概况如下：栋号结构形式建筑层数建筑高度（m）建筑面积单层建筑面积层高（m）建筑长宽（m)使用功能3栋剪力墙结构D1/F3410715448.47438.832.824.118.8公共租赁住房4栋剪力墙结构D1/F2890.212804.69438.832.824.118.85栋剪力墙结构D1/F3410715448.47438.832.824.118.86栋剪力墙结构D1/F2890.212804.69438.832.824.118.87栋剪力墙结构D1/F2890.212804.69438.832.824.118.82、结构概况本工程设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。抗震设防类别（丙类）；抗震设防烈度为8度；剪力墙结构，剪力墙抗震等级为二级；混凝土结构构件的环境类别（地上一类，地下二a类）；砌体结构施工质量控制等级（B级）；地下室及水池等防水混凝土抗渗等级为P6；二、塔吊布置总体方案根据甲方提供的总平面坐标定位图和地下室基础平面布置图、上部结构施工图，本工程结构施工期间共配置5台塔吊1#、2#、3#、4#、5#，其中：3、5、7栋塔吊为QTZ80(TC5613)型1#(R=56m)高塔、3#(R=56m)高塔、5#(R=44m)低塔，4、6栋塔吊为QTZ80(TC5610)型4#(R=44m)低塔、6#(R=44m)低塔;受裙房部分KL和主楼沉降后浇带结构位置的限制，安装位置选择时充分考虑了采光带预留洞口的利用，减少穿板数量；穿越结构板处，结构留洞二次施工。三、工程地质及水文地质条件拟建场地地处古滇池湖积盆地东部边缘的低山丘陵地带，场地内多数地段原为果林及耕地，局部为临时厂房。勘察前场地已开始清表工作，勘察过程中清表工作及临时厂房拆迁穿插完成。场地内存在数十个政府投资建设的蓄水池，水池呈圆形，径3.0m，深约3.0m。整个场地地势整体北高南低，东西两侧高，中间低，高程介于1982.01990.0m，高差近8m。拟建场地地貌上属山麓斜坡堆积地貌，场地中南部发育宽缓的侵蚀浅谷微地貌单元。本次勘察钻探最大揭露深度45.90m范围内分布的地层：表层为第四系植物层（Qpd）耕土，局部分布第四系人工填土层（Qml）杂填土；其下为第四系冲、洪积（Qal+pl）粘性土，坡、洪积（Qdl+pl）粘性土，冲湖积（Qal+l）粘性土，残积（Qel）红粘土，下伏二叠系阳新组（P1y）石灰岩。现根据各岩土层的成因、物理力学性质差异及分类原则，将场区各岩土层划分为8个单元层及8个亚层，现自上而下分述如下：（1）第四系植物层（Qpd）耕土、人工填土（Qml）层层耕土：褐灰色，稍湿，松散状态，成分以粘性土为主，含植物根系及少量碎石，场地内大部分地段揭露。1层杂填土：褐红、灰色，稍湿，松散状态，成分以粘性土为主，含碎石、碎砖及少量生活垃圾，主要为场地内的预制板厂倾倒的建筑垃圾，场地内仅预制板厂南面土坎一带分布。（2）第四系冲、洪积（Qal+pl）层层粘土： 黄褐、黄褐夹红色，稍湿，硬塑坚硬状态，含泥岩及砂岩砾，岩芯显松散，稍有光泽，干强度及韧性中等，具中压缩性为主，局部高压缩性。场地内均有分布，部分孔段底部见有1020cm的有机质土。1层粘土：褐红色，稍湿，硬塑坚硬状态，含铁锰质结核及砂岩颗粒，岩芯显松散，稍有光泽，干强度及韧性差，具中压缩性，场地内仅部分地段揭露。 （3）第四系坡、洪积（Qdl+pl）层层粘土：褐黄，褐红夹黄，褐红夹绿灰色，稍湿，硬塑坚硬状态，含砂泥岩风化砾，风化砾含量约为1520%，岩芯稍显松散，稍有光泽，干强度及韧性中等，具中压缩性，场地内大部分地段分布。层粘土：黄夹红，红夹黄色，稍湿，坚硬硬塑状态，含砂泥岩风化砾，风化砾含约为58%，稍有光泽，干强度及韧性中等，具中压缩性，场地内均有分布。（4）第四系冲、湖积（Qal+l）层层粘土：兰灰色，湿，可塑状态，稍有光泽，干强度及韧性高，具中压缩性，场地内仅部分地段揭露。（5）第四系残积（Qel）层层红粘土：褐红、褐黄色，稍湿，坚硬状态为主，局部硬塑状态，含少量灰岩风化砾，稍有光泽，干强度及韧性高，具中压缩性，场地内均有分布。1层红粘土：褐红、褐黄色，湿，可塑软塑状态，底部含少量灰岩碎块，稍有光泽，干强度及韧性高，具高压缩性，场地内部分地段揭露，为风化基岩面分布的相对饱水软化带。2层粉土：灰黄色，湿，密实，含少量灰岩砾，为白云质灰岩风化形成，含少量粘粒，稍具摇振反应，无光泽，干强度及韧性低，具中压缩性，场地内仅少数孔段揭露，呈透镜体状分布。3层土洞：本次勘察中35#、275#钻孔揭露，在接近基岩面段钻具在自重作用下缓慢下沉，钻探无岩芯的现象，初步分析为土洞，275#所揭露段也可能为岩体中的裂隙，需在施工勘察中进一步查明。（6）二叠系阳新组（P1y）石灰岩层强风化石灰岩：浅灰色，细晶结构，层状构造，中风化状，属较硬岩，节理、裂隙极发育，裂隙中充填泥质，胶结差，岩心多呈碎块状，岩心采取率多为2040%，岩体破碎，岩体基本质量等级为级，仅部分钻孔揭露。1层溶洞（裂隙）：充填物为粘土，呈褐黄，褐红色，湿，可塑状态为主，夹少量碎石、角砾，具中高压缩性。层中风化石灰岩：浅灰色，细晶结构，层状构造，中微风化状，以较硬岩为主，部分较软岩，岩体中节理、裂隙较发育，方解石、铁质、钙质胶结，岩心呈柱状、饼状，岩心采取率多为5580%，岩体较破碎，岩体基本质量等级为III级，钻孔均未揭穿该层。1层溶洞（裂隙）：充填物为粘土，呈褐黄，褐红色，饱和，可塑状态为主，局部夹少量碎石、角砾，具中高压缩性。2层空洞（隙）：为溶蚀空洞（隙）,仅于50、272号钻孔揭露。3层-中风化石灰岩：浅灰色，结晶结构，中厚层状构造，中风化状，属较软岩，岩体重节理、裂隙发育额，方解石、铁质、钙质胶结，岩心呈短柱状、饼状，岩心采取率多为5580%，岩体较破碎，岩体基本质量等级为 级，不规则的分布于层中，层厚1.70-7.40m. 拟建项目场地处马料河域内，马料河源于呈贡县果林水库坝址（控制面积39.9km），终点为官渡区境内滇池边回龙村，流经官渡区与呈贡县。全流域面积为69.4km，河道平均坡度3.55。马料河河段长13.5km，河道现状为土堤，宽35m，部分河岸坍塌、河床淤积，果林水库以下河段现多年未进行疏挖，加之近年来新城区建设用地改造，大量淤泥和建筑废料进入河堤，致使河床淤积严重，加之河道狭窄，每遇一定强度暴雨则出现洪涝灾害。 现马料河正在进行综合整治，整治后果林水库下泄流量7.3m/s，果林水库至倪家营按100年一遇流量53.1m/s进行断面设计，倪家营至洛羊镇按61.0m/s进行断面设计。四、 基础选型及做法本工程采用五台QTZ80型塔式起重机作为本工程的垂直运输和水平运输，以满足工程建设施工需求，确保本工程工期、质量、安全文明施工管理目标的顺利实现.其中，1#、2、3、4、5塔吊基础采用三桩，有效桩长8米，长方体承台基础（为施工操作所以采用三桩长方体承台基础），塔吊1、2、3、4、5基础截面尺寸为450045001350mm，基础混凝土强度C35,垫层厚100mmC15。栋号塔吊编号塔吊基础垫层底高程(m)垫层厚度(mm)基础高度(mm)塔吊基础顶高程(m)31#1981.8510013501983.30042#1981.8510013501983.30053#1981.8510013501983.30064#1981.8510013501983.30075#1981.8510013501983.300每台塔吊基础设3根人工挖孔桩桩桩径1000mm，有效桩长8米，每根桩配15根16主筋，螺旋箍为10100/200，16井字加强支撑间距4m设置，18焊接加劲箍间距2m设置，桩身混凝土等级为C30。基础截面尺寸为4.5米4.5米1.35米，详见基础图。塔吊桩示意图3、塔吊基础施工按照塔吊所在位置进行土方开挖、修桩头，进行垫层浇筑，垫层浇筑完毕后按照防水要求施工防水，防水施工完后浇注保护层。防水施工留出接头在施工筏板时，将防水保护层打凿后于筏板防水连接。为保证防水接头的搭接宽度，防水接头留设位置超出钢筋接头位置500mm。 防水完毕后进行施工放线，进行钢筋绑扎，塔吊基础钢筋布置与筏板钢筋布置相同，基础筏板钢筋预留与后施工的筏板钢筋连接，接头采用剥肋滚轧直螺纹套筒连接的方式，接头按50%错开，接头位置错开距离为35d，接头等级为A级。为保证上下排钢筋的截面有效高度，在上下层钢筋网纵横交叉安放25的马凳钢筋，钢筋布点按梅花形1000进行布置。在混凝土垫层下部钢筋接触处采用花岗岩做为垫块，以保证钢筋的保护层厚度。（详见下图） 塔吊基础防水、钢筋留设接头示意图止水钢板安装：钢筋布置完毕后，进行止水钢板安装。止水钢板安装在基础中部，止水钢板用22钢筋定位，将钢筋一端焊接在底板主筋上，另一端与止水钢板焊接，止水钢板在安装过程中必须保持水平，（详见下图）塔吊基础与后浇筏板止水钢板示意图模板采用183091515厚优质覆膜多层板施工。混凝土采用商品混凝土，混凝土等级C35。五、 塔吊基础验算5.1 TC5613塔吊主要技术参数（1#塔吊R=56m,高塔） 一、参数信息 塔吊型号:QTZ80, 自重(包括压重)F1=598.3kN， 最大起重荷载F=60kN， 塔吊倾覆力距M=3220.33kN.m， 塔吊起重高度H=120.4m， 塔身宽度B=1.6m， 承台长度Lc或宽度Bc=4.50m， 承台厚度Hc=1.35m， 桩直径或方桩边长 d=1.00m， 桩间距a=2.50m， 基础埋深D=0.00m， 保护层厚度:50.00mm， 承台混凝土强度等级:C35， 承台钢筋级别:HRB335， 桩混凝土强度等级:C30， 桩钢筋级别:HRB335， 承台箍筋间距S=200.00mm。 二、荷载的计算 1.自重荷载及起重荷载 (1)塔机自重标准值： Fkl=598.30kN (2)基础及附加构造自重标准值： Gk = 25.0BcBcHc * 1.732 /4 +0.00= 25.04.504.501.351.732/4+0.00 = 295.93kN； (3)起重荷载标准值： Fqk=60.00kN 2.风荷载计算 (1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值： 塔机所受风线荷载标准值 qsk=0.8azszW0a0BH/H=0.81.21.801.740.990.300.351.60=0.50kN/m 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH = 0.50120.40 = 60.21kN 标准组合的倾翻力矩标准值 Mk = 3220.33kN.m 三、桩基承载力验算 1.桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 (1)轴心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=3； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为598.30kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 295.93kN； Qk = (598.30+295.93)/3 = 298.08kN (2)偏心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=3； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为598.30kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 295.93kN； Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向、或沿十字型承台中任一条形基础纵向作用于承台底面的力矩，为 3220.33kN.m； Fvk塔机所受风荷载水平合力标准值，为60.21kN； h承台高度 L矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线距离； Qkmax = (598.30+295.93)/3+(3220.33+60.211.35)/2.50 = 1618.72kN Qkmin = (598.30+295.93)/3-(3220.33+60.211.35)/2.50 = -1022.57kN 2.桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax= Qkmax = 1.351618.72=2185.27kN 3.桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值： Q= Qkmin = 1.351022.57=1380.47kN 4.桩基竖向承载力特征值： 单桩竖向承载力特征值可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.4条） 其中 u桩身周长，u=3m； qsia第i层岩土的桩侧阻力特征值； li第i层岩土的厚度； qpa桩端端阻力特征值； Ap桩底端横截面面积； 土层厚度及侧阻力特征值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名称 1 3 88 1700 粘性土 2 4 99 1700 粘性土 由于桩的入土深度为7.00m,所以桩端是在第2层土层。 桩基竖向承载力验算: Qk=Ra Qkmax=1.2Ra Ra=3.14(3.0088.00+4.0099.00)+1700.000.79=3408.63kN 上式计算的Ra的值大于轴心竖向力298.08kN,所以满足要求! 上式计算的1.2Ra的值大于角桩的最大竖向力1618.72kN,所以满足要求! 5.桩基的抗拔验算： 桩的抗拔承载力可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.5条） 其中 i抗拔系数，取 0.50.8（砂性土，桩入土较浅时取低值；粘性土和粉土，桩入土较深时取高值）； Gk桩身的有效重力标准值（kN），水下部分按浮重度计； 经计算得: =3.14(0.603.0088.00+0.604.0099.00)=1244.07kN 上式计算的R的值大于基桩拔力标准值1022.57kN,所以满足要求! 6.桩身承载力计算： (1)轴心受压桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； c基桩成桩工艺系数，取0.90； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.50N/mm2； Aps桩身截面面积； fy纵向主筋抗压强度设计值； As纵向主筋截面面积； 经计算得: R = cfcAps=0.9016.50785398.16 = 11663162.73N = 11663.16KN 上式计算的R的值大于轴心竖向力2185.27kN,所以满足要求,只需构造配筋。 (2)轴心受拔桩桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向拔力设计值； fy、fpy普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值； As、Aps普通钢筋、预应力钢筋的截面面积； 经计算得: 纵向钢筋截面面积 As = 1380.471000/300.00=4601.56mm2 纵向钢筋截面面积为4601.56mm2 四、桩基承台计算 1.承台弯矩的计算(依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.4.2条) 计算简图： 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1不计承台自重，在荷载效应基本组合下的第i桩的竖向反力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx=1.35(1618.72-295.93/3)(2.50-1.7320.80/4)/3=1473.14kN.m 由于My小于Mx，为配筋方便，所以取My=Mx=1473.14kN.m 2.承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2。 经过计算得 s=1473.14106/(1.0016.504500.001300.002)=0.000 =1-(1-20.000)0.5=0.000 s=1-0.000/2=1.000 Asx= Asy=1473.14106/(1.0001300.00300.00)=3777.30mm2 依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.2.4条要求， 构造配筋应满足钢筋直径不应小于12mm，间距不应大于200mm。 建议配筋值：HRB335直径16mm钢筋23根; 3.承台截面抗剪切的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.3条规定。 根据计算可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 取V=2185.27kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比； ft混凝土抗拉强度设计值，ft=1.55N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b=4.50mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fyv钢筋受拉强度设计值，fyv=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200.00mm。截面的剪跨比=a/h0=450.00/1300.00=0.35取1.50 经计算得: =(1.75/(1+1.50)1.554500.001300.00=6347250.00N=6347.25KN 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!5.2TC5610塔吊主要技术参数（2#塔吊R=44m，低塔） 一、参数信息 塔吊型号:QTZ80, 自重(包括压重)F1=560.3kN， 最大起重荷载F=60kN， 塔吊倾覆力距M=2947.09kN.m， 塔吊起重高度H=106.4m， 塔身宽度B=1.6m， 承台长度Lc或宽度Bc=4.50m， 承台厚度Hc=1.35m， 桩直径或方桩边长 d=1.00m， 桩间距a=2.50m， 基础埋深D=0.00m， 保护层厚度:50.00mm， 承台混凝土强度等级:C35， 承台钢筋级别:HRB335， 桩混凝土强度等级:C35， 桩钢筋级别:HRB335， 承台箍筋间距S=200.00mm。 二、荷载的计算 1.自重荷载及起重荷载 (1)塔机自重标准值： Fkl=560.30kN (2)基础及附加构造自重标准值： Gk = 25.0BcBcHc * 1.732 /4 +0.00= 25.04.504.501.351.732/4+0.00 = 295.93kN； (3)起重荷载标准值： Fqk=60.00kN 2.风荷载计算 (1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值： 塔机所受风线荷载标准值 qsk=0.8azszW0a0BH/H=0.81.21.801.740.990.300.351.60=0.50kN/m 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH = 0.50106.40 = 53.21kN 标准组合的倾翻力矩标准值 Mk = 2947.09kN.m 三、桩基承载力验算 1.桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。 (1)轴心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=3； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为560.30kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 295.93kN； Qk = (560.30+295.93)/3 = 285.41kN (2)偏心竖向力作用下：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.2条） 其中 n单桩个数，n=3； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力，为560.30kN； Gk桩基承台的自重标准值，为 295.93kN； Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向、或沿十字型承台中任一条形基础纵向作用于承台底面的力矩，为 2947.09kN.m； Fvk塔机所受风荷载水平合力标准值，为53.21kN； h承台高度 L矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线距离； Qkmax = (560.30+295.93)/3+(2947.09+53.211.35)/2.50 = 1492.98kN Qkmin = (560.30+295.93)/3-(2947.09+53.211.35)/2.50 = -922.16kN 2.桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值： Qmax= Qkmax = 1.351492.98=2015.52kN 3.桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值： Q= Qkmin = 1.35922.16=1244.91kN 4.桩基竖向承载力特征值： 单桩竖向承载力特征值可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.4条） 其中 u桩身周长，u=3m； qsia第i层岩土的桩侧阻力特征值； li第i层岩土的厚度； qpa桩端端阻力特征值； Ap桩底端横截面面积； 土层厚度及侧阻力特征值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa) 土名称 1 3 88 1700 粘性土 2 4 99 1700 粘性土 由于桩的入土深度为7.00m,所以桩端是在第2层土层。 桩基竖向承载力验算: Qk=Ra Qkmax=1.2Ra Ra=3.14(3.0088.00+4.0099.00)+1700.000.79=3408.63kN 上式计算的Ra的值大于轴心竖向力285.41kN,所以满足要求! 上式计算的1.2Ra的值大于角桩的最大竖向力1492.98kN,所以满足要求! 5.桩基的抗拔验算： 桩的抗拔承载力可按下式计算：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.5条） 其中 i抗拔系数，取 0.50.8（砂性土，桩入土较浅时取低值；粘性土和粉土，桩入土较深时取高值）； Gk桩身的有效重力标准值（kN），水下部分按浮重度计； 经计算得: =3.14(0.603.0088.00+0.604.0099.00)=1244.07kN 上式计算的R的值大于基桩拔力标准值922.16kN,所以满足要求! 6.桩身承载力计算： (1)轴心受压桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； c基桩成桩工艺系数，取0.90； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.50N/mm2； Aps桩身截面面积； fy纵向主筋抗压强度设计值； As纵向主筋截面面积； 经计算得: R = cfcAps=0.9016.50785398.16 = 11663162.73N = 11663.16KN 上式计算的R的值大于轴心竖向力2015.52kN,所以满足要求,只需构造配筋。 (2)轴心受拔桩桩身承载力应符合下式规定：（依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.3.6条） 其中 Q荷载效应基本组合下的桩顶轴向拔力设计值； fy、fpy普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值； As、Aps普通钢筋、预应力钢筋的截面面积； 经计算得: 纵向钢筋截面面积 As = 1244.911000/300.00=4149.72mm2 纵向钢筋截面面积为4149.72mm2 四、桩基承台计算 1.承台弯矩的计算(依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.4.2条) 计算简图： 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1不计承台自重，在荷载效应基本组合下的第i桩的竖向反力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx=1.35(1492.98-295.93/3)(2.50-1.7320.80/4)/3=1351.28kN.m 由于My小于Mx，为配筋方便，所以取My=Mx=1351.28kN.m 2.承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2。 经过计算得 s=1351.28106/(1.0016.504500.001300.002)=0.000 =1-(1-20.000)0.5=0.000 s=1-0.000/2=1.000 Asx= Asy=1351.28106/(1.0001300.00300.00)=3464.83mm2 依据塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ187-2009的第6.2.4条要求， 构造配筋应满足钢筋直径不应小于12mm，间距不应大于200mm。 建议配筋值：HRB335直径16mm钢筋23根; 3.承台截面抗剪切的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.3条规定。 根据计算可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 取V=2015.52kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比； ft混凝土抗拉强度设计值，ft=1.55N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b=4.50mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fyv钢筋受拉强度设计值，fyv=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200.00mm。截面的剪跨比=a/h0=450.00/1300.00=0.35取1.50 经计算得: =(1.75/(1+1