蒸发器换热系数的理论数值.doc-资源下载-咨信网-让知识获取变得高效

蒸发器换热系数的理论数值.doc

1、6．3．2 蒸发过程的传热系数　　　蒸发中的传热系数K是影响蒸发设计计算的重要因素之一。根据传热学知识知　　　　　（6-6）　　上式忽略了管壁厚度的影响。式中蒸汽冷凝传热系数αo可按膜式冷凝的公式计算；管壁热阻RW往往可以忽略；污垢热阻Rs可按经验值估计，确定蒸发总传热系数K的关键是确定溶液在管内沸腾的传热膜系数ai。研究表明影响ai的因素较多，如溶液的性质、浓度、沸腾方式、蒸发器结构型式及操作条件等，具体计算可参阅有关文献 [1,6]。一、总传热系数的经验值　　目前，虽然已有较多的管内沸腾传热研究，但因各种蒸发器内的流

2、动情况难以准确预料，使用一般的经验公式有时并不可靠；加之管内污垢热阻会有较大变化，蒸发的总传热系数往往主要靠现场实测。表6-1给出了常用蒸发器的传热系数范围，可供参考。表6-1 常用蒸发器传热系数K的经验值蒸发器的型式总传热系数K, W / (m2K) 标准式（自然循环） 600～3000 标准式（强制循环） 1200～6000 悬筐式 600～3000 升膜式 1200～6000 降膜式 1200～3500 二、提高总传热系数的方法　　管外蒸汽冷凝的传热膜系数αo通常较大，但加热室内不凝性气体的不断积累将使管外传热膜系数αo减小，

3、故须注意及时排除其中的不凝性气体以降低热阻。管内沸腾传热膜系数αi涉及到管内液体自下而上经过管子的两相流动。在管子底部，液体接受热量但尚未沸腾，液体与管壁之间传热属单相对流传热，传热系数较小；沿管子向上，液体逐渐沸腾汽泡渐多，起初的传热方式与大容积沸腾相近。由于密度差引起的自然对流会造成虹吸作用，管中心的汽泡快速带动液体在管壁四周形成液膜向上流动，流动液膜与管壁之间的传热膜系数逐渐增加并达最大值。但如果管子长度足够，沿管子再向上液膜会被蒸干，汽流夹带着雾滴一起流动，传热系数又趋下降。因此，为提高全管长内的平均传热系数，应尽可能扩大膜状流动的区域。　　管内壁液体一侧的污垢热阻Rs与溶液的性质

4、管内液体的运动状况有关。由于溶液中常含有少量的杂质盐类如CaSO4、CaCO3、Mg(OH)2等，溶液在加热表面汽化会使这些盐的局部浓度达到过饱和状态，从而在加热面上析出，形成污垢层。尤其是CaSO4等，其溶解度随温度升高而下降，更易在传热面上结垢，且质地较硬，难以清除；以CaCO3为主的垢层质地虽软利于清除，但导热系数较小；此外，垢层的多孔性也使其导热系数较低。所以即使厚度为1～2mm的垢层也具有较大的热阻。为降低Rs，工程上可采取定期清理、提高循环速度、加阻垢剂，或添加少量晶种使易结晶的物料在溶液中而不是在加热面上析出等方法。返回目录 6.5.2 多效蒸发的

5、优缺点 6.5.2 多效蒸发的优缺点一、多效蒸发的经济性　　多效蒸发时，除末效外，各效的二次蒸汽都作为下一效蒸发器的加热蒸汽加以利用，因而和单效相比，相同的生蒸汽量D可蒸发更多的水量W，亦即提高了生蒸汽的经济性W/D。如前所述，在若干假定条件下，单效时的W/D约为1。同理，双效时约为2，三效时约为3，等等。考虑实际情况，根据经验，不同效数时生蒸汽的经济性大致如下表：表6-2 生蒸汽经济性W/D的经验值效数单效双效三效四效五效 W/D 0.91 1.75 2.5 3.33 3.70 　　正由于多效蒸发时生蒸汽的经济性较

6、高，所以在蒸发大量水分时广泛采用多效蒸发。但上表也说明，当效数增加时，W/D值虽然增加，但并不和效数成正比。二、多效蒸发的代价　　首先，多效蒸发时需要多个蒸发器，为便于制造和维修，各蒸发器的传热面积常相同，此时，多效蒸发的设备费近似和效数成正比。因此，多效蒸发时生蒸汽经济性的提高是以设备费为代价的。　　其次，当生蒸汽的压力（温度）和冷凝器的压力（温度）给定时，不论单效或多效蒸发，其理论传热温度差均为Δtr=T-T′ 。这里，T和T′分别为加热蒸汽和冷凝器处二次蒸汽的温度。换句话说，理论传热温差与效数无关，多效蒸发只是将上述传热温度差按某种规律分配至各效。而且，多效蒸发的每一效都存在

7、沸点上升或传热温度差损失，因而各效有效传热温度差之和——总有效传热温度差必然小于单效时的有效传热温度差，结果导致多效时的生产能力小于单效。下面作进一步的说明。由于蒸发是由传热控制的单元操作，因此蒸发时的生产能力可近似以传热率Q来衡量。由传热速率方程，对于单效蒸发： Qs=KsAsΔts （6-24）对于m效的多效蒸发：（6-25）式中，下标s表示单效；m表示效数，i表示多效蒸发中的第i效。作为粗略计算，设各效传热系数可取其平均值，各效的传热面积相等，且它们分别均和单效时同，则有（6-26）有效传热温度差Δt为理论传热温度差与传热温度差损失Δ之差，

8、对于单效：Δts=Δtr-Δs (6-27a) 对于多效： (6-27b) 　　一般情况下，多效蒸发中末效的温度差损失和单效时的温度差损失相等，故必有，因而。比较式（6-24）和（6-26）可知 Qm

9、效时的生产强度远较单效蒸发时的为小。三、多效蒸发中效数的限制和选择随着效数的增加，各效传热温度差损失之和增加，各效总有效传热温度差减小，蒸发的生产能力降低。极限情况下，若由于效数的增加使，则，蒸发操作将无法进行，因此，多效蒸发的效数必存在一定的限制。　　实际上，由于效数增加时，生蒸汽经济性提高的幅度越来越小，例如由单效变为双效，生蒸汽的经济性约提高了(1.75-0.91)/0.91=92.3% ，而自四效增加为五效，则仅提高(3.7-3.33)/3.3=11.1% ；而设备的投资费用却始终随效数的增加成比例地增加，所以，即使在相同生产能力条件下，也不可无限制地增加效数。　　基

10、于上述理由，实际的多效蒸发过程，效数不是很多的，除特殊情况（如海水淡化等）外，一般来说，对于电解质溶液，如NaOH、NH4NO3等水溶液的蒸发，由于其沸点升高较大，故通常为2～3效；对于非电解质溶液，如糖的水溶液或其它有机溶液的蒸发，其沸点上升较小，所用的效数可为4～6效。而从传热角度考虑，为使溶液的沸腾传热维持在核状沸腾阶段，在确定效数时，应注意使各效分配到的有效温度差不小于5～7℃。近年来，为了更充分地利用热能，已出现了适当增加效数的趋势，但适宜效数的选择还需要通过经济核算来确定，原则上应使单位生产能力下的设备与操作费之和为最小。返回目录上一页下一

11、 6.4.3 蒸发器的传热面积 6.4.3 蒸发器的传热面积由传热方程可计算蒸发器的传热面积A为（6-23）例6-2 用单效蒸发浓缩NH4NO3水溶液。设计进料量为2.78kg/s，用压力为686kPa（绝）的饱和水蒸气将溶液由68%（质量分率，下同）浓缩至90%。若蒸发室压力为20kPa（绝）。溶液的沸点为373.15K，蒸发器的总传热系数为1.2kW/m2·K，沸点进料，试求不计热损失时加热蒸汽消耗量及蒸发器的传热面积。解：水份蒸发量由水蒸汽表查得加热蒸汽在绝压为686kPa时的饱和温

12、度和汽化潜热为 T=437.4K，r =2073kJ/kg 蒸发室的压力为20kPa（绝）时，二次蒸汽的汽化潜热为 rt=2356KJ/Kg 故在沸点进料及忽略热损失时，加热蒸汽消耗量为 D=W (rt/r) 蒸发器的传热面积为各蒸发器的总传热系数 2011-05-23 21:23:02| 分类：化工工艺 | 标签： |举报 |字号大中小订阅各蒸发器的总传热系数蒸发器形式总传热系数W/(m2.K 夹套式 350~2330 盘管式 580~3000 水平管式(蒸汽管内冷凝) 580~233

13、0 水平管式(蒸汽管外冷凝) 580~4700 中央循环管式 580~3000 带搅拌的中央循环管式 1200~5800 悬筐式 580~3500 旋液式 930~1750 强制循环型 1200~7000 倾斜管式 930~3500 升膜式 580~5800 降膜式 1200~3500 外加热式 1200~5800 刮膜式(粘度1~100cP) 1750~7000 刮膜式(粘度1000~10000Cp) 700~1200 叠片离心式 3500~4700 空气冷却器总传热系数 2011-05-23 21:

14、21:22| 分类：化工工艺 | 标签： |举报 |字号大中小订阅空气冷却器总传热系数大致值.W/(m2.℃) 冷凝 K值液体冷却 K值气体冷却操作压力kPa(表压) 压力降kPa K值氨 625 机器夹套水 710 空气或烟道气 345 0.7~3.5 57 氟利昂-12 400 柴油 140 690 13.8 110 汽油 460 轻瓦斯油 370 690 34 170 轻碳氢化合物 510 轻碳氢化合物 480 碳氢化合物气体 241 7 200 430 轻石脑油 400 862

15、 21 200 重石脑油 370 重整炉液流 400 6900 34 460 重整反应器废气 400 残油 85 氨反应器流体 480 低压蒸汽 770 焦油 40 塔顶蒸汽 370 有夹套的容器总传热系数 2011-05-23 21:20:13| 分类：化工工艺 | 标签： |举报 |字号大中小订阅带有夹套的容器总传热系数大致值.W/(m2.℃) 夹套内的流体容器内的流体传热壁材料 K值夹套内的流体容器内的流体传热壁材

16、料 K值蒸汽水不锈钢 850~1700 蒸汽水玻璃衬里碳钢 400~570 蒸汽水溶液不锈钢 450~1140 蒸汽水溶液玻璃衬里碳钢 285~480 蒸汽有机液不锈钢 285~850 蒸汽有机液玻璃衬里碳钢 170~400 蒸汽轻油不锈钢 340~910 蒸汽轻油玻璃衬里碳钢 230~425 蒸汽重油不锈钢 57~285 蒸汽重油玻璃衬里碳钢 57~230 盐水水不锈钢 230~1625 盐水水玻璃衬里碳钢 170~450 盐水水溶液不

17、锈钢 200~850 盐水水溶液玻璃衬里碳钢 140~400 盐水有机液不锈钢 170~680 盐水有机液玻璃衬里碳钢 115~340 盐水轻油不锈钢 200~740 盐水轻油玻璃衬里碳钢 140~370 盐水重油不锈钢 57~170 盐水重油玻璃衬里碳钢 57~170 传热油水不锈钢 285~1140 传热油水玻璃衬里碳钢 170~450 传热油水溶液不锈钢 230~965 传热油水溶液玻璃衬里碳钢 140~400 传热油有机液不锈钢 170~68

18、0 传热油有机液玻璃衬里碳钢 140~370 传热油轻油不锈钢 200~740 传热油轻油玻璃衬里碳钢 115~400 传热油重油不锈钢 57~230 传热油重油玻璃衬里碳钢 57~200 评论这张转发至微博转发至微博阅读(483)|评论(0) |分享到：喜欢推荐0人 | 转载浸没在液体中的盘管总传热系数空气冷却器总传热系数历史上的今天最近读者登录后，您可以在此留下足迹。 sun zubin518 hbdgyz

20、 570~1140 850~1560 蒸汽轻油 280~400 625~790 270~260 340~620 蒸汽中质润滑油 230~340 570~738 200~230 280~570 蒸汽 6号柴油 110~230 400~510 85~170 340~460 蒸汽焦油或沥青 85~200 280~400 85~140 220~340 蒸汽熔融蜡 200~260 260~310 110~200 200~260 蒸汽熔融蜡 200~260 260~310 140~200 200~280 蒸汽空气或气

21、体 10~20 28~36 5~17 23~45 蒸汽糖蜜或谷物糖浆 110~220 400~510 85~170 340~460 高温热水水溶液 650~800 1100~1420 400~570 620~910 高温传热油焦油或沥青 70~170 260~370 57~110 170~280 导热姆或亚老哥尔焦油或沥青 85~170 280~340 68~114 170~280 冷却时应用水水溶液 620~770 1110~1390 370~540 600~880 水淬火油

22、 57~85 140~260 40~57 85~140 水中质润滑油 45~68 110~170 28~45 57~110 水糖蜜或谷物糖浆 40~57 100~150 23~40 45~85 水空气或气体 11~23 28~57 6~18 23~46 氟利昂或氨水溶液 200~260 340~510 110~200 230~340 钙或钠盐水水溶液 570~680 990~1140 280~430 460~710 （范文素材和资料部分来自网络，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关注） 19 / 19

邮箱/手机：
温馨提示：	快捷下载时，用户名和密码都是您填写的邮箱或者手机号，方便查询和重复下载（系统自动生成）。如填写123，账号就是123，密码也是123。
特别说明：	请自助下载，系统不会自动发送文件的哦；如果您已付费，想二次下载，请登录后访问：我的下载记录
支付方式：
验证码：	换一换

账号：
密码：
验证码：	换一换
当日自动登录忘记密码？