岳阳市东茅岭商业步行街地下人防工程.doc

岳阳市东茅岭路与商业步行街广场地下
人防工程岩土工程地质详细勘察报告
本报告未经审核，仅作设计参考

1、前言：
1.1、 拟建工程概况：
岳阳市计划在商业步行街广场和东茅岭路一带拟建地下人防工程，该人防工程西起巴陵大桥东端，东至东茅岭路与南湖大道交叉路口止，全长约1609.0米，总用地面积95123m2，人防建筑面积约9万平方米。人防工程设地下室二层，地下室顶板距现有路面标高埋深-2.0m，随地形变化而变化，设计中板顶标高-7.1m，底板面标高-13.7m，拟采用无梁板结构，单位荷载为150kPa，基础类型为筏板基础。（详见华优建筑设计院提供的施工图设计阶段工程地质勘察任务书。）
1.2、勘察目的、任务和依据标准：
受岳阳市人和新天地公共设施有限公司的委托，我院对商业步行街广场与东茅岭路地下人防工程进行了岩土工程地质详细勘察工作。本次勘察为施工图设计阶段的岩土工程地质详细勘察，目的是通过勘察，提出详细的岩土工程资料和设计、施工所需要的岩土参数。按照《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）2009版的有关要求执行，结合本工程结构特点，基本任务包括以下工作：
1、查明场地岩土层结构类型、深度、岩土性质；分析和评价地基的稳定性、均匀性、承载力和变形特征；
2、提供满足设计、施工所需的岩土参数，提供地基变形计算参数；查明不良地质作用，并提出整治建议；
3、查明埋藏的河道、沟浜、孤石、溶洞等对工程不利的埋藏物；
4、查明地下水的埋藏条件、水位变化幅度，判定水和土对建筑材料的腐蚀性；在施工降水和使用时对工程和环境的影响，提出防水和抗浮设计水位的建议。
5、提供拟建场地所处地区的抗震烈度设防，划分场地类别，判断场地土类别，划分场地对建筑抗震有利、不利和危险的地段。
6、提供基坑支护方案及有关参数。
本次勘察依据以下标准进行：
a、《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）2009版；
b、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）；
c、《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）2008版；
d、《岩土工程勘察技术规范》（YS5202—2004、J300—2004）；
e、《土工试验方法标准》（GB/T50123—1999）；
f、《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）；
g、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）；
h、《建筑工程地质钻探技术标准》（JGJ87-92）；
i、《岩土工程勘察报告编制标准》(CECS99:98)；
j、建设方提供的商业步行街广场及东茅岭路场地原始地形图。
1.3、勘察方法和勘察工作布置
根据本场地工程规模，建、构筑物特征，工程重要性，场地和地基的复杂程度，本次岩土工程勘察等级为乙级。
1.3.1、勘察方法：
本次勘察是在充分理解拟建建筑物的特征及勘察规范、技术要求的基础上，采用工程钻探、现场原位测试和室内土工试验相结合。野外采用二台QY—1型工程钻机，结合采取原状土样、岩石样、室内试验、现场原位测试标准贯入试验等方法施工。
现场详细勘察是在2010年10月14日—10月29日期间进行。
1.3.2、勘察工作布置及完成工作量：
1.3.2.1.勘探点布置：
根据场地地形特征，商业步行街广场红线范围内西部宽约49.8m，东部宽约221m，共布置37个钻探点，西部两排、中部三排、东部四排，钻探点的东西点距为30.0m；东茅岭路两侧根据建设方要求采用梅花点式布置，钻探点间距为30.0m。由于地下有各种管线（如电力、通讯电缆、各种管道等）铺设，我院布置的钻探点经建设方调整，商业步行街广场大部分钻孔南北、东茅岭路的少数钻孔东西有移位现象。东茅岭路段钻孔的位移导致了部分钻孔间距稍有偏大，为弥补位移后，各钻孔在出现地质情况变化幅度较大的地段，我院增加了钻孔，在本报告中采用：加zk1等体现。现将移位的孔号、方位和距离列表如下：
表1
孔
号
方 位
距 离
备 注
孔
号
方 位
距 离
备 注
Zk48
向西移
3.5m
为避免下部南北方向过街的各种管线。
Zk64
向西移
15.0m
为避免下部南北方向过街的各种管线。
Zk51
向东移
5.0m
Zk66
向西移
7.0m
注：上表主要为东茅岭路孔位移动情况，商业步行街广场具体钻孔位置见《钻孔布置平面图》所示。
1.3.2.2.完成工作量：
本次勘察严格遵循《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）2009版、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）等有关规程规范，勘察工作已达到勘察方案所要求的内容。本次勘察完成工作量如下表2：
勘察完成工作量一览表
表2
项 目
施工
钻孔
施工总进尺
取土
样
取岩
样
取水
样
标贯试验
土工试验
岩石
试验
水位
观测
标高
测量
单位
个
m
件
组
件
次
件
块
孔
孔
数量
78
1529.7
29
12
2
93
29
36
22
78
孔口标高测量:商业步行街广场是以巴陵大桥东P112控制点40.00m高程基准点引入场地逐孔进行测量的；东茅岭路是以170控制点40.19m高程基准点引入场地逐孔进行测量的，钻孔标高为黄海高程（详见钻孔布置平面图）。
2、场地工程地质条件
2.1、地形地貌：
2.1.1、地形：整个商业步行街广场及东茅岭路的地形较为平坦。商业步行街广场内的标高在39.30—41.00m之间；东茅岭路的标高在36.20—40.70m之间，西高、东低。
2.1.2、地貌：岳阳市区为丘陵地貌地带，场地原始地貌为丘岗和冲沟相间的地段。
2.2、地质构造：
2.2.1、区域地质构造：
本区域跨扬子江准地台和华南褶皱系两个大地构造单元。根据地质演化史和构造运动特征，工作区内可进一步划分出5个二级构造单元，即华南褶皱系的湘桂赣粤褶皱系；扬子准地台的江汉—洞庭断拗；江南台隆；上扬子台褶带和下扬子台褶带。本工作区处于江汉—洞庭裂陷与下扬子台褶带的交汇部位。
2.2.2、场区地质构造：
本场地位于土马坳复式背斜西南翼，其基底岩层属前震旦系冷家溪群崔家坳组（Ptlnc）泥质板岩，岩层倾向北东，倾角＞70o，岩体节理裂隙随风化程度不同而发育程度变化较大，上部强风化层岩石节理裂隙发育，中部中风化岩石节理裂隙稍发育，底部微风化岩石节理裂隙稍发育或不甚发育。本场区内无大的断裂构造通过，且未发现新的构造运动痕迹。
2.3、岩土工程特性：
经钻探揭露，在勘探孔控制深度范围内，根据土层的成分、结构、塑性指标和工程特性及岩层的风化程度，自上而下分为9层，各自特征、厚度和分布范围描述如下：
2.3.1、第四系全新统杂填土（Q4ml）：商业步行街广场内为浅灰色、褐黄色，顶部0.3m主要由花岗岩砖块和钢筋水泥垫层铺设，以下由砖渣、炉渣、混凝土块、河卵石、砂和粉质粘土等填成，上部已压实，不均匀，为多年填土，完成自重固结，下部具孔隙，较疏松；东茅岭路为灰黑色、灰褐色、褐黄色、黄绿色，上部道路主要由沥青、混凝土和块石铺成，密实，坚硬，层厚0.3-0.5m，路面以下由粉质粘土、板岩块石、砖渣和碎石填成，局部为建筑垃圾堆填，已压实，较密实，为多年填土，完成自重固结，下部具孔隙，较疏松，局部下部呈软塑状，整个场地该层总厚度为0.4—9.1m不等，图中为①层。
2.3.2、第四系全新统软塑粉质粘土（Q4al）：褐灰色、褐色，粉粒成分为主，粘粒成分次之，含少量有机质，稍有光泽，无摇震反应，干强度低，韧性低，高压缩性，标贯击数3—5击，呈软塑状态，分布在zk10、zk22、zk44、zk47、zk51、zk55、zk56、zk60、zk61、zk63、zk67、zk68、zk72、zk73等钻孔地段，层厚0.8—2.2m，图中为②层。
2.3.3、第四系全新统可塑粉质粘土（Q4al）：褐灰色、褐黄色，粉粒成分为主，粘粒成分次之，稍有光泽，无摇震反应，中等干强度，韧性中，中等压缩性，标贯击数5—8击，呈可塑状态，分布在zk10、zk22、zk23、zk28、zk36、zk44、zk47、zk51、zk55、zk56、zk60、zk62、zk63、zk72等钻孔地段，层厚0.7—3.4m，图中为第③层。
2.3.4、第四系全新统硬塑粉质粘土（Q4al）：褐黄色，粉粒成分为主，粘粒成分次之，稍有光滑，无摇震反应，较高干强度，韧性较高，含铁锰氧化物，结构密实，较低压缩性，标贯击数10—13击，呈硬塑状态，分布在zk6、zk10、zk22、zk23、zk25、zk27、zk28、zk35、zk36、zk41、zk43、zk44、zk46、zk47、zk51、zk55、zk60、zk62、zk63、zk67、zk68、zk73、zk74等钻孔地段，层厚为0.7—5.2米，图中为第④层。
2.3.5、第四系上更新统坚硬粉质粘土（Q4al）：黄褐色、褐红色，粉粒成分为主，粘粒成分次之，上部含少量铁锰氧化物，稍有光泽，无摇震反应，干强度高，韧性高，密实，较低压缩性，具网纹状构造，标贯击数14—17击，呈坚硬状态，除商业步行街广场大部分钻孔有分布外，东茅岭路仅分布在zk41、zk43、zk46、zk74等钻孔地段。层厚2.3—6.7m，图中为第⑤层。
2.3.6、前震旦系冷家溪群崔家坳组全风化板岩（Ptlnc）：紫红色、桔黄色、黄色，泥质成分，变余结构，薄层状，岩石全风化，结构基本破坏，岩石基本质量等级为Ⅴ类，层理不清晰，属极软岩，强度较高，较湿，呈土状，遇水极易软化，商业步行街广场大部分钻孔均有分布，东茅岭路仅少数钻孔内有分布，标贯击数17—23击，层厚2.0—6.3m，图中为⑥层。
2.3.7、前震旦系冷家溪群崔家坳组强风化板岩（Ptlnc）：黄色、黄绿色，泥质成分，变余结构，薄层夹中厚层状，岩石强烈风化，属极软岩，板状结构，风化裂隙发育，岩体破碎，岩石基本质量等级为Ⅴ类，层理较清晰，结构面以裂隙面为主，组合一般，遇水易软化。东茅岭路地段强度较高，随深度变化，强度逐渐增高，岩芯呈碎块状、块状、短柱状；商业步行街广场内强度偏低，岩芯呈土状夹碎块状，下部呈碎块状。场地内该岩层的标贯击数22—42击，由西向东标准贯入击数逐渐增高。东茅岭路层厚 0.6—4.9m，商业步行街广场内在控制深度内该层尚未钻穿，图中为第⑦层。
2.3.8、前震旦系冷家溪群崔家坳组中风化板岩（Ptlnc）：黄绿色、底部灰绿色，泥质成分，变余结构，中厚层夹薄层状，产状陡，岩石中等风化，属软岩，强度高，下部坚硬，板状结构，裂隙不甚发育，层理清晰，结构面以裂隙面和层面为主，组合一般，岩体上部稍破碎，下部较完整，岩石基本质量等级为Ⅳ类，岩芯呈碎块状、块状、短柱状，局部钻孔内呈柱状体，采取率较高，仅在东茅岭路揭露到，勘探深度2.0—11.0m，图中为第⑧层。
2.3.9、前震旦系冷家溪群崔家坳组微风化板岩（Ptlnc）：青灰色，泥质成分，变余结构，中厚层夹薄层状，产状陡，岩石微弱风化，属较软岩，强度高，坚硬，板状结构，裂隙不甚发育，层理清晰，结构面以裂隙面和层面为主，组合一般，岩体较完整，岩石基本质量等级为Ⅳ类，岩芯呈碎块状、块状、短柱状，采取率较高，该层仅在东茅岭路揭露到，尚未揭穿，揭露深度2.3—6.8m图中为⑨层。
2.4、岩土物理力学性质：
2.4.1、标贯试验：现场对①层杂填土中及下部、②层软塑粉质粘土、③层可塑粉质粘土、④层硬塑粉质粘土、⑤层坚硬粉质粘土、⑥层全风化板岩、⑦层强风化板岩进行了原位测试标准贯入试验，各孔实测锤击数见《标贯试验实测数据统计表》（附表2），根据（附表2）资料进行分层统计区间值、平均值、标准差、变异系数和修正击数，统计结果见下表3。
标贯试验数据分层统计表
表3
统计项目

岩土名称
统
计
数
量
实测击数统计参数
杆长校正后击数统计参数
区间
值
（击）
平均
值
（击）
标准
差
（σ）
变异
系数
（δ）
标准值
N
（kPa）
区间
值
（击）
平均
值
（击）
标准
差
（σ）
变异
系数
（δ）
标准值
N
（kPa）
①杂填土
14
3－10
6.5
2.277
0.347
5.4
2.7－9.7
6.2
2.230
0.358
5.1
②软塑
粉质粘土
8
3－5
4.0
0.535
0.134
3.6
3－4.1
3.5
0.334
0.093
3.3
③可塑
粉质粘土
9
5－8
6.6
1.118
0.168
5.9
4.6－7.2
5.7
0.824
0.144
5.2
④硬塑
粉质粘土
12
10－13
11.9
0.900
0.076
11.4
9.7－12.6
10.3
0.888
0.082
10.3
⑤坚硬
粉质粘土
10
14－17
15.5
1.080
0.070
14.8
12.8－14.9
14.1
0.663
0.047
13.7
⑥全风
化板岩
13
17－23
19.6
1.843
0.094
18.7
14.3－20.2
16.8
1.799
0.107
15.9
⑦强风
化板岩
27
22－42
31.4
6.141
0.195
29.3
17.5－31.2
24.6
4.781
0.194
23
注：①层杂填土硬质物分布不均匀，显示标贯击数变化较大；⑦强风化板岩强度由西向东增高，东茅岭路的强度较高，商业步行街的强度偏低，显示标贯击数上低、下高，标准差高，离散系数大。
2.4.2、土工试验：本场地在zk1、zk4、zk8、zk10、zk12、zk14、zk16、zk19、zk23、zk26、zk30、zk32、zk35、zk40、zk43、zk47、zk51、zk55、zk56、zk58、zk60、zk62、zk68、zk72等钻孔内的第四系全新统地层：②层软塑粉质粘土、③层可塑粉质粘土、④层硬塑粉质粘土和第四系上更新统地层：⑤层坚硬粉质粘土中采取了29件原状土进行常规试验，结果见《土的物理力学性质试验报告表》（附表3）和《物理力学指标统计表》（附表4）。⑥层全风化板岩和⑦层强风化板岩由于存有残留岩块，无法做土工试验，未能取样，仅作了标贯试验。场地内各土层主要物理力学性质指标统计如下表4、表5、表6：
主要物理力学性质指标统计如表
表4
统计项目
指标
样本数
范围值
平均值
标准差
变异
系数
标准值
②软塑粉质粘土
天然含水量（%）
7
36.9—40.6
38.7
1.339
0.035
39.7
天然密度（g/cm3）
7
1.81—1.87
1.83
0.021
0.011
1.82
比重Gs
7
2.73—2.74
2.73
0.005
0.002
2.73
孔隙比e
7
0.999—1.128
1.067
0.044
0.041
1.100
塑性指数Ip（%）
7
14.2—15.8
14.8
0.645
0.043
14.4
液性指数IL
7
0.80—0.95
0.88
0.053
0.060
0.92
压缩系数α1-2Mpa-1
7
0.520—0.730
0.649
0.075
0.116
0.704
压缩模量Es（MPa）
7
2.47—3.56
2.92
0.366
0.125
2.65
凝聚力C（kPa）
7
9.0—16.0
12.5
2.723
0.218
10.5
内摩檫角Ф（度）
7
2.3—3.5
2.9
0.428
0.150
2.5

表5
统计项目
指标
样本数
范围值
平均值
标准差
变异
系数
标准值
③可塑粉质粘土
天然含水量（%）
6
26.5—31.0
28.9
1.883
0.065
30.4
天然密度（g/cm3）
6
1.92—1.98
1.95
0.022
0.011
1.93
比重Gs
6
2.72—2.73
2.72
0.004
0.001
2.72
孔隙比e
6
0.746—0.856
0.798
0.046
0.058
0.836
塑性指数Ip（%）
6
12.7—14.8
13.5
0.821
0.061
12.8
液性指数IL
6
0.31—0.52
0.42
0.081
0.194
0.48
压缩系数α1-2Mpa-1
6
0.220—0.310
0.270
0.035
0.130
0.299
压缩模量Es（MPa）
6
5.55—7.68
6.52
0.772
0.118
5.88
凝聚力C（kPa）
6
27.5—45.0
34.6
7.102
0.205
28.7
内摩檫角Ф（度）
6
6.5—11.0
8.7
1.751
0.202
7.2

表6
统计项目
指标
样本数
范围值
平均值
标准差
变异
系数
标准值
④硬塑粉质粘土
天然含水量（%）
6
24.5—27.1
25.7
0.969
0.038
26.5
天然密度（g/cm3）
6
1.97—2.01
1.99
0.015
0.007
1.98
比重Gs
6
2.72—2.73
2.73
0.005
0.002
2.72
孔隙比e
6
0.690—0.752
0.720
0.028
0.039
0.743
塑性指数Ip（%）
6
12.2—14.1
13.2
0.714
0.054
12.6
液性指数IL
6
0.09—0.21
0.14
0.042
0.292
0.18
压缩系数α1-2Mpa-1
6
0.160—0.220
0.182
0.022
0.123
0.200
压缩模量Es（MPa）
6
7.74—10.34
9.34
0.966
0.103
8.54
凝聚力C（kPa）
6
42.0—61.0
52.3
7.885
0.151
45.7
内摩檫角Ф（度）
6
12.5—15.5
13.9
1.114
0.080
13.0
表7
统计项目
指标
样本数
范围值
平均值
标准差
变异
系数
标准值
⑤坚硬粉质粘土
天然含水量（%）
10
21.1—24.1
22.6
0.900
0.040
23.2
天然密度（g/cm3）
10
2.02—2.05
2.03
0.010
0.005
2.03
比重Gs
10
2.72—2.73
2.73
0.005
0.002
2.72
孔隙比e
10
0615—0.677
0.644
0.021
0.033
0.657
塑性指数Ip（%）
10
12.3—14.4
13.3
0.725
0.054
12.9
液性指数IL
10
-0.08—-0.01
-0.04
0.022
0.559
-0.05
压缩系数α1-2Mpa-1
10
0.080—0.120
0.094
0.013
0.135
0.101
压缩模量Es（MPa）
10
13.55—20.46
17.49
2.103
0.120
16.26
凝聚力C（kPa）
10
85.0—101.0
92.1
5.054
0.055
89.1
内摩檫角Ф（度）
10
16.5—20.5
18.4
1.421
0.077
17.6
2.4.3、岩石单轴抗压强度试验：由于中风化板岩和微风化板岩在商业步行街广场地段埋藏较深，本次勘察在控制深度内尚未揭露到，仅在东茅岭路的zk45、zk49、zk51、zk53、zk87、zk64、zk66、zk68、zk72、zk74孔内采取⑧层中风化板岩和⑨层微风化板岩共12组岩石试样作单轴饱和抗压强度试验，结果见《岩石物理力学性质试验报告表》（附表4）。根据岩石物理学性质试验资料进行范围值、平均值、标准差、变异系数进行统计，结果见表8。
岩石物理力学性质试验统计表
表8
统计项目

岩土名称
岩 石 单 轴 抗 压 强 度 （MPa）
统计数

(组)
范 围 值

（MPa）
平均值

（MPa）
标准差

（σ）
变 异
系 数
（δ）
标准值
（ƒrk）
（kPa）
⑧中风化
板 岩
饱和
6
5.36—10.06
7.71
1.772
0.230
6.245
⑨微风化
板 岩
饱和
6
15.06—20.43
17.60
2.280
0.129
15.664
2.5、场地地下水条件：
2.5.1、地下静止水位：
根据场地原始地形大多为剥蚀丘岗，局部地段为冲沟的特点，经钻探揭露24小时后观察，仅在zk10、zk22、zk24、zk28、zk37、zk38、zk39、zk44、zk51、zk54、zk55、zk56、zk60、zk62、zk63、zk67、zk68、zk71、zk72、zk73、加zk3和加zk4等钻孔地段内见地下水，地下静止水位埋深2.5－5.7m，相对标高在38.03－31.53m之间，主要赋存在杂填土以下，粉质粘土以上，由天然降水、地表水和居民生活用水经填土渗漏形成，动态变化受气候影响较大，地下水迳流条件较好，在雨水丰富季节水量相对较大。地下水各区段的排泄方向及埋深和标高见表9。
表9
区 段
钻 孔 号
埋 深
标 高
类 型
排泄方向
1
Zk10
3.60
36.04
上层滞水
北部
2
Zk28
4.00
36.47
上层滞水
南部

3
Zk22
3.00
35.28

上层滞水

南部
Zk24
3.60
35.29
Zk37
4.50
35.24
Zk38
4.40
35.18
Zk39
4.40
35.20
4
Zk44
2.50
37.55
上层滞水
北部
Zk60
2.50
37.57
5
Zk62
2.60
38.03
上层滞水
南部
Zk63
2.50
37.99

6
加zk3
4.50
33.95

上层滞水

北部
Zk51
4.20
33.88
加zk4
3.70
33.91
Zk67
4.70
33.85
Zk68
3.80
33.96
7
Zk54
4.60
31.78
上层滞水
北部
Zk55
5.70
31.53
Zk56
5.40
31.71
Zk71
5.60
31.69
Zk72
5.50
31.67
Zk73
5.60
31.71
2.5.2、地下水类型：
场地内地下水属上层滞水类型，深部的见少量的基岩裂隙水。基岩裂隙水主要赋存于基岩节理裂隙发育带中，裂隙水主要接受大气降水补给，含水性极不均匀，无统一地下水位，水量较贫乏，但在裂隙密集带内，雨水丰富时，裂隙水相对较富集，水量偏大。
2.5.3、地下水侵蚀性判定：
本次勘察在zk10孔的3.6m和zk51孔内的4.2m处各取1组水样送中国有色金属工业长沙勘察设计研究院试验检测中心进行水质分析，根据分析结果，按照《岩土工程勘察规范》GB50021－2001（2009版）有关水质评价标准判定：该水质对混凝土具微腐蚀性，基础施工时需采取防护措施。
2.5.4、抽排地下水及地下水对地下室施工的影响：
地下水的抽排可引起周边土体的排水再固结，导致地面的沉降，施工时应当引起注意。地下水位的降沉有可能对周边临近建、构筑物产生不均匀沉降的影响及破坏，施工前应采取安全保护措施，抽排地下水施工时应对其进行沉降观测，发现问题可及时处理。本地区板岩含泥质成分较高，地下水流入地下室底部可使基底岩土体结构的快速破坏，导致岩土体水内部各个方向压力、压强增大，造成地下室基础底板体积力的压力及压强向下小于地下岩土体水内部向上压力强度的体积力，由此可引伸出基础底板产生不均匀变形，形成底板隆起、开裂，冒浆溢水等不良现象，严重者构成建筑物整体上浮；当地下水顺基坑侧壁流下时，可软化基坑侧壁的板岩，导致滑坡，从而使周边临近建、构筑物的基础有产生滑移的可能。
2.6、不良地质作用：
经勘察，岩体除风化裂隙发育外，未见新近发生较大的断层通过，亦无滑坡、岩溶、崩塌、采空区和地面沉降等不良地质作用和地质灾害。但东茅岭路与商业步行街广场地段周边的建、构物密集，且距本工程近，人防工程开挖后应防止对周边临近建、构筑产生不利的影响，应进行针对性的基坑支护设计。场地内地下管线分布密集，给施工带来不便，应采用有效的方法进行地下管线探测。
2. 7、地震效应：
根据勘察岩土层的埋深，按照国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011—2001和《中国地震动参数区划图》GB18360—2001的规定划分和同类条件下的场地已有波速测试资料分析，钻探控制深度内岩土的等效剪切波速为140m/s＜Vse≤250m/s，覆盖层厚度50米内本场地土的类型属中软土、Ⅱ类建筑物场地，亦为可进行建设的一般性地段。
本场区建筑工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s。
本场地内无液化砂土层存在。
3、岩土工程分析与评价
3.1、环境地质及场地稳定性分析评价：
根据区域地质资料及勘察成果分析，拟建场地红线范围外，绝大部分为现有建、构筑物和人行道、汽车道；在场地红线范围内，地下埋有大量的管线，埋深较浅，给基础施工带来不便，需经过处理后再进行基础施工。拟建场地内尚未发现其它影响场地稳定性的不良地质作用，场地是较稳定的，适宜拟建本工程建筑。
3.2、场地各地层岩土工程性能评价：
①层杂填土，上部均为路基，下部为多年填土，经压实，以完成自重固结，该土层在人防工程板顶设计标高以上的，开挖后将先被清除再回填压实。
②层软塑粉质粘土，局部分布，较高压缩性，含水量高，饱和，强度低，抗剪性能差，沉降差异大，将被挖除。
③层可塑粉质粘土，局部分布，中等压缩性，含水量较高，强度较低，抗剪性能较差，沉降差异较大，将被挖除。
④层硬塑粉质粘土，局部分布，较低压缩性，含水量较低，强度较高，抗剪性能一般，沉降差异较小，将被挖除。
⑤层坚硬粉质粘土，主要分布商业步行街广场内，低压缩性，含水量低，强度较高，抗剪性能好，工程性状较好，沉降差异小，将被挖除。
⑥层全风化板岩，主要分布商业步行街广场内，岩层结构大部分被破坏，风化呈土状，强度较高，抗剪性能一般，可满足设计单位提出的单位荷载要求。
⑦层强风化板岩，岩层结构部分被破坏，风化裂隙发育，商业步行街地段较东茅岭路地段强度偏低，东茅岭路地段随深度变化，风化逐渐减弱，强度增高，呈碎块状、块状，底部见短柱状，抗剪性能较好，可满足设计单位提出的单位荷载要求。
⑧层中风化板岩，在东茅岭路揭露到，岩层稳定，厚度较大，强度高，工程性状好，可满足设计单位提出的单位荷载要求。
⑨层微风化板岩，在东茅岭路分布，岩层稳定，埋深大，岩石强度高，坚硬，工程性状好，可满足设计单位提出的单位荷载要求。
3.3、地基岩土层均匀性分析评价：
场区原始地形较简单，根据工程地质剖面资料分析，将岩土层进行均匀性分析评价：
从1—1′～19—19′剖面图上看，场地各岩土层分布不均匀，顶面标高不一，倾斜度较大，因此，本场地地基土属不均匀地基土。
3.4、建筑基础适宜性评价：
根据上述地基土均匀性分析和各岩土层的结构、厚度、强度的特点以及该拟建建筑物的埋置深度结合设计单位提供的基础形式，本地下人防工程底板的底部均坐落在全、强、中、微风化板岩上，其地基承载力均满足设计单位提出的单位荷载要求。
3.5、岩土参数的可靠性和适宜性分析：
3.5.1、岩土参数的可靠性：
（1）取样方法及其因素对试验结果的影响：
采用敞口厚壁取土器贯入法取样，且为回转取样，该方法对土的结构有一定的扰动影响，主要表现为土的抗剪强度下降，而土的压缩性稍有增大。
（2）试验方法与取值标准：
a、试验方法：土工试验执行《土工试验方法标准》（GB50123—1999）试验方法，试验使用的仪器规格符合规范标准
b、取值标准：密度与比重均取两个测值的平均值；界线含水量取三个测值的平均值；土的压缩性指标在e—p关系曲线上取100kPa—200kPa对应的e1与e2值计算所得；土的抗剪强度指标在抗剪强度与垂直压力关系曲线上求得。
（3）岩土参数适用性分析：
虽然因取样方法等因素影响造成了一些岩土参数的偏差，但其偏差较小，因此，本场地岩土参数能满足岩土力学计算精度要求。
3.5.2、岩土参数的选定：
根据室内土工试验和现场原位标贯测试资料，结合地区工程经验，场地内岩土层地基承载力特征值列表10如下：
岩土层地基承载力特征值推荐表
表10
岩 土 名 称

地基土承载力特征值 ƒak 、ƒa (kPa)
岩石地基承载力
特 征 值
ƒa
（kPa）
土工试验
标贯试验
建议值
①杂填土
/
145
50
②软塑粉质粘土
104
111
50
③可塑粉质粘土
199
145
140

④硬塑粉质粘土
257
260
220

⑤坚硬粉质粘土
338
340
260

⑥全风化板岩
/
390
240

⑦强风化板岩
/
≥660
350

⑧中风化板岩

饱和：1800 kPa
⑨微风化板岩

饱和：4600 kPa
注：1、根据本场地岩层为薄层夹中厚层状、产状大于70o及岩石的裂隙发育情况分析，折减系数ψr取0.30参与计算。
2、①层杂填土上部经压实，较密实，随深度变化及地下水的影响，下部较疏松，显示标准贯入击数上高、下低，地基承载力特征值数据偏高。
3.6、地下室抗浮与开挖、支护：
拟建场地内地下水主要为上层滞水和基岩裂隙水，其中影响地下室的地下水主要为上层滞水，混合稳定水位埋深为2.5—5.7m，相对标高为 38.03—31.53m，受季节气候影响变化大，雨季时期接受大气降水使土层松软，使软质类岩石膨胀、松散、软化蚀变。拟建地下人防工程规模大，开挖时间漫长，杂填土层下部较松散经地下室开挖的机械或人工扰动，使土层在土与水混合作用后，土层更加松软。当地下室形成后，雨水丰富季节，大量的大气降水若流入坑内，会造成坑内、外的土层吸水后形成饱和。本工程设计地下室2层，顶板与底板随现状地形埋深-2.0m和-13.7m，下部基坑开挖时，侧壁的杂填土具孔隙为，不含水的透水层，地下水随地势由高处紊流向低处的zk53、zk54和zk70等钻孔地段。因此，地下室应进行抗浮验算，如地下室自重不足以抵抗地下水的浮托力时，应设置抗浮锚杆或抗浮桩，特别应注意因暴雨等因素产生的临时高水位而引起的浮力问题。地下室施工完毕后应采用阻水材料及时对地下室外墙与基坑壁之间的空隙回填夯实，以防止地表水渗入地下室底部对其产生不良影响。
由于本工程距周边临近建、构筑物近，当地下室基坑开挖-2.6m后，底部大部分为杂填土，局部见软弱土层。由于填土层的地基承载力的不均匀性以及软弱土层的沉降差异大的特点，为防止浇倒地下室的顶板后恢复现有路面有重车通过时，地基土不均匀沉降导致顶板开裂，在软弱土层及受地下水影响而较松散的地基土地段可采取相应的地基处理方式，如：换填垫层法、注浆法等。
地下室顶板浇倒后在下部进行施工开挖，第一层地下室层高4.5m，第二层地下室层高6.3m，为防止产生滑坡，设计要考虑其稳定性进行边坡支护设计。在地下室基坑侧壁填土层及软弱土层较深的地段，应进行专门的护壁、护坡、重力式抗滑护壁挡墙或采取护壁桩支护措施；岩石边坡应针对不稳定的结构面进行锚杆支护。不得在影响地下室边坡稳定的范围内积水。
4、结论与建议
1）、经勘察结果表明，拟建场地内无不良地质现象和地质灾害存在，场地是较稳定的，适宜拟建地下人防工程建筑。
2）、勘察期间在本场地多处地段见上层滞水存在，混合稳定水位埋深为2.5—5.7m，相对标高为 38.03—31.53m。根据中国有色金属工业长沙勘察设计研究院试验检测中心水质分析结果显示：该水质对混凝土具微腐蚀性。
深部岩石裂隙发育地段会有基岩裂隙水存在，无统一地下水位，水量较贫乏，但在裂隙密集带内，雨水丰富季节，裂隙水相对较富集，水量会偏大，应做好抽、排、隔水措施。
3）、岳阳市抗震设防烈度为7度，设计地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，本场地为中软场地土、属Ⅱ类建筑场地，特征周期为0.35s，为可进行建设的一般性地段，建议按有关抗震规定进行设防。
场地内无可液化的土层，场地为可建设的一般场地。
4）、场地内-13.7m底板处的各岩土层地基承载力均可满足设计单位提出的要求。
5）、地下混合稳定水位埋深为2.5—5.7m，相对标高为 38.03—31.53m。地下室应进行针对性的抗浮验算，如地下室自重不足以抵抗地下水的浮托力时，应设置抗浮锚杆或抗浮桩，特别应注意因暴雨等因素产生的临时高水位而引起的浮力问题。地下室施工完毕后应采用阻水材料及时对地下室外墙与基坑壁之间的空隙回填夯实，以防止地表水渗入地下室底部对其产生不良影响。
6）、地下室施工时可采用重力式降水或防渗帷幕隔水施工。采用降水施工时有可能对周边临近建、构筑物产生不均匀沉降的影响及破坏，施工前应采取安全保护措施，抽排地下水施工时应对其进行沉降观测，发现问题可及时处理。地下室施工时防止地下水降低地基土承载力和软化基坑侧壁的板岩。
7）、场地内地下管线分布密集，给施工带来不便，施工前应采用有效的方法进行地下管线探测。
8）、本工程距周边建、构筑物近，东茅岭路地段地下室与周边建筑物距离短的地段不足5.0m。地下室基坑施工时，在侧壁填土层及软弱土层较深的地段，应进行专门的护壁、护坡重力式抗滑护壁挡墙或采取护壁桩支护措施，岩石边坡应针对不稳定的结构面进行锚杆支护，以防止周边临近建、构筑物基础向场地地下室内产生滑移。
9）、地下室开挖注意事项：地下室开挖应根据支护结构设计、降排水要求，确定开挖方案；地下室边界周围地面应设排水沟，且应避免强降雨时，地表水大量进入室内，防止开挖面浸水；不得在影响地下室边坡的范围内积水；路面周边严禁超堆荷载；地下室开挖过程中，应采取措施防止碰撞支护结构或工程桩，发生异常情况时，应立即停止挖土，并应立即查清原因和采取措施，方能继续挖土。
10）、本人防工程地下埋深较大，施工时，加强地下通风、通光措施和基坑边坡支护，抽、排地下室内地下水，确保施工人员人身安全。
基坑