箱梁门式支架钢管支架现浇方案.doc

3.9施工专项方案报审表工程名称：如东县珠江路西延洋口运河桥工程 编号：3.9 致：南通市泛华建设监理有限责任公司（监理单位）兹报验：主桥边跨支架专项施工方案本次申报内容系第 7 次申报，申报内容施工企业技术负责人已批准。附件：1、 施工组织设计/方案。2、 专家认证意见。 承包单位项目经理部（章）： 项目经理：日期:项目监理机构签收人姓名及时间承包单位签收人姓名及时间专业监理工程师审查意见:专业监理工程师： 日期: 总监理工程师审核意见： 项目监理机构(章): 总监理工程师：日期： 注：承包单位项目经理部应提前7日提出本报审表。江苏省建设厅监制 如东县珠江路西延洋口运河桥工程主桥边跨支架施工方案编制人： 审核人： 批准人： 江苏顺通建设工程有限公司如东县珠江路西延洋口运河桥工程项目经理部目 录一、工程概况3二、编制依据3三、支架设计方案41、Z1段支架42、Z2段支架63、Z3段支架8四、支架施工101、项目部管理机构102、基础处理103、支架搭设104、支架验收125、支架拆除12五、施工计划131、施工进度计划132、材料与设备计划133、劳动力计划14六、安全施工151、安全管理152、安全实施措施153、安全生产保证措施164、事故应急救援预案17七、结构计算191、说明192、荷载取值193、模板侧压力计算204、大木枋受力计算215、各支架节段受力分析22一、工程概况珠江路西延洋口运河桥主桥为34m+55m+34m斜腹板变截面预应力混凝土连续箱梁，其中主跨55m，边跨为2*34m。箱梁形式为单箱双室，桥面板悬臂长为2.75米，悬臂板端部厚18cm，根部厚60cm，端横梁处局部加厚为50cm。顶板正常厚度为28cm，在箱梁墩顶处局部加厚为50cm。底板厚度由跨中25cm按二次抛物线变化至距主墩中心线3.5m处箱梁底板53.7cm，箱梁腹板在近主墩墩顶处厚度为60cm，在跨中处为40cm，在主墩墩顶处局部加厚至70cm，梁端处腹板加厚至80cm，腹板厚度变化均为线性变化。按照设计图纸采用支架现浇，浇筑顺序为：1、主墩墩顶两侧26.5m节段A；2、边跨端头7.42m节段B1及主跨跨中2m节段B2。边跨支架一次架设区域为16m*34m。二、编制依据1、如东县珠江路西延洋口运河大桥工程施工图2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）3、公路桥涵施工技术规范4、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范三、支架设计方案边跨现浇段支架主要采用门式支架。在近桥墩9m段采用贝雷架基础钢管支架，其余部位采用门式支架，为方便叙述，设为Z1、Z2、Z3段，如下图所示，其中Z1段长9m，Z2段长14.09，Z3段长9m。本方案所用钢管均为外径48mm，壁厚3mm，材质为Q235的钢管。门式支架高1.9m，钢管外径55mm，壁厚2.5mm，两腿间距1m，材质为Q235。1、Z1段支架由于主引桥承台基坑尚未回填，门式支架不好搭设，则采用贝雷片过渡。在承台外侧，箱梁翼板地方采用门式支架。横截面如下图所示：（1）贝雷片考虑基坑宽度及贝雷片每片长3m，用3片贝雷片相连，跨径9m。贝雷片横桥向布置12排，每2排用支撑片拼装成一组，共6组，组间净间距1.2m。如图所示：主引桥承台上靠近桥墩处用木枋垫高90cm作为贝雷片支点，在桥底空地上浇筑2m宽25cm厚钢筋混凝土底座作为贝雷片另一端支点。桥底空地硬化详见Z2段支架。（2）、钢管支架钢管支架纵桥向每1m布置1道48立杆，首道立杆距离主引桥盖梁边缘60cm，立杆底端卡入贝雷片底槽钢，立杆横向间距等同贝雷片横向间距，每排立杆底端和贝雷片上端均布置扫地杆和横杆，将贝雷片连接成整体。贝雷片向上纵、横两个方向（含翼板）每1.2m高度设纵横水平杆一道，纵横桥向每3m设剪刀撑一道。（3）门式支架箱梁临桥边翼板之下采用门式支架，门式支架总桥向放置，横桥向间距90cm，每两榀门架支架采用剪刀撑连接。门式支架顶采用调节杆调节顶标高。2、Z2段支架Z2段处于桥底空地，采用门式支架，支架顶采用调节杆和可调顶托控制高度。（1）、地基处理为保证地基有足够的承载能力承担浇筑箱梁时的压力，防止沉陷变形。在原有基础上先压实20cm厚碎石，再浇筑10cm混凝土硬化。（2）、门式支架本方案所采用门式支架两个55钢管间距1m，每榀沿桥宽方向放置，纵桥向截面如下图所示： 横桥向间距90cm，相邻两榀门架设一道剪刀撑，如下图所示：纵桥向每3榀门架设剪刀撑一道。如下图所示：横向扫地杆沿每榀门架布置，间距1m。纵向水平扫地杆穿过门架与横向扫地杆相连间距3m，每升高一层门架纵横向48连接杆与扫地杆连接相同（含翼板）。顶端高程尽量用调节杆控制，使可调顶托伸出调节杆不超过30cm。3、Z3段支架Z3段支架横跨岸边桥底空地及主墩承台，与z1段一样采用贝雷片基础加钢管支架。岸边采用混凝土底座作为纵向贝雷片支点，承台上采用2排贝雷片横放在混凝土垫高层上作为纵向贝雷片支点。横向贝雷片长18m，两端挑出承台3.75m，在桥梁外侧端头处河中打入2根35钢管桩，钢管桩上放置25号工字钢作为支点，钢管桩入土10m。横截面如下图所示：（1）、贝雷片纵桥向布置用3片贝雷片箱相连，跨径9m。贝雷片横桥向布置16排，每2排用支撑片拼装成一组，共8组，组间净间距1.15m，同z1段布置。一端支点位于主墩承台上，承台用混凝土预制块上垫高60cm架设横向贝雷片作为支点；岸边浇筑2.5m宽，与承台垫高层等高的钢筋混凝土底座，底座上面横放两排贝雷片作为Z3段贝雷片支点。（2）、钢管支架48钢管支架纵桥向每0.6m布置1道立杆，首排立杆距离桥墩40cm。立杆底端卡入贝雷片底槽钢，立杆横向间距等同贝雷片横向间距，每片贝雷片底端和上端均布置扫地杆和横杆。横向水平杆沿每排立杆布置将贝雷片连成整体 。贝雷片上方超过1.2m高设纵横向水平杆一道。由于箱梁底板距贝雷片上端距离较小，不大于80cm不再设纵横向连接，超过80cm每超过一次设纵横向48钢管连接一道。翼板位置和前节段Z1一样，每升高1.2m高度设纵横向48钢管连接一道，并在翼板内外侧各设剪刀撑一道。四、支架施工1、项目部管理机构项目经理曹雅兵现场负责人马泽华安全员徐卫东技术员陶陈、沈云峰材料员印进峰支架搭设负责人金国林2、基础处理Z2段支架基础挖去原有土层20cm，再填充20cm厚碎石，充分整平压实后浇筑混凝土,混凝土表面抹平压实。3、支架搭设（1）、贝雷片贝雷片每三片连接为一联，每两联之间用支撑片拼装为一组，按照支架设计方案中尺寸预先在承台木枋及混凝土底座上弹线，再按线吊装。（2）钢管支架贝雷片上部采用钢管扣件满堂支架，均采用壁厚3.5mm，48mm钢管。立杆底卡入贝雷片底槽钢，横向间距等同于贝雷片横向间距，Z1段立杆纵向间距1m，腹板处加强，间距为0.5m；Z2段立杆纵向间距0.6m。纵横向水平杆1.2m设置一层，立杆底端和贝雷片上部均设置扫地杆，距离基面高度不超过0.2m，立杆上部超出纵向水平杆不超过20cm，横向水平杆设置在纵向水平杆下部，横向水平杆扣件紧靠纵向水平杆扣件。立杆顶端用可调顶托插入立杆上口，顶托超出立杆高度不大于30cm。每6跨立杆设剪刀撑一道，剪刀撑斜杆也采用壁厚3.5mm，48mm钢管，与地面倾角为45。斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1m。（3）、门式支架在混凝土基础上按照设计尺寸弹出门架立杆位置线。门式支架立杆按线布置，垫板、底座安放准确。在组装时，应自左端延伸向右端,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向，减少误差积累，不可自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位,难于连接。 调节底座使门式支架立杆底端在同一水平高度，且底座露出门式支架立杆底端不超过30cm。扫地杆距离地面不超过30cm。在每榀门式支架立杆顶端及底端均设置横向水平杆，贯穿整个支架段，纵向水平杆设置在横向水平杆上部，采用扣件相连，有搭接处搭接长度不小于1m。横向每两榀门架用一道剪刀撑连接，纵向每3榀门架设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆着地，与地面倾角45，有搭接处搭接长度不小于1m。4、支架检查验收在支架搭设完成后项目经理部组织人员进行自检，严格对照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范，对支架搭设中不符合要求的地方通知相关人员进行整改，整改合格后请监理验收，经监理验收合格后进行下一步施工。在使用过程中定期检查以下项目：杆件的连接，支撑等构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动。5、支架拆除在混凝土达到设计强度且张拉完成后拆除支架。拆除前清理脚手架上的材料，工具和杂物。在拆除时设置警戒区，设立警戒标志，并由专人负责警戒。拆除时先放松立杆顶部可调顶托，拿掉模板，从上之下卸下水平杆、剪刀撑，同步拆下门架或钢管支架立杆。脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，否则应加设临时拉结。连续同步往下拆卸。对于水平杆、剪刀撑，必须在脚手架拆卸到相关跨门架后，方可拆除。支架拆卸时 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业；拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。拆除的门架、钢管与配件，成捆用机械吊运或井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。五、施工计划1、施工进度计划4月5月6月7月8月9月10月场地硬化承台支点贝雷片钢管支架门式支架支架拆除说明：边跨支架共4幅，按照设计图纸所要求的浇筑顺序搭设，本进度计划表示整个4幅支架搭设及拆除贯穿时间2、材料与设备计划材料设备进场时间进场数量贝雷片2010.4.1192片门式支架（包含配套调节杆、顶托、底托）2010.4.20500榀2010.6.10500榀钢管支架（含扣件）2010.4.2010000米2010.6.1010000米25t汽车吊吊装贝雷片时租赁1辆3、劳动力计划4月5月6月7月8月9月10月安全员1人1人1人1人1人1人1人架子工10人20人15人10人15人10人起重工5人5人5人木工10人10人10人10人10人10人六、安全施工1、安全管理脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等到固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。 脚手架使用中，定期检查杆件的设置的连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否有积水，底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。2、安全实施措施施工现场应严格执行安全生产规定和各有关安全生产文件，健全和落实工程安全责任制，切实做好安全生产和文明施工。所参加施工的作业人员必须经安全技术操作培训合格后方可进入施工现场进行施工。特殊工种必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗作业。各分项工程、工序施工前均应由施工负责人进行书面交底。架子工在立模、绑扎钢筋及浇筑混凝土时全程对支架看护监控，发现问题立即解决。专职安全员根据本工程施工特点，结合安全生产制度和有关规定，经常进行现场检查督促整改，如发现严重的不安全情况时，有权指令停止施工，并立即报告项目经理，经处理后方继续施工。3、安全生产保证措施安全生产管理指标：安全生产无等级伤亡事故。措施如下：（1）、建立健全安全管理组织结构，成立以项目经理为组长，项目专职安全员、施工队专职安全员组成的安全管理体系。（2）、认真编制安全施工组织设计，详细制定施工现场管理方案。（3）、制定各项安全安全管理措施，落实安全责任制，责任到人，奖罚分明。（4）、加强安全教育和岗前培训，提高全员安全意识，特种行业人员持证上岗，严格执行安全技术操作规程。（5）、组织各种形式的安全检查和考核，及时发现、纠正“三违”现象，消除事故隐患。（6）、加强施工现场安全管理，重点加强交通安全管理，严格按规范设置安全标志牌、警示灯，并设专职协管员及交通值勤人员维持交通，确保施工安全。（7）、在水中作业时，应该优先保证航道畅通，应派专门人员负责水中航道交通和施工人员的安全，在水中作业的施工人员应随时配备救生衣。（8）、在高空作业时，配置好安全帽和安全带，以保证自身安全。（9）、及时真实的做好安全台帐台卡的记录工作4、事故应急救援预案（1）、目的：为了在应急情况下最大限度的减少人员伤亡、财产损失。（2）、本预案适用于江苏顺通如东珠江路西延洋口运河桥工程现场现浇支架发生紧急情况的应急措施。（3）、应急组织机构组长：曹雅兵 副组长：马泽华、徐卫东组员：印进峰、陶陈、沈云峰、黄国峰、潘爱军、陆兆华职责分工:机制姓名职 能应急指挥曹雅兵总指挥请外部支援马泽华向外部求援并对交通进行指挥伤员急救陶陈对伤员进行现场急救现场急救印进峰有条件时对危险源进行转移或隔离人员疏散黄国峰沈云峰将现场人员安全撤离财产保护潘爱军陆兆华有条件时最大限度的进行财产保护和抢救应急联络电话：外部援助机构：消防电话：119急救电话：120匪警电话：110（4）、现场急救办法、人工呼吸呼吸停止，心脏仍然跳动或刚停止跳动，要用人工呼吸的方法使空气进入伤员肺部，给予人体需要的氧气。将伤员平放在平整的地上，清除中内异物，一手捏住鼻子，另一手抬起下巴，深呼吸后对准伤员中部用力吹气，待伤员胸部扩张后停止吹气，迅速移开紧贴的口，每分钟20次。、固定固定是为了防止骨折部位（骨折端不再移动时损伤血管，神经，肌内）减轻伤口的痛苦，需要注意的是受伤休克或大出血时先要同时处理休克，止痛剌出伤口的骨头不要送回伤口，体拉或伤肢畸形固定，固定时动作要轻，松紧适当，皮肤与夹具间要垫一些衣服或用毛巾之类的东西，防止因局部挤压而引起坏死。、搬运搬运也是急救的步骤，搬运方法要根 据伤员和各种具体情况而定，但要特别保护受伤处，不能使伤口加重，要先固定好再搬运，对昏迷休克内出血或头部创伤的必须用担架或木板搬运特别是颈胸腰段骨折的病人，一定要保持受伤部位平直不能随意摆动。七、结构计算1、说明按照设计施工图，主桥主跨施工顺序为：先浇筑施工节段A，待节段A张拉后浇筑施工节段B1。浇筑节段A时由Z1段部分支架及Z2、Z3段支架受力，浇筑施工节段B1时仅由Z1段部分支架受力。整段支架为垂直受力，且之间无连接，则在本次计算中将各支架节段分开计算。2、荷载取值（1）、箱梁自重：由设计图纸可知，边跨端梁6.42m范围内为1.8m等高梁，之后按二次抛物线变化至主墩墩顶3.2m。根据设计图纸提供箱梁曲线变化计算1.8m等高梁截面积为10.91 m2，3.2m高箱梁截面积为17.58 m2。混凝土比重为2.5t/m3，可得1.8m等高梁自重为27.3 t/m，3.2m高箱梁自重为44 t/m。变截面处箱梁自重视为线性变化，=0.53 t/m。（2）、贝雷片自重：贝雷片每片自重为0.1t/m，纵向贝雷片总共16片，则纵向贝雷片自重为1.6 t/m。模板自重（含木楞）为0.1 t/m2。钢管支架自重取值0.2 t/m2。倾倒混凝土荷载为0.2 t/m2。振捣荷载为0.2 t/m2。人员料具荷载为0.1 t/m2。荷载分项系数：恒载1.2，活载1.4（3）、外径48mm，壁厚3mm钢管截面积4cm2（4）、Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f：205N/mm2（5）、外径55mm，壁厚2.5mm钢管截面积4.12cm2（查建筑施工计算手册得）（6）、杉木抗剪强度为6.5 Mpa（查建筑施工计算手册得）（7）、门式支架自重25kg（包含顶托、底托）（查建筑施工计算手册得）3、模板侧压力计算查建筑施工计算手册，新浇混凝土对模板的最大侧压力按下列二式计算，取二式较小值：F=0.22ct012V0.5F=cH式中 F新浇筑混凝土对模板最大侧压力（KN/m2） c混凝土的重力密度（KN/m3） t0混凝土初凝时间（h） V混凝土浇筑速度（m/h） 1外加剂影响修正系数（掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2） 2混凝土坍落度修正系数（坍落度50-90mm时，取1.0，坍落度110-1150mm时，取1.15） H混凝土侧压力计算处到新浇筑混凝土顶面的总高度腹板一次最大浇筑高度为2.6m，计算侧压力得：F=0.22ct012V0.5=0.22*25*4*1.2*1.15*10.5=30.36KN/m2F=cH=25*2.6=65 KN/m2取小值，可知，最大侧压力为30.36 KN/m2，查建筑施工计算手册得：竹胶板静屈服强度为14.84N/mm2，30.36 KN/m2=30.36*10-3 N/mm214.84N/mm2。4、大木枋受力计算大木枋截面尺寸为10cm*12cm，木质为杉木，查建筑施工计算手册得：杉木抗剪强度为6.4Mpa，抗弯强度为82.9 Mpa。截面弯曲系数Wz=bh2/6=0.1*0.122/6=2.4*10-4m3。在浇筑混凝土时，大木枋在腹板处受集中力作用，荷载最大。大木枋所受集中力大小为所在立杆前后两跨腹板重量的一半，支架设计方案中立杆间距分为60cm与1m。在本次计算中按最不利情况计算，即腹板一次浇筑高度2.6m，长度1m，查设计图纸得腹板最宽处为70cm，混凝土比重为2.5t/m3，则所产生集中力为2.6*1*0.7*2.5=4.55t，分项系数1.2，则计算荷载为4.55*1.2=5.46t。大木枋放置在支架顶托上，横向支点间距等同支架间距，横向单跨程度1.14m。计算剪应力为：5.46/（0.12*0.1）=455t/ m2=4.55 Mpa6.4Mpa计算其弯曲应力：=M/ Wz，式中为抗弯强度，M为弯矩，Wz为截面弯曲系数。M=5.46*0.57*0.57/1.14=1.56tm则：=M/ Wz=1.56/2.4*10-4=6500t/m2=65 Mpa82.9 Mpa。5、各支架节段受力分析（1）、Z1段、钢管支架立杆稳定性计算浇筑施工节段B1时，Z1段承受盖梁边缘至B1段尽头荷载，该段长度6.4m，均为1.8m等高梁，总荷载为（27.3 +0.1*16）*6.4*1.2+（0.2+0.2+0.1）*16*6.4*1.4=293.7t。有6排48立杆，每排16根，总共96根立杆。根据建筑施工计算手册计算立杆稳定性得：N为该段总重量 A为立杆截面积N/A=293.7*102/（16*6*4）=76.5N/mm2205N/mm2浇筑施工节段A时，Z1段支架承受节段A起点至贝雷片端头的荷载，该段长度2.4m。节段A起点处荷载值为（27.3+0.1*16）*1.2+（0.2+0.2+0.1）*16*1.4=45.9 t/m。贝雷片端头处荷载值为（27.3+2.4*0.53+0.1*16）*1.2+（0.2+0.2+0.1）*16*1.4=47.4 t/m。则该段总荷载（以最大荷载计算）为47.4*2.4=113.8t，由3排共48根立杆承重。计算立杆稳定性得：N/A=113.8*102/（16*3*4）=59.3N/mm2205N/mm2、门式支架稳定性计算门式支架仅承担翼板重量，翼板截面积为1.068m2，混凝土比重取值2.5t/m3，翼板重量为2.67t/m。门式支架纵桥向间距1m，则可视为一排门架承担1m的翼板重量，门架总承重（2.67+0.1*2.75）*1.2+（0.1+0.2+0.2）*2.75*1.4=5.5t/m。横桥向一排有两榀门架，计算其稳定性得：N为门架承重 A为门架立杆截面积N/A=5.5*102/（4*4.12）=33.4N/mm2205N/mm2、计算贝雷架受力：结构模型：Z1段承受盖梁边缘至B1段尽头总荷载为293.7t，由贝雷片上6排竖杆及翼板下方门式支架承重，跨径5m，视为均布荷载，值为293.7/5=58.74t/m。在本次计算中为安全起见，视为由贝雷片承担全部荷载。计算支点反力得：F左=58.74*5*(3.25+5/2)/9=187.6t F右=58.74*5*（0.75+5/2）/9=106.1t可知最大剪力Qmax为187.6t。计算最大弯矩得：Mmax=ql2/8=58.74*52/8=183.6tm查贝雷片荷载规范得：单排单层加强型贝雷片容许弯矩为168.75 tm；单排单层加强型贝雷片容许剪力为24.52t。可得：Mmax=183.6tm168.75*12=2025 tm 此处安全系数达到17Qmax=187.6t24.52*12=294.24t 此处安全系数达到2.5以上已计算出浇筑节段A时Z1段支架受力小于浇筑B1段时受力，则浇筑B1段时贝雷架满足要求，浇筑节段A时也满足要求。、木枋抗剪计算：支点处木枋为满铺，不存在拉压变形破坏，仅计算其剪力值。已算得木枋支点处反力为187.6t，由16片贝雷片传递至木枋，则每片贝雷片对木枋的压力值为11.7t，木枋高度90cm，宽度20cm，计算其剪应力=11.7*104/（0.9*0.2）=0.65 Mpa 6.5 Mpa。（2）、Z2段Z2段总长14.09m，纵桥向有7排门式支架，视作14根钢管。横向间距60cm，桥宽16m，横桥向每排27榀，共378根钢管。Z2段起点处荷载值为（27.3+2.4*0.53+0.1*16）*1.2+（0.2+0.2+0.1）*16*1.4=47.4 t/m（等于Z1段贝雷片端头荷载），Z2段终点处荷载值为【27.3+（2.4+14.09）*0.53+0.1*16】*1.2+（0.2+0.2+0.1）*16*1.4=56.4 t/m按照最大值算得Z2段总荷载为56.4*14.09=794.7t。、立杆稳定性计算：N/A=536.8*102/（378*4.12）=51.1N/mm2205N/mm2（3）、Z3段Z3段总长9m，浇筑节段A时受力，荷载情况为:起点处为56.4 t/m（等于Z2段终点处荷载），终点处为（44 +0.1*16）*1.2+（0.2+0.2+0.1）*16*1.4=65.92t/m。其上总荷载按最大值计算为65.92*9=593.3t。由15排立杆承重，纵向跨径8.4m，每排16根，共240根立杆。、立杆稳定性计算：N/A=593.3*102/（16*15*4.12）=60N/mm2205N/mm2、纵向贝雷架计算：结构模型：8.4m承重593.3t，贝雷片自重0.1*2*18=3.6t，视为8.4m长，大小为（593.3+3.6）/8.4=71.1 t/m的均布荷载。 计算支点反力得：F左=71.1*8.4*(8.4/2+0.4)/9=305.2tF右=71.1*8.4*(8.4/2+0.2)/9=291.9t可知最大剪力Qmax为305.2t。计算最大弯矩得：Mmax= ql2/=71.1*8.42/8=627.1tm查贝雷片荷载规范得：单排单层加强型贝雷片容许弯矩为168.75 tm；单排单层加强型贝雷片容许剪力为24.52t。可得：Mmax=627.1 tm 168.75*16=2700 tm 此处安全系数达到6.2Qmax=305.2t24.52*16=392.32t 此处安全系数达到1.9、支点处横向贝雷架计算：主墩承台长10.5m，垫高层设在承台边缘，支点处贝雷架由6片相连，总长18m，横放在垫高层上，如下图所示：已算得承台支点反力为291.9t，纵向贝雷片自重14.4t，支点总承重为291.9+14.4/2=299.1t，由16片纵向贝雷片传递至横向贝雷片，单片传递18.7t。视为均布荷载，荷载跨度16m，荷载值为18.7t/m。为保险起见，本计算中按照18m满布荷载计算。受力模型如下（其中1位于钢管桩顶，2、3位于承台上混凝土支墩）：1-2段受力计算：最大弯矩Mmax=18.7*3.752/8=32.9 tm最大剪力Qmax=18.7*3.75/2=35.1t2-3段受力计算：最大弯矩Mmax=18.7*3.52/8=28.6 tm最大剪力Qmax=18.7*3.5/2=32.7t查贝雷片荷载规范得：单排单层加强型贝雷片容许弯矩为168.75 tm；单排单层加强型贝雷片容许剪力为24.52t。可得：Mmax=32.9tm168.75*2=337.5 tm Qmax=35.1t24.52*2=49.04t 、钢管桩承载力计算：钢管桩入土10m，查图纸得其中5.49米处于粉砂中，4.51米处于粉质粘土夹粉土中，其摩阻力分别为为4.5t/m2、1.5 t/m2。则单根桩承载力：4.51*3.14*0.35*1.5+5.49*3.14*0.35*4.5=34.5t在横向贝雷架计算中已算得钢管柱处支点反力为35.1t，可得：35.134.5*2=69t