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大模板计算书.doc

1、大模板设计校验计算书1、大模板所用材料:面板采用6厚钢板,大、小肋采用8号槽钢,围檩用8号槽钢,面板间采用30锥形对拉螺栓,肋间满焊,面板与大肋间双面焊,面板与小肋间点焊,模板设计时,根据设计图纸尺寸配模,标准模板详“标准大钢模示意图”。2、计算目的:确定模板所用材料、规格、尺寸,在新浇砼和施工操作等荷载的作用下,具有足够的强度、刚度。3、验算大模板的强度与挠度:取大模板的最大侧压力为F=50kN/m23.1面板验算3.1.1强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。lx/ly=400/500=0.8,查附录二附表2-19得KMx0=-0.0722 KMy0=-0.057

2、0 KMx=0.0310 KMy=0.0124 Kw=0.00208取1mm宽的板条作为计算单元,荷载为q=0.051=0.05N/mm求支座弯矩:Mx0=KMx0qlx2=-0.07220.054002=-577.6NmmMx0=KMx0qly2=-0.05700.055002=-712.5Nmm面板的截面系数:W=bh2/6=162/6=6mm3应力为:max=Mmax/W=712.5/6=118.75N/mm2215 N/mm2满足要求。求跨中弯矩:Mx=KMxqlx2=0.0310.054002=248NmmMx=KMxqly2=0.01240.055002=155Nmm钢板的泊松比v

3、=0.3,故需换算。Mx(v)= Mx+0.3 My=248+0.3155=294.5NmmMy(v)= My+0.3 Mx=155+0.3248=229.4Nmm应力为:max=Mmax/W=294.5/6=49.1N/mm2215 N/mm2满足要求。3.1.2挠度验算B0=Eh3/12(1-v2)=2.110563/12(1-0.32)Wmax=Kfql4/B0=0.002080.054004/(41.5105)=0.64w=l/500=400/500=0.8 满足要求。3.2横肋(小肋)验算横肋间距500,采用8号槽钢,支承在竖向大肋上。荷载:q=Fh=0.05500=25N/mm8截

4、面系数W=25.3103 惯性矩 I=101.3104mm4弯矩按两边固定梁计算查表得:M=ql2/12=254002/12=3.33105 Nmm 3.2.1强度验算max=Mmax/W=3.33105/(25.3103)=13.2N/mm2215 N/mm2 满足要求。3.2.2挠度验算w=ql4/384EI=254004/(3842.1105101.3104)=0.0078mmw=l/500=400/500=0.8 满足要求。3.3竖肋(大肋)验算大肋、小肋与面板共同工作承受外力,围檩是大肋支承。根据围檩的布置,以上下三道穿墙螺栓为支承点,大肋为8号槽钢其特性同小肋。大肋荷载为:q=Fl

5、=0.05400=20 N/mm弯矩按连续梁最大弯矩取为:M= ql2/8=2012002/8=3.6106Nmm3.3.1强度验算max=Mmax/W=3.6106/(25.3103)=142.3N/mm2215 N/mm2 满足要求。3.3.2挠度验算悬臂部分挠度为:w= ql4/8EI=205004/(82.1105101.3104)=0.73mmw=l/500=500/500=1 满足要求。跨中挠度为:w= ql4(5-242)/384EI=20105045-24(250/1050)2/(3842.1105101.3104)=1.08mmw=l/500=500/500=2.1 满足要求

6、。为保证大模板在使用期间变形不致太大,将面板的计算挠度值与横肋(竖向大肋)的计算挠度值进行组合叠加,要求组合后的挠度值,小于模板制作的允许偏差,板面平整度w3mm的要求。以上分别求出面板、横肋和竖向大肋的挠度,组合的挠度为:面板和横肋组合 w=0.64+0.0078=0.64783mm面板和竖向大肋的组合 w=0.64+1.08=1.723mm均满足施工对模板质量的要求。3.4围檩验算围檩采用28槽钢,其间距最大1200mm,W=50.6103mm3,I=202.6104mm4,对拉螺栓作为围檩的支承,根据对拉螺栓的分布计算(如图)荷载:q=Fl=0.051200=60 N/mm跨中弯矩为:M

7、= ql2/8=607002/8=3.68106Nmm截面最大应力为: max=Mmax/W=3.68106/(50.6103)=72.7N/mm2215 N/mm2 强度足够。因此本公司大模板的强度及刚度均能满足施工对模板质量的要求。 参考资料:建筑施工计算手册江正荣编,中国建筑工业出版社出版。附:大模板构造图1、86系列全钢大模板构造图板面为6mm钢板,边框型材为肢高80的角钢;水平横楞为8槽钢,间距3035cm;竖向主楞为双拼10钢梁,间距90120cm。2、外挂架构造 挂架构造主要包括:三角形桁架撑、挂钩、联系维护三部分。“外挂架”是全钢大模板施工工法的重要组成部分,外墙外模板支承于“

8、外挂架”上。单榀外挂架简图:3、挂架安装 3.1、挂架由45榀组装成一个“吊装片”,组装联系采用钢管搭接。3.2、挂架提升严格遵守吊装操作规程,挂架安置后及时插上安全防滑销。 挂钩使用安全技术要求:、挂钩严禁冷弯加工,截面大小满足抗拉、抗剪强度;端部制作成M30粗牙螺栓,双螺母锚固。、挂钩锚固区墙体砼强度达到 7.5 MPa,满足局部墙体砼抗冲切条件 。4、大模板安装过程要点简介按照:“先横墙,后纵墙”;“先内墙,后外墙”;“先门窗洞口模及角模,后墙体两侧模”;“先小板块模,后大板块模,大板块模压住小板块模”的顺序要领进行安装作业。 大模组装固定示图模板连接部位防止砂浆渗漏处理:8cm宽连接板

9、采用塞孔焊固定在小板块大模板侧立此处仅留2mm安装空隙原理:延长砂浆渗漏线采用企口连接5、电梯井模板构造6、节点构造7、门窗洞口模板顶板支撑设计计算书一、楼板模板验算1.1荷载计算楼板标准荷载为:楼板模板自重力: 0.3KN/m2新浇混凝土自重力: 250.141=3.5KN/m2楼板钢筋自重力: 1.10.14=0.154KN/m2施工人员及设备荷载(均布荷载): 2.5 KN/m2 (集中荷载): 2.5KN/m2永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.4,由于模板及其支架中不确定因素较多,荷载取值难以准确,不考虑荷载设计值的折减,已知模板宽度为0.2m,W=bh2/6=20010

10、2/6=0.33104 mm4I=bh3/12=200103/12=1.67104mm4则设计荷载分别为:q=(0.3+3.5+0.154)1.2+2.51.40.2=1.649 KN/m设计集中荷载为: 2.51.40.20.2= 0.14kN1.2模板验算:强度验算,查附表2-12均布荷载作用时:跨中弯矩:M1中=0.077 1.6490.22=5.110-3kN.m支座弯矩:MB支=-0.107 1.6490.22=-7.110-3kN.m施工荷载集中作用于跨中时:跨中弯矩:M1中=0.169 0.140.2=4.710-3kN.m支座弯矩:MB=-0.161 0.140.2=-4.51

11、0-3kN.m比较以上弯矩值,其中以施工荷载均布作用时,为最大,故以此弯矩值进行截面强度验算,由式(8-45)得:E=MB支/W=7.110-3106/0.33104=2.15N/mm255N/mm2(2)刚度验算跨中挠度:W1中=Kwql2/100EI=0.6321.6492004/(1002.11051.67104) =0.48200/400=0.5故刚度满足要求。1.3楼板模板支承钢楞验算钢楞采用双钢管483.5,间距1.2m(1)荷载计算钢楞承受的楼板标准荷载与模板相同,则钢楞承受的均布荷载为:q=(0.3+3.5+0.15)1.2+2.51.41.2=9.88 KN/m集中设计荷载

12、P=2.51.41.21.2=5.04 KN(2)强度验算当施工荷载均布作用时:支座弯矩:MB支=-0.1ql2=-1.42103Nm跨中弯矩:M1中=0.08ql2=1.14103Nm当施工荷载集中作用于跨中时:支座弯矩:MB支=-0.15ql2=-0.91103Nm跨中弯矩:M1中=0.175ql2=1.06103Nm比较以上弯矩值,其中以施工荷载均布作用时,支座的弯矩MB支最大。WX=5.08103mm3 IX=12.18104mm4B支=MB支/Wx=1.42106/25.08103=140N/mm2215N/mm2(3)刚度验算均布荷载作用下,跨中挠度:W1中=0.677ql4/10

13、0EI=0.6779.8812004/(1002.110512.181042) =2.7L/400=3集中荷载作用下的跨中挠度:W1中=1.146pl3/100EI=1.1465.0412004/(1002.110512.181042) =1.9L/400=31.4模板支架计算本工程为全剪力墙结构,模板支架轴向设计值可按不组合风载计算。N=1.2NGK+1.4NQKNGK模板及支架自重,新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。NQK施工人员及施工设备荷载标准值,振捣砼产生的轴向力总和。N=1.2(0.3+3.5+0.154)1.22+1.42.51.22=11.87KN(1)强度验算支杆的受压应力:=P/A=1187/489=2.43N/2f=205N/2(2)稳定验算长细比:=h/I=1800/15.78=114 查表得=0.489N=Af=0.489489215=51.4 KN11.87 KN故立杆符合要求。

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