关键技术专项措施PKPM参数.doc

构造专业技术办法之PKPM-SATWE参数取值：一总信息：1)水平力与整体坐标夹角：该参数重要针对风荷载计算，同样对地震力起作用。只需考虑其他角度地震作用时，无需在此填数值，应填“斜交抗侧力构件方向地震数，相应角度”或勾选“程序自动考虑最不利水平地震作用” 普通按0输入。2）混凝土容重：钢筋砼计算重度，考虑饰面影响应不不大于25，不同构造构件表面积与体积比不同饰面影响不同，普通按构造类型取值： 构造类型 框架构造 框剪构造 剪力墙构造重度 26 26.5 273) 钢材容重：普通状况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材容重可以填入恰当值。4）裙房层数：层数要从最底层算起，涉及地下室层数。此参数重要用来拟定剪力墙底部加强区高度。抗规第6。1。3条规定：与主楼连为整体裙楼抗震级别不应低于主楼抗震级别，主楼构造在裙房顶部上下各一层应恰当加强抗震办法；但是该参数作用在程序中并没有反映。绘图中采用构造加强。注意：对于体型收进高层建筑构造、底盘高度超过总高度20%多塔尚应符合高规10.6.5条；当前程序不能自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震级别提高一级，需要在“特殊构件定义”中自行定义，不适当事后提高配筋。5)转换层所在层号：层数要从最底层算起，涉及地下室层数。如果有转换层，必要在此指明其层号，以便进行对的内力调节。注意：程序不能自动辨认转换构件!作用：a、程序自动判断加强区层数；b、输入转换层数，并选取相应楼层刚度算法，软件会输出上下层楼层刚度比。C、计算参数中有将转换层号自动辨以为薄弱层选项。抗震级别：程序设有“框支剪力墙构造底部加强区剪力墙抗震级别自动提高一级”选项。（高位转换可以自动再提高）转换层全层应设立为“弹性膜”（平面内刚度真实考虑，平面外为0）转换层构造选取“施工模仿3”时，施工顺序：宜将转换层与其上2层设为同一施工顺序。6)嵌固端所在层号：如在基本顶面嵌固，嵌固端所在层号为1；本地下室顶板作为嵌固端部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1.作用：拟定剪力墙底部加强部位时，程序将起算层号取为：嵌固端所在层号-1；程序自动将嵌固端下一层柱纵向钢筋相应上层增长10%；梁端弯矩设计值放大1.3倍。涉及到底层内力调节等，程序针对嵌固层进行调节。7）地下室层数：a.本地下室局部层数不同步，以主楼地下室层数输入。b.地下室普通与上部共同作用分析； c.地下室顶板作为上部构造嵌固端时，可不采用共同分析； 8）墙元细分最大控制长度：工程规模较小可取0.51之间数值，剪力墙数量较多时，可取12就可满足计算规定，框支剪力墙可取1或1.5。当楼板采用弹性板或弹性膜时，弹性板细分最大控制长度起作用。普通可与墙元控制长度一致。9）对所有楼层强制采用刚性楼板假定：除计算构造位移比，周期比时，刚度比时需要选取此项，其她构造分析、设计不应选取此项。如果工程中无弹性楼板、无开洞、无越层、错层，则可默以为刚性楼板假定。“强制刚性楼板假定”和“刚性楼板假定”是两个有关但不等同概念。“刚性楼板假定”指楼板平面内无限刚，平面外为0假定。程序自动搜索，对符合条件楼板自动判断。为提高计算精度，某些工程中可在特殊构件补充定义中将某些楼板定义适当弹性板，这某些采用相应计算原则。“强制刚性楼板假定”则不区别刚性板、弹性板，只要位于楼板标高处所有节点均在计算时强制从属与同一刚性板。不在楼板标高处则不强制，仍按刚性楼板假定解决。（越层柱会由于强制刚性楼板假定而在中间强制截断）注意：a.弹性板设立应持续，不应浮现与刚性板间隔布置或包括布置状况。 b.两侧是弹性楼板时，梁刚度放大和扭转折减仍有效。 C如果定义了弹性楼板，在计算周期比、位移比等时，必要“强制刚性” d.采用弹性板3（6）时，会影响梁安全储备，建议：弹性膜。 e.对坡屋面斜板，程序默以为弹性膜。10）墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：墙梁：开洞方式形成连梁。程序默认勾选（此时，一方面因刚性板作用过强而导致连梁剪力偏大，另一方面由于楼板平面内作用，使墙梁两侧弯矩和剪力不满足平衡关系）。如不勾选，则类似框架梁算法，墙梁剪力比勾选小，相应构造整体刚度变小、周期变长，侧移加大。11）墙倾覆力矩计算办法考虑墙所有内力贡献：“只考虑腹板和翼缘，别的计入框架”：使墙无效翼缘某些内力计入框架，实现框架、短肢墙、普通墙倾覆力矩更合理。只考虑面内贡献，面外计入框架：对单向少墙构造（一种方向上剪力墙密集，而正交方向剪力墙稀少，甚至没有），剪力墙面外成为一种不可忽视抗侧力成分，性质上类似框架柱，宜看作一种独立抗侧力构件。12）高位转换等效侧向刚度比计算：老式办法和采用高规附录E.0.3办法。当塔楼数不不大于1时，计算成果无效。13）扣除构件重叠质量和重量选取此项，梁、墙扣除与柱重叠某些质量和重量。建议：仅在有经济性需要、对设计构造安全裕度确有把握时勾选。14）考虑梁板顶面平齐普通不勾选15）构件偏心方式老式移动节点方式刚域变换方式：新考虑墙偏心方式，更符合实际。但对某些模型在局部也许会产生较大内力差别，建议谨慎采用。16）构造材料信息：钢筋混凝土构造：按砼构造关于规范计算地震力和风荷载钢与砼混合构造：当前没有专门规范，可参照相应规范执行有填充墙钢构造：按钢构造关于规范计算地震力和风荷载无填充墙钢构造：按钢构造关于规范计算地震力和风荷载砌体构造：按砼构造关于规范计算地震力和风荷载，并对砌块墙进行抗震验算选用不同构造材料，对计算成果会有所影响12）.构造体系：这个参数用来相应规范中相应调节系数。13）恒活荷载计算信息：a：一次性加载计算：对钢构造或体育馆（类似没有严格原则层概念构造）；长悬臂或有吊柱构造采用此算法。b：模仿施工办法1加载：就是按普通模仿施工办法加载。对于“框剪构造”，采用这种办法计算在导给基本内力中剪力墙下内力特别大，使得其下面基本难于设计。c：模仿施工办法2加载：这是在“模仿施工办法1”基本上将竖向构件（柱、墙）刚度增大10倍状况下再进行构造内力计算，也就是再按模仿施工办法1加载状况下进行计算。采用这种办法计算出传给基本力比较均匀合理，可以避免墙轴力远远不不大于柱轴力不合理状况。由于竖向构件刚度放大，使得水平梁两端竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致内力重分派，因此这种办法更接近手工计算。专家建议：在进行上部构造计算时采用“模仿施工办法1”；在基本计算时，框剪或框筒用“模仿施工办法2”计算成果。这样得出基本成果比较合理。d：模仿施工办法3加载:模仿施工办法1加载改进版。建议复杂多层，高层首选。注意：采用此法，必要对的指定“施工顺序”，否则影响计算成果精确性！当有吊车荷载时，不能采用此算法。*不同模仿施工办法对墙柱轴压比影响较大。可以用“竖向导荷”复核。*如果选用“模3+VSS求解器”，也许会计算到“VSS回代求解”死机。表白构造较为复杂，应采用“模1”，多存在于多塔、斜屋面和开洞较多构造。14）施工顺序采用“模仿施工3”时，为了适应某些复杂构造，可以对楼层组装各自然层分别指定施工顺序。程序隐含指定每个自然层是一次施工（简称逐级施工）；顾客可以通过施工顺序指定持续若干层为一次施工（简称多层施工）对某些传力复杂构造（转换层、巨型构造、下层荷载由上层构件传递构造形式等），应采用多层施工施工顺序。广义层构造模型，应考虑楼层连接关系来指定施工顺序。梁托柱楼层，宜将该层和上层合并为一种施工顺序-相称于用两个楼层共同承担梁托柱层荷载，受力也会减小。有连廊构造，两侧塔楼先施工，最后才建中间连廊。可按正常建模，然后在“特殊构件定义”中指定连廊施工顺序。当勾选“自定义构件施工”程序将强制执行“模仿施工3”高层与裙房交接跨处梁因变形差浮现配筋异常，但是普通此处会设立后浇带来调节变形。可以在程序中通过指定此处梁施工顺序模仿后浇带过程（若该工程22层，将此处梁施工顺序设立为23）15)风荷载计算：“不计算风荷载”、“计算水平风荷载”：普通工程选项“计算特殊风荷载”：针对平、立面变化比较复杂，或者对风荷载有特殊规定构造或某些部位。（如空旷构造、体育管、有大悬挑构造广告牌等）“计算水平和特殊风荷载”：用于极特殊状况。16）地震作用计算信息：“计算水平地震作用”“计算水平和规范简化竖向地震”竖向地震按抗规范简化办法计算。“计算水平和反映谱办法竖向地震”高规规定，大跨、转换等宜采用。（反映谱法还不完全成熟）b）“规定水平力”拟定方式：规定水平力重要用于新规范中位移比和倾覆力矩计算“楼层剪力差办法（规范办法）”：普通状况选此项“节点地震作用CQC组合办法”：合用于极不规则，楼层概念不清晰，剪力差无法计算状况。*SATWE在WV02Q.OUT中输出三种抗倾覆计算成果：1为抗规方式（V*H求和方式，PMSAP叫法，详抗规6.1.3条文阐明）；2为轴力方式（力学原则方式，PMSAP叫法，即柱、墙轴力向轴力合力点取矩，并叠加柱、墙端局部弯矩形成抗倾覆力矩）；3为CQC方式（旧规范算法，公式同抗规6.1.3条，供参照）。普通对于对称布置框剪、框筒构造，“轴力方式”成果远不不大于“抗规方式”；而对于偏置框剪、框筒构造，“轴力方式”与“抗规方式”成果相近。“轴力方式”倾覆力矩一方面反映框架数量，另一方面反映框架空间布置，是更为合理衡量“框架在整个抗侧力体系中作用”指标，从倾覆力矩角度出发更为合理，但局限性之处是对非对称布置构造合力作用点选用缺少理论根据。当构造为框支转换（竖向不持续）或上部短肢墙、下部普通剪力墙墙时，“抗规办法”计算成果有误，应改为“轴力办法”计算。普通状况首选“抗规办法”。c）墙梁转框架梁控制跨高比：5当墙梁跨高比过大时，仍按壳元来计算内力，精度较差。d）框架连梁按壳元计算控制跨高比：5程序将跨高比不大于此值矩形框架连梁用壳元计算刚度。e）楼梯计算：“不带楼梯计算”“带楼梯参加整体计算”：程序会自动将梯梁、梯柱、梯板加如模型当中。 楼梯计算模型：壳单元和梁单元。区别在与对梯段刚度计算解决。默认选取壳单元。“同步计算以上两种模型”包络设计采用楼梯参加计算时，暂不支持按构件指定施工顺序施工模仿计算。f）采用指定模型计算刚重比选取此项，程序增长计算一种子模型，该模型起起始层和终结层由顾客指定。仅使用于弯曲型和弯剪型单塔构造（存在地下室、大底盘，顶部附属构造重量可忽视）二、计算控制信息1）计算软件信息：优先选取64位计算2）线性方程组解法：3）地震作用分析办法：“侧刚分析办法”：各楼层均采用刚性楼板假定期选用“总刚分析办法”：如定义了弹性楼板或有较多错层构件时建议选用。4）位移输出方式：“简化输出”：在WDISP.OUT中仅输出各工况下构造楼层最大位移；按总刚模型进行分析时，在WZD.OUT中仅输出周期、地震力。“详细输出”5）吊车荷载：若布置了吊车荷载但是不想进行吊车荷载作用，可不勾选。6）传基本刚度：勾选此项，在基本分析时，选取上部刚度，即可实现上部构造与基本共同分析。7）自定义风荷载信息：用来控制与否保存在“分析模型及计算”中“风荷载”处对水平风载进行修改。勾选此项则保存。三风荷载信息1)修正后基本风压：考虑地点和环境影响。不能在此处考虑：对于不不大于60米高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。2）X,Y向构造基本周期：程序按简化办法赋初值，在SATWE计算完后，将周期填入，然后重新计算。3）风荷载作用下构造阻尼比（%）：混凝土及砌体构造：5；有填充墙钢构造：2；无填充墙钢构造：1.4）承载力设计时风荷载效应放大系数：对于不不大于60米高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用填写后，程序直接对风荷载作用下构件内力进行放大，不变化构造位移。5）设缝多塔背风面体型系数：0.5多塔计算中，为扣除设缝处遮挡面风荷载，可以指定各塔遮挡面（“分析模型及计算”“遮挡定义”）。填“0”则不考虑挡风面影响。6）用与舒服度验算风压、阻尼比高规：房屋高度不不大于150米应满足风振舒服度规定。风压缺省则与“基本风压”取值相似；阻尼比（%）取12，缺省为：2.7)顺风向风振：对于高度不不大于30米且高宽比不不大于1.5房屋和基本自振周期不不大于0.25S各种高耸构造以及大跨度屋盖构造，均应考虑风振影响。8）横向风振与扭转风振：荷载规范：对于高度不不大于150m或高宽比不不大于5高层建筑，以及高度不不大于30m或高宽比不不大于4构筑物，宜考虑横向风振。9)水平风体型系数、各段体型系数：当构造里面变化较大时，按不同区段取体型系数；计算风荷载时自动扣除地下室高度，分段只需考虑上部。四.地震信息：1)构造规则性信息：该参数在程序内部不起作用。2)12层如下规则砼框架薄弱层验算地震影响系数最大值：即罕遇地震影响系数最大值。仅用于12层如下规则框架薄弱层验算。3)区划图：抗震专家组对区划图并不完全承认。4）考虑偶尔偏心：普通状况高层都勾选高规：计算单向地震作用时应考虑。计算位移比时须考虑。计算层间位移角时，可不考虑。高钢规：平面回转半径偶尔偏心考虑方式。考虑偶尔偏心，对构造地震力和地震下位移（最大位移、层间位移、位移角）有较大区别。对梁、柱配筋增长约23%高规4.3.3条 条文阐明：可按等效尺寸计算偶尔偏心。而程序是采用最大外边长计算。可以修改偶尔偏心值。5）考虑双向地震作用：抗规5.1.1条规定：质量和刚度分布明显不对称构造，应计入双向地震作用下扭转影响。详细判断原则可以用楼层位移比或者层间位移比超过1.2，考虑双向地震。程序容许同步考虑偶尔偏心和双向地震作用。两者取不利，成果不叠加。6）特性值分析参数：子空间迭代法：普通状况采用。多重里兹向量法：大体量构造（大规模多塔、大跨构造等）采用计算振型个数：多重里兹向量法：30子空间迭代法：可选取程序自动拟定；质量参加系数之和：90；最多振型数量：填“0”，程序自动取值。按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应不不大于等于9；复杂构造应不不大于等于15；N 个塔楼时，振型个数应不不大于等于N9。（注意各振型贡献由于扭转分量影响而不服从随频率增长面递减规律）普通较规则单塔楼构造振型数不不大于等于3就可，顶部有小塔楼时就不不大于等于6。按总刚计算时；采用振型数不适当不大于按侧刚计算二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型也许是局部振型，其阶数低，但对地震作用贡献却较小。规范规定，地震作用有效质量系数要不不大于等于0.9；基底地震剪力误差已很小，可以为取振型数已满足。7）重力荷载代表值活荷载组合值系数：普通民用建筑为：0.5；图书馆、藏书库等为：0.8或其他（抗规）5)周期折减系数：对于框架构造：0.60.7；（填充墙较少：0.70.8；轻质隔墙：0.80.85）框剪构造：0.70.8；（轻质隔墙：0.850.9）框筒构造：0.80.9；剪力墙0.81.0。6）竖向地震作用底线值：0.08当振型分解反映谱法计算竖向地震作用不大于该值时，将取该参数拟定值。该底线值调控时，相应有效质量系数应达到90%。合用构造详高规4.3.15.7）竖向地震影响系数最大值占水平地震影响系数最大值比例：顾客指定该值，来调节竖向地震力大小。（如隔震设计，水平地震力可以减少，竖向地震力不能减少）8）自定义地震影响系数曲线：9）按主振型拟定地震内力符号：程序默认规则：在拟定某一内力分量时，取该振型下该分量绝对值最大符号作为CQC计算后来符号。勾选此项则按主振型。10）程序自动考虑最不利水平地震作用 勾选 程序自动完毕最不利水平地震作用方向计算，无需手动回填。11)斜交抗侧力构件方向附加地震数：抗规5.1.1条规定：有斜交抗侧力构件构造，当相交角度不不大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向水平地震作用。对异型柱构造最佳增长45度方向进行补充计算。（异规4.2.4）该角度是与X轴正方向夹角，逆时针方向为正。建议选取对称多方向（45度 225度程序自动增长两个逆时针旋转90度角度：135度和315度），否则会导致配筋不对称。12)抗震构造办法抗震级别：在程序中填入是抗震办法抗震级别。在某些状况下，抗震构造办法抗震级别与抗震办法抗震级别不一致。五、隔震信息：六、活荷载信息：1)“柱 墙设计时活荷载” 普通选：折减 “传给基本活荷载” 该折减仅用于SATWE设计构造文本及图形输出，并未传递给JCCAD。JCCAD计算基本时活荷载读取是SATWE没有折减原则值，“梁楼面活荷载折减设立”：按使用功能选取注意：此处荷载折减设立有一定局限性，只给出了柱、墙、基本按楼层数折减和梁按从属面积折减0.9，荷载规范其他折减规定不能直接实现。*设计墙、柱、基本时活荷载折减系数是：计算截面以上各层活荷载总和折减系数。例：一栋8层办公楼，计算第2层柱内力时，上部楼层数：6，相应活荷载折减系数：0.65；计算第6层柱内力时，上部楼层数：2，相应活荷载折减系数：0.85。如果下面两层为商业，计算1、2层柱内力时程序就不能直接计算；可以采用简化办法：将程序中68层折减系数由0.65改为0.9（偏安全取值）；或者在输入1、2层活荷载时先放大（除以折减系数0.65，计算柱内力时程序自动乘以折减系数0.65这样就抵消了，但是此办法仅用于计算1、2层柱内力）*程序还可以在建模时“计算模型补充”中实现构件级活荷载折减。2)梁活荷不利布置最高层号：填入数据N,则规定从1N层考虑不利布置。普通填模型最高层号。考虑活荷载不利布置后，梁内力不再放大。3)考虑构造使用年限活荷载调节系数：设计使用年限为1时取1.1。不对风荷载、雪荷载调节。七、调节信息1：1)梁端负弯矩调幅系数：在竖向荷载作用下，框架梁考虑塑性变形内力重分布。普通取0.85。梁端弯矩调幅办法：“通过竖向构件判断调幅梁支座”：老式办法。“通过负弯矩判断调幅梁支座”：实际工程中，刚度较大梁也可以作为刚度较小梁中间支座。2)梁活荷载内力放大系数：用于考虑活荷载不利布置对梁内力影响。普通取1.11.3。如已考虑活荷载不利布置，则填1.3)梁扭矩折减系数：对现浇楼板，可考虑楼板对梁抗扭有利。普通取：0.4。对于转换层边框支梁，不适当不大于0.6。程序缺省对弧形梁及不与楼板相连梁不进行折减。折减不区别中部梁和边梁，不区别弹性板和刚性板，但可以考虑“全房间开洞”和“板厚为0”形成独立梁。忽视了“楼板开洞”和“楼板错层”影响。可以在“设计模型前解决”“特殊梁”中修改单梁折减系数。4）连梁刚度折减系数：可取0.7构造容许连梁开裂，程序用刚度折减系数来反映开裂后连梁刚度。为避免开裂过大，普通不适当不大于0.5.该参数越小，构造周期和位移越大，连梁内力越小。 指定“地震作用”时，竖向地震和风荷载计算时连梁不予折减。注意：高规5.2.1条文阐明：框剪构造中一端柱一端墙梁以及剪力墙构造中某些连梁，如果跨比较大，重力荷载效应明显，此时慎重考虑折减。计算整体位移时，可不考虑连梁刚度折减。“风荷载作用”：当风荷载作用水准提高到1一遇或更高，在承载力设计时，容许考虑一定连梁刚度弹塑性退化。位移计算时不起作用。“采用SAUSAGE-CHK计算连梁刚度折减系数”勾选此项，程序会在：特殊墙-墙梁刚度折减系数中采用SAUSAGE-CHK计算成果作为默认值；如不勾选，则选用连梁刚度折减系数-地震作用输入值。5）托墙梁刚度放大系数：“托墙梁”指转换梁与上部剪力墙直接相接、共同工作某些；墙上开洞处相应梁，程序不看作“托墙梁” 因计算模型中梁较实际偏柔，可以放大梁刚度，放大系数可取：100（为了保持一定安全度，也可以不放大或少放大）6）支撑临界角（度）：20？建模时浮现倾斜构件，此角度用来判断是按柱还是支撑来设计（不不大于此角度）7）超配系数：1.151.25？相应9度时各类框架和一级框架，有些抗震计算需要采用实际配筋，此时程序调节计算值来模仿实际配筋值。该参数同步合用与楼层抗剪计算。8）中梁刚度放大系数：按规范.此处是为了考虑刚性楼板假定下楼板刚度对构造贡献，此时刚度放大在配筋计算是不考虑。9）矩形截面转T型：（勾选此项，在承载力设计中考虑梁翼缘作用）10）梁刚度放大系数同主梁：当选取“梁刚度放大系数按规范取值”或“矩形截面转T型”时，对于被次梁打断主梁，勾选此项，程序按整根主梁计算，否则按多段梁分布计算。11)框支柱调节：勾选“调节与框支柱相连梁内力”；“框支柱调节系数上限”：5程序自动对框支柱弯矩剪力进行调节，调节系数往往很大，为避免异常状况，可由设计人员决定与否调节与框支柱相连梁内力。调节系数2：12)按抗震规范(5.2.5)调节各楼层地震内力：抗规5.2.5条规定，抗震验算时，构造任一楼层水平地震剪重比不应不大于表5.2.5给出最小地震剪力系数；对竖向不规则构造薄弱层，尚应乘以1.15增大系数。普通应选取。当楼层地震调节系数过大（不不大于1.2）时，阐明该层构造刚度过小，应调节构造布置和有关构件截面尺寸。弱（强）轴方向动位移比例：当时，动位移比例取，当时，动位移比例取，当时，动位移比例取.0要注意其中弱轴相应构造长周期方向，强轴相应短周期方向。13）按刚度比判断薄弱层方式：程序提供4个选项。普通选取：“按抗规和高规从严判断。”14）受剪承载力突变形成薄弱层自动进行调节，其限值为：0.8？勾选此项，对于受剪承载力不满足高规3.5.3条规定楼层，程序自动将该层指定为薄弱层，执行有关内力调节，并重新进行配筋设计。若该层已经被顾客指定薄弱层，不会重复进行内力调节。15)指定薄弱层个数及相应各薄弱层层号：程序自动按刚度比判断薄弱层并对薄弱层进行地震内力放大，但对竖向构件不规则，或承载力变化不满足规定楼层，桁架转换上下楼层，不能自动判断为薄弱层，需要顾客在此指定。多塔模型可以在：“设计模型前解决”“层塔属性”中指定薄弱层。16）“薄弱层地震内力放大系数”：抗规范3.4.4-2：增大系数不不大于1.15；高规3.5.8:应乘以1.25增大系数。17）地震作用调节：“全楼地震作用放大系数”此项调节对位移、剪重比、内力计算有影响；对周期计算没有。17)二道防线调节：“考虑双向地震时内力调节方式”：先考虑双向地震0.2Vo分段调节：针对框架-剪力墙构造和框架-核心筒构造中框架某些。在水平地震作用下，由于框架某些与剪力墙抗侧刚度相差较多，普通框架计算所得剪力较小。为保证框架作为第二道防线具备足够承载能力，需对框架剪力给以恰当调节。此系数只调节框架梁柱弯矩和剪力，不调节轴力。规范对0.2Vo调节方式为：0.2Vo和1.5Vmax取小值（min）。alpha、beta分别为地震作用调节前，楼层剪力框架分派系数和框架各层剪力最大值放大系数。对于钢筋混凝土构造默认值为：0.2和1.5。对于钢构造为：0.25和1.8。程序还增长了一种两者取大值（max）偏安全办法。*地下室框架剪力可以不调节；少量框架剪力墙构造可以不调节。*转换层框支柱，高规10.2.17规定了剪力调节办法。在“特殊构件定义”中选定框支柱，程序自动调节。不需要再进行0.2Vo调节。框架柱数量从下至上分段变化时，可分段调节。在每段中，Vo取为本段底层地震剪力。调节起始层号：有地下室时，宜从地下一层顶板开始。调节终结层号：设立在剪力墙到达层号。*“调节系数上限”：为了防止调节成果过大，程序设立了上限。但是规范规定不容许对框架柱楼层剪力调节设立上限！程序缺省系数上限为：2；填为负数，则按程序实际计算成果。*“考虑弹塑性内力重分布计算调节系数”：工程平、立面复杂时（如立面开大洞、布置大量斜柱外立面收进、连体构造等），高规8.1.4条给出第二道防线设计不再合用。程序提供了这种基于性能设计理念调节办法。勾选“按楼层调节”则每层柱等构件均采用相似调节系数；“按构件调节”则每个构件可以采用不同调节系数。18)指定加强层个数及相应各加强层层号：由顾客指定，程序实现如下功能：加强层及相邻层柱、墙抗震级别自动提高一级；加强层及相邻层轴压比限值减小0.05.加强层及相邻层设立约束边沿构件。注：此处并非指剪力墙底部加强区。八设计信息：1)构造重要性系数：该参数普通取：1.0安全级别为一级，取：1.12)钢构造构件净毛截面比：3）梁按压弯构件最小轴压比：默认值为0.15梁默认按受弯构件计算；当计算轴压比不不大于该值时，按压弯构件计算。如输入0.0则表达所有梁均按受弯构件考虑。4）框架梁端配筋考虑受压钢筋：应勾选混规11.3.1条：梁端受压区高度应符合规定混规11.3.6条：框架梁端截面底部和顶部纵向受力钢筋截面面积比值，一级不应不大于0.5，二、三级不应不大于0.3。程序对框架梁端截面按正、负弯矩包络分别配筋，在计算上部配筋时并不懂得下部配筋，此时程序按上部配筋50%（30%）为受压钢筋。5)构造中框架某些轴压比按照纯框架构造规定采用：高规8.1.3条，框剪构造，底层框架某些承受地震倾覆力矩比值在一定范畴内时，框架某些轴压比需按框架构造规定采用。选取此项，程序一律按框架构造轴压比规定控制。6）按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应：混规：排架构造柱应按按混凝土规范B.0.4条计算其轴力二阶效应7)梁按高规5.2.3-4条进行简支梁控制：高规5.2.3-4条：框架梁跨中截面正弯矩设计值不应不大于竖向荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩值50%。普通勾选“仅主梁执行此条”8)保护层厚度：按新规范填写。以最外层钢筋外缘计算。9) 梁柱重叠某些简化为刚域：不作为刚域即为梁柱重叠某些作为梁长度一某些进行计算，作为刚域即为梁柱重叠某些作为柱宽度（柱宽一某些）进行计算。普通而言，梁、柱重叠某些简化为刚域后，构造刚度会增长。地震力作用下，基底剪力增大，端部内力增长，而构造周期和位移则相应减小。竖向荷载作用下，端部内力会减小。组合设计内力是增长还是减小就不拟定。当考虑了节点刚域后，则在“梁平法施工图”中不适当再考虑“支座宽度对裂缝影响”；考虑梁端负弯矩调幅后，不适当再考虑简化刚域。异型柱构造可选取；梁柱特别大时可选取。建议：普通不选。特别是考虑了“梁端负弯距调幅”后，则不适当再考虑节点刚域。10)钢柱计算长度系数按有侧移计算：勾选按有侧移计算，否则按无侧移计算。判断见钢规5.3.3条11)指定过渡层个数及相应各过渡层层号：高规7.2.14-3规定：B级高度高层建筑剪力墙，宜在约束边沿构件层与构造边沿构件层之间设立12层过渡层。程序不能自动判断过渡层，顾客指定。12)柱配筋计算原则：单偏压计算，双偏压验算。对于指定角柱，强制采用双偏压计算。柱双偏压配筋方式：“迭代优化”：得到配筋成果后会继续进行迭代优化，直到最小配筋方案。“等比例放大”：先按单偏压计算，然后对计算成果等比例放大后验算双偏压。13）柱剪跨比计算原则：可选“通用方式”14)一阶、二阶弹性设计办法：高钢规7.3.2：构造内力分析可采用一阶或二阶弹性设计办法。当二阶效应系数不不大于0.1时应采用二阶弹性设计办法。二阶效应系数不应不不大于0.2。对于框架构造，程序输出二阶效应系数，顾客自行判断。当采用“二阶弹性设计办法”，必要同步勾选“柱长度系数设立1.0”和“考虑构造缺陷”。二阶计算办法-内力放大法，参见高规5.4.3条。当选取“一阶弹性设计办法”，容许在二阶计算办法中选取“不考虑”或“直接几何刚度法”。考虑P-DELTA效应：如不满足刚重比，则应勾选。先不选取；然后依照WMASS.OUT文献有关项拟定。边沿构件15）剪力墙边沿构件类型：“SATWE列出因此类型”16）构造边沿构件尺寸：17)剪力墙构造边沿构件设计执行高规7.2.16-4条：高规7.2.16-4规定：抗震设计时，对于连体构造、错层构造以及B级高度高层建筑构造中剪力墙(筒体)，其构造边沿构件最小配筋应按照规定相应提高。勾选此项，程序一律加强。18）当边沿构件轴压比不大于抗规6.4.5条限值时一律设立构造边沿构件：九地下室信息：1)土层水平抗力系数比例系数：参照桩基技术规范JGJ94-94表5.4.5灌注桩项来取值。取值范畴在2.5100之间，在少数状况中密，密实沙砾、碎石类取值可达100300.取值参照：a.松散及稍密填土：4.56；b.中密填土:610;密实老填土:1022。若填一负数m(m值不大于或等于地下室层数),则以为有m层地下室无水平位移。2）X、Y向地面处回填土刚度折减系数：该参数用来调节室外地面回填图刚度。程序默认回填土底部刚度：K；地面处回填处刚度为：rK.r=1,为矩形；r=0,为三角形。3)室外地面附加荷载：不应不大于5KN/m2;普通可取：810。程序按侧压力系数转化为侧土压力。4）回填土侧压力系数：普通默认值为0.5；如果施工采用护坡桩时，折减0.66后取值：0.33。文本文献输出1、平均重度，建筑总质量除以总面积，框架1213，框剪1415，剪力墙15左右2、质量比，【高规3.5.6】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不适当不不大于相邻下部楼层质量1.5倍。 3、刚度比，【高规3.5.2】对框架构造，楼层与其相邻上层侧向刚度比不适当不大于0.7，与相邻上部三层刚度平均值比值不适当不大于0.8，规范中有详细计算办法，框架与框剪计算办法不同，Ratx1和Raty1值不能不大于1，若不大于则是薄弱层，【高规3.5.8】侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力持续性不规则，其相应于地震作用原则值剪力应乘以1.25增大系数，【抗规3.4.4】平面规则而竖向不规则建筑，应采用空间构造计算模型，刚度小楼层地震剪力应乘以不不大于1.15增大系数，高层建筑构造设计应按【高规】，多层建筑构造设计也可以按【抗规】。4、刚重比，【高规5.4】中有详细计算办法和规定。 5、承载力之比，【抗规4.4.3】抗侧力构造层间受剪承载力之比不应不大于相邻上一楼层80%。 6、周期比，【高规3.4.5】构造扭转为主第一自振周期与平动为主第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应不不大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度混合构造及本规程第10章所指复杂高层建筑不应不不大于0.85，且前两个周期宜为平动周期。 7、剪重比，【抗规5.2.5】中有详细规定和计算办法，由于地震影响系数在长周期段下降较快，相应基本周期不不大于3.5s构造，由此计算所得水平地震作用下构造效应也许太小，而对于长周期构造，地震动态作用中地面运动速度和位移也许对构造破坏具备更大影响，但是规范所采用振型分解反映谱法尚无法对此作出预计，出于构造安全考虑，提出了对构造总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值规定。8、有效质量系数，应不不大于90%。 9、各楼层地震剪力系数调节状况，不应不不大于1. 10最大层间位移角，重要是考虑舒服度规定，【抗规5.5.1】中有详细弹性层间位移角限值规定。 11位移比，【高规3.4.5】构造平面布置应减少扭转影响，在考虑偶尔偏心影响规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大水平位移和和层间位移，A级高度高层建筑不适当不不大于该楼层平均值1.2倍，不应不不大于该楼层平均值1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度混合构造及本规程第10章所指复杂高层建筑不适当不不大于该楼层平均值1.2倍，不应不不大于该楼层平均值1.4倍，若超过限值应考虑双向地震作用影响。