110千伏变电站设计计算报告书.doc

第1章 主变容量拟定
1.1主变压器负荷计算
N ——主变台数
STe————单台主变额定容量
Sjs————计算负荷容量
Sjs＝143.05×（1＋8%）5=210(MVA)
(国民经济增长率按8%，负荷按5年规划考虑)
由于该变电站存在一类负荷，是本地枢纽变电站之一，为了保证供电可靠性，变电站至少应装设两台主变压器。
规定：nSTe≧Sjs
单台主变容量为：
STe≧Sjs/n＝210/2＝105（MVA）
依照变压器容量额定值，选取单台变压器容量为120MVA。
当一台变压器停运时：

（120/143）*100%＝83%＞70% 符合规定
因此，选取两台容量为120MVA主变，主变总容量为240MVA。
1.2变压器技术参数
型号
SSPSZL－10/220
连接组标号
Yn /Yn0/d11
额定电压（KV）
高压
中压
低压
220±8*1.5%
121
11；10.5
阻抗电压%
高-中
高-低
中-低
14
23
7
容量比
100/100/50
型号中各个符号表达意义：
从左至右
S：三相 SP：强水 S：三绕组 Z：有载调压 L：铝 10：额定容量 220：电压级别

第2章 短路电流计算

2.1选取基准容量
一、依照公式
式中 SB —— 所记录各电压侧负荷容量
UB—— 各电压级别额定电压
IB —— 最大持续工作电流
已知
SB =100MVA UB1230KV UB2 =115KV UB3=10.5KV
则基准电流:

2.2基准值及短路点选用
等值电路图

1、 在短路计算基本假设前提下，选用基准容量SB =100MVA，UB 为各级电压平均值（230、115、10.5KV）
2、 短路点分别选用变电站三级电压汇流母线：
220kv—d1,110kv—d2,10kv—d3。
3、 计算变压器各绕组电抗标幺值

阻抗电压%
高
中
低
14
23
7

4、 各绕组等值电抗
VS（1-2）=14% VS（1-3）=23% VS（2-3）=7%
高压侧：VS1%=[VS（1-2）%+VS（1-3）%-VS（2-3）%]
=（14+23-7）=15
中压侧： VS2%=[VS（1-2）%+VS（2-3）%-VS（1-3）%]
=（14+7-23）1
低压侧： VS3%=[VS（1-3）%+VS（2-3）%-VS（1-2）%]
=（23+7-14）=8
5、 各绕组等值电抗标幺值为：
高压侧： X高=VS1%×100/120×100=0.125
中压侧： X中=VS2%×100/120×100=-0.08
低压侧： X低=VS3%×100/120×100=0.07

X9=X3＋X4＝0.125-0.008＝0.117
X10=X6＋X7＝0.125-0.008＝0.117
X11=X9/2＝0.117/2＝0.0585
X12=X1＋X11＋（X1×X11）/X2
　　　　=0.2+0.0585+(0.2×0.585)/0.3=0.298
　X13=X3+X11+(X3×X11)/X1
=0.3+0.0585+(0.3×0.585)/0.3=0.446

X14=X3＋X5=0.125＋0.07=0.195
X15=X6＋X8=0.125+0.07=0.195
X16=X14/2=0.195/2=0.0975
X17=X1＋X16＋（X1* X16）/X2
=0.2+0.0975+(0.2×0.585)/0.3=0.363
X18=X2＋X16＋（X3* X16）/X1＝0.3+0.0975+(0.3×0.585)/0.2=1.86
2.3各短路点短路计算
一、 d1点短路
　X js=0.2×（941/100）=1.882
各电源供应短路电流标么值
电源
计算式
I4”
I0.1
I0.2
I4
发电机
查图4-8，4-9，4-10（P120）
0.54
0.51
0.5
0.59
系统
1/0.3
3.3
3.3
3.3
3.3

各电源短路电流周期分量有效值
电 源
额 定 电 流（KA）
短 路 电 流（KA）
计算式
电流值
计算式
I”
I0.1
I0.2
I4
发电机
941/×230
2.36
2.36×标么值
1.274
1.203
1.18
1.392
系统
100/×230
0.25
0.25×标么值
0.825
0.825
0.825
0.825
共计

2.099
2.028
2.005
2.017
1、短路容量和短路电流最大值
Sd=　　求得：
S‘’=836MVA　S0.1=807.8MVA　S0.2=798.7MVA S4=883MVA
冲击电流 ich=2.55×2.099=5.35KA
全电流 IchI‘’｛1+2（1.8-1）2｝1/2=3.17KA
二、d2点短路电流计算
Xjs12＝0.298×941/100＝2.804
各电源供应短路电流标么值
电 源
计 算 式
I‘’
I0.1
I0.2
I4
发电机
查图4-8　4-9　4-10（P130）
0.36
0.34
0.34
0.35
系统
1/0.446
2.242
2.242
2.242
2.242

各电源短路电流周期分量有效值
电源
额定电流（KA）
短路电流（KA）
计算式
电流值
计算式
I”
I0.1

I0.2
I4
发电机
941/×115
4.724
4.724×标么值
1.7
1.606
1.606
1.653
系统
100/×115
0.502
0.502×标么值
1.125
1.125
1.125
1.125
共计

2.825
2.731
2.731
2.778
短路容量和短路电流最大值
短路容量Sd＝　求得：
S‘’=562MVA　　S0.1=544MVA　　S0.2=544MVA S4=553MVA
冲击电流 ich=2.55×2.285=7.2KA
全电流 Ich=I‘’｛1+2（1.8-1）2｝1/2=4.266KA
三、d3点短路电流计算
Xjs12＝0.298×941/100＝2.804
各电源供应短路电流标么值
电源
计算式
I‘’
I0.1
I0.2
I4
发电机
查图4-8　4-9　4-10（P130）
0.3
0.27
0.27
0.28
系统
1/1.86
0.538
0.538
0.538
0.538

各电源短路电流周期分量有效值
电源
额定电流（KA）
短路电流（KA）
计算式
电流值　
计算式
I”
I0.1
I0.2
I4
发电机　
941/×10.5
51.74
51.74×标么值　
15.522
13.97
13.97
14.49
系统
100/×10.5
5.5
5.5×标么值
2.959
2.959
2.959
2.959
共计

18.481
16.929
16.929
17.449
短路容量和短路电流最大值
短路容量 Sd＝　求得：
S"=336MVA S0.1=307.87MVA　S0.2=307.87MVA S4=317.33MVA
冲击电流 ich＝2.55×18.481＝47.13KA
全电流 Ich＝I”｛1+2（1.8-1）2｝1/2＝27.91KA

短路计算成果表

短路点
短路容量（MVA）
ich冲击电流（KA）
全电流有效值Ich（KA）
S’’
S0.1
S0.2
S4
d1
836
807.8
798.7
883
5.33
3.17
d2
562
544
544
553
7.2
4.266
d3
336
307.87
307.87
317.33
47.13
27.91

第三章 重要电气设备选取与校核

3.1电流Igmax
220KV侧：Ie＝==0.315（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×0.315＝0.331（KA）
Icr=211.7、(*220)=0.556(KA)
110KV侧：Ie===0.63（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×0.63＝0.664（KA）
10KV侧： Ie===6.929（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×6.929＝7.275（KA）
站用电： Ie===0.081（KA）
Igmax＝1.05 Ie＝1.05×0.081=0.085（KA）
3.2断路器校验
1、 按短路热稳定校验：
1）220KV侧：
热稳定所用计算时间：tjs=td+tb
tdz=0.2+0.06=0.26(s)
β”=I”/I∞=2.099/2.217=0.95
查得　tj2＝0.25s
0.1s>tjs>1s，故应考虑非周期分量热效应，
有：tjf＝0.05β”2＝0.05×0.952＝0.045（s）
即得短路电流发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.2172(0.25+0.045)=1.45(KA2s)
断路器容许热效应：
Qxu＝31.52×4＝3969 (KA2s)
因此，Qd＜Qxu，故主保护动作时，满足热稳定规定。
tb=4.2 td＝0.06
tjs=td+tb=4.2+0.06=4.26(s)
β”=I”/I∞=2.099/2.217=0.95
查得　tj2＝3.6s
由于tjs>1s，故可略去非周期分量热效应，
取：tjf＝0（s）
短路电流发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.2172×3.6=17.69(KA2s)
断路器容许热效应：
已知　Qxu＝3969 (KA2s)
因此，Qd＜Qxu，故当主保护拒动时，也可满足热稳定规定
2）110KV侧
tb=0.2s td＝0.07s
tjs=td+tb=0.2+0.07=0.27(s)
β”=I”/I∞=2.825/2.778=1.017
查得　tj2＝0.3s
0.1s>tjs>1s，故应考虑非周期分量热效应，
有：tjf＝0.05β”2＝0.05×1.0172＝0.052（s）
即得短路电流发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.7782(0.3+0.052)=2.716(KA2s)
断路器容许热效应：
Qxu＝15.82×4＝998.56 (KA2s)
因此，Qd＜Qxu，故主保护动作时，满足热稳定规定。
tb3.2 td＝0.07
tjs=td+tb=3.2+0.07=3.27(s)
β”=I”/I∞=2.825/2.778=1.017
查得　tj2＝2.77s
由于tjs>1s，故可略去非周期分量热效应，
取：tjf＝0（s）
短路电流发热量为：
Qd=I∞2(tj2+tjf)=2.7782×2.77=21.38(KA2s)
断路器容许热效应：
已知　Qxu＝998.56 (KA2s)
因此，Qd＜Qxu，故当主保护拒动，后备保护动作时，也可满足热稳定规定。
3）10KV侧
　tb=0.2s td＝0.105s
tjs=td+tb=0.2+0.105=0.305(s)
β”=I”/I∞=18.481/17.449=1.059
查得　tj2＝0.27s
由于0.1s动稳定电流Idf＝80KA，断路器安装点最大短路冲击电流ich＝5.35KA，ich≤idf,，因此，满足动稳定需求。
2）SW6-110型断路器动稳定Idf＝41KA电流，断路器安装点最大短路冲击电流ich＝7.2KA，ich≤idf,，因此，满足动稳定需求。
3）ZN12-10Ⅲ/1600型断路器动稳定电流idf＝125KA，断路器安装点最大短路冲击电流ich ＝47.13KA，ich≤idf,，因此满足动稳定需求。
3.3隔离开关校验
1、按热稳定校验：Qd≦Qxu
1）220KV侧：
Qd＝1.45(KA2s)　
Qxu＝31.52×4＝3969(KA2s)
　 Qd＜Qxu 故满足稳定规定。
2）110KV侧
Qd＝2.716(KA2s)　
　 Qxu＝21.52×4＝2311(KA2s)
Qd＜Qxu，故满足热稳定规定。
3）10KV侧
Qd＝99.26(KA2s)，　　　　
GW19-10型隔离开关 Qxu＝402×4＝6400(KA2s)
GN16-10型隔离开关 Qxu＝302×5＝4500(KA2s)
Qd＜Qxu，故满足热稳定规定。
2、 按短路动稳定校验
1）220KV侧
GW4-220（D）/1250型隔离开关动稳定电流峰值idw＝80KA，已知断路器安装点最大短路冲击电流ich ＝5.35KA，idw＞ich，故满足动稳定规定。
2）110KV侧
GW4-110（D）/1000型隔离开关动稳定电流峰值idw＝80KA，已知断路器安装点最大短路冲击电流ich ＝5.35KA，idw＞ich，故满足动稳定规定。
3）10KV侧
GW19-10型隔离开关动稳定电流峰值idw＝100KA，已知断路器安装点最大短路冲击电流ich ＝47.13KA，idw＞ich，故满足动稳定规定。
GN16-10型隔离开关动稳定电流峰值idw＝75KA，已知断路器安装点最大短路冲击电流ich ＝47.13KA，idw＞ich，故满足动稳定规定。
3.4母线选取及校验
1、220KV侧母线选取及校验
按照最大负荷持续工作电流进行选取：
Igmax=1.2KA
考虑系统在220KV母线上功率穿越，因而长期容许载流量选取2782A，相应参数为：导体尺寸Φ120/110mm型铝锰合金管型导体，导体截面1806mm2
热稳定校验：
由于本站地址最高月平均温度为+26.2℃，按本地环境最高为＋30℃，最高容许温度为+70℃，因而假设导体短路前发热温度为：

=30+（70-30）×（）2 = 37.43℃ 满足规定
2、220KV侧变压器回路接线导线选取与校验
按照最大负荷持续工作电流进行选取：
Igmax=1.05×==0.33KA
依照最大负荷运用小时数Tmax＝6000h，长期容许载流量选取826A，相应参数为：可用LGJ-400/25型导线，其计算截面419.01mm2
Sj＝Igmax/J=330/0.95＝347.4mm2
S>Sj故满足规定
导体短路前发热温度为：

=30+（70-30）×（）2 = 36.4℃ 满足规定
动稳定校验
1）短路电动力产生水平弯矩Msd及短路电动力fd为
fd = 1.76×=1.76×= 0.1kg/m
　Msd = 0.125× fd×ｌjs 2×9.8
　　　=0.125×0.1×12.52×9.8=19.14N/m
2）在内过电压作用下风速产生水平弯矩M'sf及风压f'V为
f''V=dv×kv×D1×=1×1.2×0.12×=2.025kg/m
M'sf = 0.125 ×f'v×ljs 2×9.8
　　　=0.125×2.025×12.52×9.8=387.6N/m　
3）短路状态时母线所受最大弯矩Md及应力
Md= =1351.77N/m
=
= = 2708.9N/cm2
此值不大于材料容许应力8820N/cm2,故满足规定
3、110KV侧母线选取与校验
按照最大负荷持续工作电流进行选取：
Igmax=1.05×==0.662KA
依照最大负荷运用小时数Tmax＝6000h，长期容许载流量选取1786A，相应参数为：可用Φ80/72型铝锰合金管型导体，其计算截面Sej＝954mm2
Sj＝Igmax/J=330/0.95＝347.4mm2
S>Sj故满足规定
导体短路前发热温度为：

=30+（70-30）×（）2 = 35.51℃ 满足规定
动稳定校验
1） 短路电动力产生水平弯矩Msd及短路电动力fd为
fd = 1.76× = 1.76×= 0.38(kg/m)
Msd = 0.125× fd×ｌjs 2×9.8
　　=0.125×0.38×82×9.8=29.8(N/m)
2）在内过电压作用下风速产生水平弯矩M、sf及风压f、V为
f''V=dv×kv×D1×=1×1.2×0.08×=1.35(kg/m)
M'sf = 0.125 ×f'v×ljs 2×9.8
=0.125×1.35×82×9.8=105.84(N/m)
3）短路状态时母线所受最大弯矩及应力为：
　　Md= =1296.25(N/m)
Qd = =
　　= 100× = 7492.77(N/cm2)
此值不大于材料容许应力8820N/cm2,故满足规定。
4、10KV侧母线选取与校验
按照最大负荷持续工作电流进行选取：
Igmax=1.05×==0.08KA
依照最大负荷运用小时数Tmax＝6000h，长期容许载流量选取355.32A，相应参数为：可用LGJ-95/55型铝锰合金管型导体，其计算截面Sej＝152.81mm2
导体短路前发热温度为：

=30+（70-30）×（）2 = 32.03℃ 满足规定
动稳定核校验
3.5电压互感器校验：
1) 220KV电压互感器：电压互感器选用JCC-220
0.9UN=198KV＜U1=220KV＜1.1UN=242KV 满足规定
2）110KV电压互感器：电压互感器选用JCC-110
0.9UN=99KV＜U1=110KV＜1.1UN=121KV 满足规定
3）10KV电压互感器：电压互感器选用JDZJ 1-10
0.9UN=9KV＜U1=110KV＜1.1UN=11KV 满足规定
3.6.电流互感器校验
1、热稳定校验： I2∞tdz＜（IlnKl）2
其中Kl为电流互感器在t=1s时容许通过一定额定电流倍数
220KV侧：I2∞tdz=17.69 (KA2S)
（IlnKl）2*1=(0.3×21)2=39.69(KA2S) （按最小变比考虑）
110KV侧：I2∞tdz=21.38(KA2S)
（IlnKl）2*1=(0.15×75)2=126.5(KA2S) （按最小变比考虑）
10KV侧：I2∞tdz=99.26(KA2S)
（IlnKl）2*1=(0.2×120)2=576(KA2S) （按最大变比考虑）
则I2∞tdz＜（IlnKl）2，故热稳定校验所有合格。
2、动稳定校验：
1）内部动稳定检查：ich＜ 2 Iln×Kdw 其中Kdw为动稳定倍数
220KV侧：ich1=5.35KA
2 Iln×Kdw= 2×0.4×38=21.5KA
110KV侧：ich2=7.2KA
2 Iln×Kdw= 2×0.15×130=27.5KA
10KV侧：ich3=47.13KA
2 Iln×Kdw= 2×0.2×215=60.8KA
2)外部动稳定校验： ich＜ 2 Iln×Kdw× 50a/40L×10-3
其中a取40cm，L取50cm
220KV侧：
2 Iln×Kdw× 50a/40L×10-3= 2×38×0.4× 50×40/(40×50) =21.49KA
因此 ich=5.35＜ 2 Iln×Kdw× 50a/40L×10-3
110KV侧：
2 Iln×Kdw× 50a/40L×10-3= 2×130×0.15× 50×40/(40×50) =22.23KA
因此ich=7.2＜ 2Iln×Kdw× 50a/40L×10-3
10KV侧：
2 Iln×Kdw× 50a/40L×10-3= 2×215×0.2× 50×40/(40×50) =60.8KA
因此ich=47.13＜ 2Iln×Kdw× 50a/40L×10-3
故外部动稳定所有合格。

3.7. 支持绝缘子及穿墙套管选取
选用LXP-10型悬式绝缘子，片数选取如下：
1）按照额定电压和泄漏比距选取 n≥λUe/Le
110、220KV中性点直接接地取λ=1.7（cm/KV）
10KV中性点非直接接地取λ=2.0（cm/KV）
Ue：额定电压 Ue1=220KV Ue2=110KV　　Ue3=10KV
Le：每片绝缘子泄漏距离 Le=29cm
当Ue1=220KV时n≥（1.7×220）/29=12.9
当Ue2=110KV时n≥（1.7×110）/29=6.4
当Ue2=10KV时n≥（2.0×10）/29=0.68
2) 按内过电压选取
220KV及如下电压倍数和绝缘子串工频湿闪电压按照下式按下式选取：
Us≥Kuxg/Kz（见《设计手册》式（6-29））
式中：Us：绝缘子湿闪电压（KV）
K：内过电压计算倍数 　　（见＜设计手册＞P867）
220KV、110KV（直接接地）K=3；
10KV（中性点非直接接地）K=4
K∑：综合系数 普通为K∑=0.9
Uxg：系统最运营相电压
220KV Ugx=1.15×220/=146.1KV
110KV Ugx=1.15×110/=73KV
10KV Ugx=1.15×10/=6.64KV
220KV侧 Us≥KUxg/ K∑ =3×146.1/0.9 =487KV
110KV侧 Us≥KUxg/ K∑ =3×37/0.9 =2433KV
10KV侧 Us≥KUxg/ K∑ =4×6.64/0.9 =29.5KV
由于每片LXP-10型悬式绝缘子湿闪电压为45KV
220KV侧 n≥Us/45 =487/45=10.7片
110KV侧 n≥Us/45 =243.3/45=5.4片
10KV侧 n≥Us/45 =29.5/45=0.655片
3）通过上面选取比较选定各侧绝缘子片数如下：
220KV侧 n≥12.9≈13片
110KV侧 n≥6.4≈7片
10KV侧 n≥0.655≈1片
考虑到绝缘子老化，每串绝缘子要预留零值绝缘子为35~220KV耐张串2片、悬垂串1片
故最后选定片数如下：
220KV侧 耐张串15片 悬垂串14片
110KV侧 耐张串9片 悬垂串8片
110KV侧 耐张串2片 悬垂串1片
2、10KV侧支柱绝缘子及穿墙套管选取与校验
1) 支持绝缘子选取：
10KV屋外支柱绝缘子宜采用高一级电压产品，依照这项规定，咱们选取ZS-35/800型支柱绝缘作屋外使用，而选取ZB-10Y（T）型支柱绝缘子在屋内使用：它们技术参数如下：
型号
额定电压
破坏荷重（Kg）
绝缘子高度（cm）
ZS-35/800
35
800
30
ZB-10Y（T）
10
750
22.5
2) 支柱绝缘子动稳定校验：
按短路稳定校验，规定P≥0.6Pxu
Pxu：支柱绝缘子破坏荷重（N）
P：短路时作用于支柱绝缘子上动力（N）
P=KfF=Kf×1.76×10-1×i2CHLp/a
式中Kf=H1/H
ZS-35/800型
Kf=H1/H=（H+12+h/2）/H=（300+12+ h/2）/300=1.053
ZB-10Y（T）型
Kf=H1/H=（H+12+h/2）/H=（225+12+ h/2）/225=1.07
ich=49.485（KA） Lp=140（cm） a=70（cm）
求P
ZS-35/800型：
P=1.053×1.76×10-1×（49.52×140）/70=908.2N＜0.6Pxu=4704N
能满足规定
ZS-10Y（T）型：
P=1.07×1.76×10-1×（49.52×140）/70＜0.6Pxu
=0.6×7350=4410N
两种支柱绝缘子均能满足动稳定规定
3) 穿墙套管选取与校验
按工作电压选CMWF-20母线型，套管长度Ltg=62.5cm，Fph=3920（N）
按照式（10-33）（见《发电厂变电站电气某些》）计算出口处绝缘子最大支撑距离为：
Lmax=6.94Fpha/i2ch-Ltg
其中Fph=3920 a=70cm Ich=49.485（KA）

Lmax=6.94×3920×70/49.4852=715.2cm
综合上述状况，当取跨距L=140cm对所选穿墙套管动稳固性可以满足规定。

第四章 避雷器参数计算与选取

4.1.220KV避雷器选取计算
1） 避雷器灭弧电压：Umi≥CdUm=0.8×253=202.4KV
Umi—避雷器灭弧电压有效值
Ube—避雷器额定电压有效值
Cd—接地系数，对非直接接地20KV及如下取Cd =1.1，对直接接地系统取Cd =0.8
Um—最高运营线电压
2）避雷器工频放电电压：Ugfx≥K0Uxg
K0—内部过电压容许计算倍数。
直接接地110KV ~220KV，K0=3
非直接接地63KV及如下K0=4，110KV如下K0=3.5。
Uxg—设备最高运营相电压。
Ugfx≥3×253/=438.2KV
3）避雷器残压：Ubc=KbhUmi=672.66KV
Kbh—保护比。
FZ型Kbh=2.3～2.35
4） 避雷器冲击放电电压：Uchfs=0.95Ubc=639.03KV
依照以上计算数据选用FZ—220J型阀型避雷器能满足规定。
4.2.110KV避雷器选取计算
1）避雷器灭弧电压：Umi≥CdUm=0.8×126.5=101.2KV
2）避雷器工频放电电压：Ugfx≥K0Uxg
直接接地110KV ~220KV，K0=3
Ugfx≥3×126.5/=219KV
3）避雷器残压：Ubc=KbhUmi=336.3KV
4）避雷器冲击放电电压：Uchfs=0.95Ubc=319.5KV
依照以上计算数据选用FZ—110J型阀型避雷器能满足规定。
4.3.10KV避雷器选取计算
1）避雷器灭弧电压：Umi≥CdUm=1.1×11.5=12.65KV
2）避雷器工频放电电压：Ugfx≥K0Uxg
Ugfx≥4×12.65/=29.2KV
3）避雷器残压：Ubc=KbhUmi=42KV
4）避雷器冲击放电电压：Uchfs=0.95Ubc=40KV
依照以上计算数据选用FZ—10型阀型避雷器能满足规定。
4.4.各级电压级别避雷器参数如下表：
型号
额定电压有效值KV
灭弧电压KV
工频放电电压有效值KV
冲击放电电压峰值（1.5/20及1.5/40）不不不大于KV
8/20雷电冲击波残压峰值不不不大于KV
不不大于
不不不大于
5

10
FZ—220J
220
200
448
536
620
652
715
FZ—110J
110
100
224
268
326
326
358
FZ—10
10
12.7
26
31
45
45
50

4.5.中性点电设备选取
1、中性点避备器选取
1)灭弧电压Umi Umi> Km× Uxg (Km 系数，Km=1)
220KV： Km× Uxg= Uxg=146KV
110KV： Km× Uxg= Uxg=73KV
i. 工频放电电压下限Ugfx
Ugfx>1.68 Uxg
220KV： 1.68Uxg= 1.68×146=245KV
110KV： 1.68Uxg= 1.68×73=123KV
2) 工频放电电压下限Ugfs
Ugfs<1.15 Ugs
(Ugs――变压器绝缘一分钟工频实验电压)
3) 残压Ubc
Ubc5<1/K×Ucs
Ubc5—避雷器在5KA时残压
Ucs—变压器内冲击实验电压
K—配合系数 K=1.1
2、中性点刀闸选取
依照资料，对于110KV、220KV变压器中性点隔离开关，当中性点装有避雷器保护时，其电压级别应与避雷器额定电压相似。因此：
220KV中性点选用GW8－110型刀闸
110KV中性点选用GW8－60型刀闸
4.6.依照以上计算成果选取中性点避雷器如下表：
位置
型号
额定电压 (KV)
灭弧电压(KV)
工频放电电压(KV)
5KA时冲击残压(KV)不不不大于
不不大于
不不不大于
220KV侧
FZ－110
110
126
254
312
375
110KV侧
FZ－60
60
70.5
140
173
227