1、抗拔桩设计计算
1、 设计依据
中华人名共和国行业标准：《建筑桩基技术规范》JGJ 94-94
2、计算条件
图纸给出筏板面积：2180.86m2，每平米浮力：10t/m2。
则筏板所受总浮力为：21808.6t。
2、 计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值
（5.2.18-1）
Uk――基桩抗拔极限承载力标准值；
ui――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；
qsik―― 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，本次计算根据勘察报告取值为45KPa；
λi―― 抗拔系数，按照表5.2.18-2取值。本次计算λi＝0.75。
li ――第i土层厚度，本
2、次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度10m。
2.1 桩径d=0.6m情况的单桩抗拔极限承载力标准值
Uk=0.75×45×0.6π×10 = 636.17(KN)=63.6t
2.2桩径d=0.4m情况的单桩抗拔极限承载力标准值
Uk=0.75×45×0.4π×10 = 424.12(KN)=42.4t
3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数
(5.2.17-2)
其中：
γ0 ―― 建筑桩基重要性系数，按照表3.3.3确定安全等级，本次计算按照一级（重要的工业与民用建筑物）取值为1.1；
N―― 基桩上拔力设计值21808.6t；
Gp―― 基桩自重设计值。
γ
3、s―― 桩侧阻抗力分项系数，按照表5.2.2取值1.67。
3.1 对d=0.6m桩总桩数
1.1×21808.6≦63.6/1.67× n + 0.25×π×0.62×10
（根）
计算置换率为
桩间距(m)
3.2 对d=0.4m桩总桩数
1.1×21808.6≦42.4/1.67× n + 0.25×π×0.42×10
（根）
计算置换率为
桩间距(m)
4、对上述抗拔设计进行抗压验算
4.1 单桩竖向承载力设计值
(5.2.2-3)
其中：
Qsk、Qpk―― 分别为单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值；
Qck―― 相应于任一复合基桩的承台底
4、地基土总极限阻力标准值，可表示为
qck――承台底1/2承台宽度深度范围内（≦5m）内地基土极限阻力标准值；
Ac―― 承台底地基土净面积；
ηs、ηp、ηc―― 分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5.2.3-1取用；
(5.2.3)
Aic、Aec――承台内区（外围桩边包络区）、外区的净面积，Ac= Aic+Aec
ηic、ηec――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5.2.3取用；
γs、γp、γc――分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数、承台底土阻力分项系数，按表5.2.2取用。
4.2 单桩总极限侧阻力因素计算
5、
当d=0.6m时，有
Qsik=π×0.6×45×10=848.23(KN)
γs=1.67；ηs=0.7936
4.3 单桩总极限端阻力因素计算
(KN)
其中：
α――桩端阻力修正系数；psk――桩端阻力标准值；Ap――桩端面积。
γp=1.67；ηp=1.4911
4.4 复合基桩承台下土阻力因素计算
其中承台平均土阻力极限值为
qck=ηcfuk (5-16)
这里fuk为承台下地基土极限承载力标准值，本次计算为170KPa；
ηic＝0.3336、ηec＝0.7721；γc=1.65
由于本次计算承台就是基础筏板，所以Aic＝Ac、Aec=0.0。
6、则有
ηc＝0.3336×1＋0.7721×0.0＝0.3336
qck=ηcfuk＝0.3336×170＝56.71 (KPa)
ηc=56.71×2180.86/630=196.312(KN)
R=0.7936×848.23/1.67+1.4911×318.09/1.67+196.312/1.65=806.08(KN)
群桩总抗力:
ΣR = 630×806.08=507830.4(KN)
lkzxm638网友,您的资料我学习了一下，整体感觉思路清晰，但可能存在一下笔误。
1、计算桩数的公式中，桩身自重只计算了桩的体积，而没有乘以容重。地下水位以下取浮容重。因为自重占的比例较小，对结果影响不大。
2、参数取值不太合理。把桩的抗拔摩阻力和抗压摩阻力取的一样，都为45kPa，一般抗拔小于抗压值。
3、只计算了桩数，而没有布桩方式。有了等效桩距外，还要根据布桩方式来计算实际桩距。一般采用等边三角形，则此时的桩距为de/1.03。
4、根据实际布桩数（一般要多于计算布桩数，主要是考虑对称和布桩方便等因素）计算桩的抗压性能。
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