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1、设计题目：原油常压塔工艺计算 设计任务：根据基础数据，绘制各种曲线 根据原料油性质及产品方案拟定产品收率作物料平衡 根据给定数据进行分馏塔计算，并绘制精馏塔计算草图 校核各侧线及塔顶温度 设计基础数据： 本设计采用某原油问原料进行常压塔工艺计算，原料及产品的基础数据见下表， 年开工天数按8000h计算，侧线产品及塔底重油都使用过热水蒸汽汽提，使用的温度为420℃，压力为0.3MPa。 原油实沸点蒸馏以及窄馏分性质 沸点范围℃ 占原油 m% ρ20 g/cm3
2、特性因数 含硫量 % 凝点 ℃ 每馏分 总收率 IBP—122 3.45 3.45 0.744 0.04 122—150 1.71 5.16 0.7628 11.76 0.03 150—175 1.8 6.96 0.7743 11.83 0.04 175—200 2.92 9.88 0.8042 11.61 0.04 200—225 2.72 12.6 0.8139 11.68 0.05 225—250 2.8 15.4 0.816 11.84 0.07 250—275 2.5
3、17.9 0.817 12.02 0.09 275—300 4.7 22.6 0.8123 12.27 0.09 300—325 4.6 27.2 0.825 12.27 0.11 325—350 3.6 30.8 0.8381 12.24 0.11 350—375 3.9 34.7 0.845 12.31 0.11 375—395 3.3 38 0.8517 12.36 395—425 6.14 44.14 0.8713 12.23 425—450 5.67 49.81 0.
4、8836 12.22 450—475 6.87 55.68 0.8936 12.22 项目 密度 20℃ 恩氏蒸馏馏出温度℃ 0% 10% 30% 50% 70% 90% ep 汽油 0.7779 75 123 150 164 180 205 210 煤油 0.8229 218 223 230 235 240 250 263 轻柴油 0.8402 245 273 285 292 308 321 重柴油 0.8516 296 316 325 336 340 348
5、重油 0.942 306 设计内容：根据基础数据，绘制各种曲线 根据原料油性质及产品方案拟定产品收率作物料平衡 根据给定数据进行分馏塔计算，并绘制精馏塔计算草图 校核各侧线及塔顶温度 重要参考文献：[1]、林世雄主编，《石油炼制工程》(第三版)，石油工业出版社，2023年； [2]、李淑培主编，《石油加工工艺学》（第一版），烃加工出版社，1998年； [3]、侯祥麟，《中国炼油技术》（第一版），中国石化出版社，1991年。 一、生产
6、方案 通过计算，本次油品是密度较大的油品，根据经验计算，汽油、煤油、轻柴、重柴的总收率大于30%，重油是生产优质沥青的好原料，还可以考虑渣油的轻质化，煤油收率高，适合生产航空煤油，该原油的生产方案是燃料一化型加工方案。 二、回流方式的拟定 本设计的解决量较大，考虑采用塔顶二级冷回流，并采用两个中段回流。 三、拟定塔板数 在原料一定的情况下，塔板的数目越多，精度越好，但压降越大，成本越高，本设计采用41层塔板。 四、塔板形式的拟定 本设计采用操作弹性大，塔板压降小，造价适中的浮阀塔板。 设计说明书： 1、根据基础数据绘制各种曲线； 2、根据已知数据，计算并
7、查工艺图表拟定产品收率，作物料平衡； 3、拟定汽提蒸汽用量； 4、塔板选型和塔板数的拟定； 5、拟定操作压力； 6、拟定汽化段温度： ⑴、汽化段中进料的汽化率与过汽化度； ⑵、汽化段油气分压； ⑶、汽化段温度的初步求定； ⑷、tF的校核。 7、拟定塔底温度； 8、塔顶及侧线温度的假定与回流热分派： ⑴、假设塔顶及各侧线温度； ⑵、全塔回流热； ⑶、回流方式及回流热分派。 9、侧线及塔顶温度的校核； 10、精馏塔计算草图。 原油常压塔精馏塔工艺计算过程 1、根据基础数据绘制
8、各种曲线 假设原油=100g，则 ⑴ IBP-122 V1 = 3.45/ 0.744 = 4.63709 ⑵ 122-150 V2 = 1.71/0.7628 = 2.24174 ⑶ 150-175 V3 = 1.8 /0.7743 = 2.32468 ⑷ 175-200 V4 = 2.92/0.8042 = 3.63094 ⑸ 200-225 V5 = 2.72/0.8160 = 3.43137 ⑹ 225-250 V6 = 2.8 /0.8160 = 3.43137 ⑺ 250-275 V7 = 2.5 / 0.817 = 3.05998 ⑻ 2
9、75-300 V8 = 4.7 /0.8123 = 5.78604 ⑼ 300-325 V9 = 4.6 / 0.825 = 5.57576 ⑽ 325-350 V10 = 3.6 /0.8381 = 4.29543 ⑾ 350-375 V11 = 3.9 / 0.845 = 4.61538 ⑿ 375-395 V12 = 3.3 /0.8517 = 3.87460 ⒀ 395-425 V13 = 6.14/0.8713 = 7.04694 ⒁ 425-450 V14 = 5.67/0.8836 = 6.41693 ⒂ 450-475 V15 = 6.87/0.8
10、936 = 7.68800 V总 = 67.96681 cm3 进行规一化得： V1% = 6.82% V2% = 3.30% V3% = 3.42% V4% = 5.34% V5% = 4.92% V6% = 5.05% V7% = 4.50% V8% = 8.51% V9% = 8.20% V10% = 6.32% V11% = 6.79% V12% = 5.70% V13% = 10.37% V14% = 9.44% V15% = 11.31% 由上可得绘制实沸点曲线数据： 表（Ⅰ） 温度 体积分数 温度 体积分数 122℃ 6.
11、82% 300℃ 41.86% 150℃ 10.12% 325℃ 50.06% 175℃ 13.54% 350℃ 56.38% 200℃ 18.88% 375℃ 63.17% 225℃ 23.8% 395℃ 68.87% 250℃ 28.85% 425℃ 79.24% 275℃ 33.35% 450℃ 88.68% 绘制实沸点蒸馏曲线。见图（Ⅰ） 查实沸点曲线得以下数据，运用数据求定平衡汽化曲线数据。表.（Ⅱ） 6.82% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 122℃ 148
12、℃ 205℃ 258℃ 295℃ 323℃ 363℃ 399℃ 425℃ 454℃ a.计算实沸点曲线的参考线的斜率及其各点温度 由《石油炼制工程》第三版，图7-17，根据实沸点蒸馏曲线10%至70%点得实沸点蒸馏曲线参考点斜率 = (399-148)/(70-10) = 4.18℃/%， 由此计算参考线的各点温度： 6.82% = 148 - 4.18（10-6.82） = 134.71℃ 20% = 148 - 4.18（20-10）= 189.8℃ 30% = 148 - 4.18（30-10） = 231.6℃
13、 40% = 148 - 4.18（40-10）= 273.4℃ 50% = 148 - 4.18（50-10） = 315.2℃ 60% = 148 - 4.18（60-10）= 357℃ 70% = 148 - 4.18（70-10） = 398.8℃ 80% = 148 - 4.18（80-10）= 440.6℃ 90% = 148 - 4.18（90-10） = 482.4℃ b.计算平衡汽化参考线斜率及各点温度 用《石油炼制工程》第三版 7-17上图，根据实沸点蒸馏曲线10%至70%斜率4.18℃/%查得平
14、衡汽化参考线的斜率为2.45℃/%，用图7-17中图查得△F = 22.3245℃，故平衡汽化参考线50% = 实沸点蒸馏参考线50%点 – △F = 315.2℃ - 22.3245 = 292.8755℃ 由平衡汽化参考线的50%点和斜率可计算得其他各点温度 6.82% = 292.8755℃ - 2.45（50-6.82）= 187.0845℃ 10% = 292.8755℃ - 2.45（50-10） = 194.8755℃ 20% = 292.8755℃ - 2.45（50-20） = 219.3755℃ 30% = 292.8755℃ - 2.45（50-30
15、 = 243.8755℃ 40% = 292.8755℃ - 2.45（50-40） = 268.3755℃ 60% = 292.8755℃ + 2.45（60-50） = 317.3755℃ 70% = 292.8755℃ + 2.45（70-50） = 341.8755℃ 80% = 292.8755℃ + 2.45（80-50） = 366.3755℃ 90% = 292.8755℃ + 2.45（90-50） = 390.8755℃ c.计算实沸点蒸馏曲线与其参考线的各点温差 △Fi% △F6.82% = 122℃ - 134.71℃ = -1
16、2.71℃ △F10% = 0℃ △F20% = 205℃ - 189.8℃ = 15.2℃ △F30% = 258℃ - 231.6℃ = 27.2℃ △F40% = 295℃ - 273.4℃ = 21.6℃ △F50% = 323℃ - 315.2℃ = 7.8℃ △F60% = 363℃ - 357℃ = 6℃ △F70% = 399℃ - 398.8℃ = 0.2℃ △F80% = 425℃ - 440.6℃ = -15.6℃
17、 △F90% = 454℃ - 482.4℃ = -28.4℃ d.求平衡汽化曲线各点温度 由图7-17下图查得各馏出百分数时的温差比值得：6.82%比值=0.39，10%比值=0.38，20%比值=0.36，其余各点比值都是0.33.平衡汽化曲线各点的温差△T等于实沸点蒸馏曲线与其参考线相应各点的温差△Fi%乘以相应的比值，由此得平衡汽化各点的△T。 6.82% △T = -12.71 * 0.39 = -4.9569℃ 10% △T = 0℃ 20% △T = 15.2 * 0.36 = 5.472℃
18、 30% △T = 27.2 *0.33 = 8.976℃ 40% △T = 21.6 * 0.33 = 7.128℃ 50% △T = 7.8 * 0.33 = 2.574℃ 60% △T = 6 * 0.33 = 1.98℃ 70% △T = 0.2 * 0.33 = 0.066℃ 80% △T = -15.6 * 0.33 = -5.148℃ 90% △T = -28.4 * 0.33 = -9.372℃ 平衡汽化曲线各点温度等于它的参考各点温度加上相
19、应的△T值，得平衡汽化温度，见表（Ⅲ） 表Ⅲ 6.82% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 182℃ 195℃ 225℃ 253℃ 276℃ 295℃ 319℃ 342℃ 361℃ 382℃ 根据上表绘制原油常压下的平衡汽化曲线图，见图（Ⅰ）。 2、根据已知数据计算，查工艺图表拟定产品收率，作出物料平衡 ⑴、切割点的计算 根据常压切割以及产品性质中的恩氏蒸馏馏出温度及《石油炼制》第三版，P201～202图7-12及图7-13进行恩氏蒸馏曲线与实沸点蒸馏曲线的转化计算时，凡恩氏蒸馏温度高出
20、246℃者，考虑到裂化的影响，须用lgD = 0.00852t – 1.691进行温度校正，则校正F12的t‘ = t + D，以汽油分馏为例 a. 实沸点蒸馏50%点 = 164 + △t（查图7-12）= 164 – 2.75 = 161.25℃ b. 用图7-13查得实沸点蒸馏曲线温差 汽油馏分 表（Ⅳ） 曲线线段 恩氏蒸馏温差℃ 实沸点蒸馏温差℃ 0%—10% 10%—30% 30%—50% 50%—70% 70%—90% 90%—终馏点 45 27 14 16 25 5 68.5 42 24
21、 16.9 31.4 6.4 则实沸点的30%点 30%点 = 161.25 – 24 = 137.25℃ 10%点 = 137.25 – 24 = 95.25℃ 0%点 = 95.25 – 68.5 = 26.75℃ 70%点 = 161.25 + 16.9 = 178.15℃ 90%点 = 178.15 + 31.4 = 209.55℃ 100%点 = 209.55 + 6.4 = 215.95℃ 实沸点范围 : 26.75℃～215.9
22、5℃ 同理可得 煤油馏分实沸点范围 ： 201.8℃ ～ 270.4℃ 轻柴馏分实沸点范围 ： 223.1℃ ～ 355.3℃ 重柴馏分实沸点范围 ： 279.1℃ ～ 405℃ 重油实沸点范围 ： 314.2℃ （根据《石油炼制》第二版P239图查得） ⑵、由上计算得实沸点切割点，再由图实沸点蒸馏曲线查各产品馏分收率得下表 表（Ⅴ） 产品 实沸点切割点℃ 实沸点沸程 ℃ 收率% 密度ρ20 g/cm3 恩氏蒸馏温度 体积分数 质量分数 0% 10% 30% 50% 70% 90% 100% 汽油 208.88 26.75～21
23、5.95 21 15.6 0.7779 75 123 150 164 180 205 210 煤油 246.75 201.8～270.4 7.5 6.2 0.8299 218 223 230 235 240 250 213 轻柴油 317.2 223.1～355.3 19.5 16.4 0.8402 245 273 285 292 308 321 重柴油 359.6 279.1～405 11.5 9.8 0.8516 296 316 325 336 340 348 重油 40.5
24、 52 0.942 306 ⑶、馏分分子量的拟定 汽油馏分 ： 斜率S = 90%馏出温度 – 10%馏出温度 = 205 – 123 = 1.025% 90 - 10 80 体积平均沸点 tv tv由馏程测定的10%、30%、50%、70%、90%这五个馏出温度计算得到 tv = t10 + t30 + t50 + t70 + t90 = 123 + 150 + 164 + 180 + 205 = 164.4℃ 5 5 根据周佩正所列得： tme = tv – △me ， ln△me = -1.35181 – 0.012
25、800tv0.6667 + 3.64678 S0.3333 ∴ ln△me = 2.1066705 △me = 5.81 tme = 164.4 – 5.81 = 158.59℃ = 431.73K 查《工艺图表》由ρ20 得API° = 45.6 d15.615.6 = 141.5 0.7999g/cm3 45.6+131.5 K = 1.216T1/3 = 1216×431.71/3 = 11.50 d15.615.6 0.7990 根据李德清历来正为关系式 M = 184.5 + 2.295 T – 0.2332 KT
26、 1.329 × 10-15（KT）2 – 0.6222ρT 式中T为平均沸点（K），K为特性因数，ρ为20℃时的密度 M = 184.5 + 2.295 × 431.73 – 0.2332 × 11.50 × 431.73 + 1.329 × 105 × （11.50 × 431.73）2 – 0.6222 × 0.7944 × 431.73 = 131.7 其他馏分同理 此上API°时通过P20在《炼油工艺计算图表集》上册，石油加工科学研究院出版，比重换算图，其他公式来自于《石油炼制工程》第三版。 ⑷、馏分的平衡汽化0%的拟定 以重柴为例 a、 按图7-15换算50%点
27、温度 恩氏蒸馏10%—70%点斜率 = 340 - 316 = 0.4℃/% 70 - 10 由图查得：平衡汽化50%点—恩氏蒸馏50%点 = 18.01℃ 则平衡汽化50%点 = 336 + 18.01 = 354.01℃ b、 由图7-16查得平衡汽化曲线各段温差（见表Ⅵ） 则平衡汽化曲线30% = 50% - △t30%-50% = 354.01 – 5.9 = 348.11℃ 10% = 348.11 – 5.1 = 343.01℃ 0% = 343.01 – 8 = 335.01℃
28、 表（Ⅵ） 曲线线段 恩氏蒸馏温度℃ 平衡汽化温差℃ 0%—10% 20 8 10%—30% 9 5.1 30%—50% 11 5.9 其他馏分同理 ⑸、汽油馏分焦点温度焦点压力的拟定 由S = 1.025，API° = 45.6 查石油馏分临界压力图：压力 = 38.0atm 查石油馏分临界温度图：温度 = 368.4℃ 查石油馏分焦点温度图 = 386.4℃ 查石油馏分焦点压力图 = 45.6atm ⑹、油品的相关性质参数表（Ⅶ） 表（Ⅶ） 油品 密度ρ20 g/cm3 比重指数 API° 特性因数 K 相对分子量 M
29、 平衡汽化温度℃ 汽油馏分 0.7779 50.4 11.73 131.6 103.4 煤油馏分 0.8299 41.2 11.85 174.6 218.5 轻柴馏分 0.8402 38.2 12.27 290.0 255.4 重柴馏分 0.8516 33.4 12.30 352.5 335.01 ⑺、产品收率和物料平衡 下表所列的物料平衡中没有考虑损失，在实际生产中原油不也许所有转化为产品，通常在常压塔的物料平衡计算中（气体+损失）约占原油的0.5% 表Ⅷ 油品 产率 解决量或产量 体积分数 质量分数 104t/a Kg/
30、h Kmol/h 原油 100 100 487 608750 汽油 21 15.6 75.97 94963 721.60 煤油 7.5 6.2 30.194 37743 216.17 轻柴 19.5 16.4 78.87 99838 344.27 重柴 11.5 9.8 47.73 59663 167.26 重油 40.5 52 253.24 316543 3、汽提蒸汽用量 侧线产品及塔底重油都用过热水蒸气汽提，使用的时温度420℃，压力0.3Mpa的过热水蒸气，参考图7-52和表7-12，取汽提水蒸气
31、量如表Ⅸ 表Ⅸ 油品 质量分数（对油）% Kg/h Kmol/h 一线煤油 3 1132.29 62.91 二线轻柴 3 2995.14 166.40 三线重柴 2.8 1670.56 92.81 合计 12128.85 673.83 4、塔板形式和塔板数 选用浮阀塔板 汽油—煤油段 煤油—轻柴油段 轻柴油—重柴油段 重柴油—汽化段 塔底汽提段 10层（考虑到一线生产航空煤油） 9层 6层 4层 6层 考虑采用两个中段回流，每个用3层换热塔板，共6层，全塔塔板数总计为41层。 5、精馏塔计算草图 将
32、塔体、塔板、进料及产品出口，中段循环回流位置，汽提返塔位置，塔底汽提点等绘成草图，如图（Ⅱ），以后的计算结果如操作条件和物料流量等可以陆续填入图中。这样的计算草图可使设计计算对象一目了然，便于分析计算结果的规律性，避免漏算重算，容易发现错误，因而是很有用的。 6、操作压力 取塔顶产品罐压力为0.13Mpa。塔顶采用两级冷凝冷却流程。取塔顶空冷器压力降为0.01Mpa，使用一个管壳式制冷器，壳程压力降取0.017Mpa，故： 塔顶压力 = 0.13 + 0.01 + 0.017 = 0.157Mpa（绝） 取每层浮阀塔板压力降为0.5Kpa（4mmHg），则推算得常压塔
33、各关键部位的压力如下： （单位为Mpa） 塔顶压力：0.157； 一线抽出板（第10层）上压力为：0.162； 二线抽出板（第22层）上压力为：0.168； 三线抽出板（第31层）上压力为：0.172； 汽化段压力（第35层以下）0.174； 取转油线压力降为0.035Mpa，则 加热炉出口压力 = 0.174 + 0.035 = 0.209Mpa 7、汽化段温度 ⑴、汽化段中进料的汽化率与过汽化度 取过汽化度为进料的2%（质量分数）或2.10%（体积分数），即过汽化量为12175Kg/h。规定进料在汽化段中的汽化率eF为
34、 eF（体积分数）= （21% + 7.5% + 19.5% + 11.5% + 2.10%）= 61.6% ⑵、汽化段油气分压 汽化段中各物料的流量如下 单位：Kmol/h 汽油 煤油 轻柴油 重柴油 过汽化油 油气量合计 721.60 216.17 344.27 169.26 33.82 1485.12 其中过汽化油的相对分子量取360. 尚有水蒸气（3517.1Kmol/h）塔底汽提 由此计算得汽化段的油气分压为：
35、 0.174 × 1485.12/（351.71 + 1485.12）= 0.141Mpa ⑶、汽化段温度的初步求法 汽化段温度应当是在汽化段油气分压0.112Mpa之下汽化61.6%（体积分数）的温度，为此需要作出在0.141Mpa下原油平衡汽化曲线。见（原油的实沸点曲线和平衡汽化曲线）中的曲线-4. 在不具有原油的临界参数和焦点参数而无法作出原油P—T—e相图情况下，曲线-4可用以下的简化法求定：由（原油实沸点曲线和平衡汽化曲线）图可得到交点温度为250℃。运用第三章中的烃类与石油窄馏分的蒸汽压图，将此点温度250℃换算为0.141Mp
36、a下的温度，得23737℃。从该交点作垂直于横坐标的直线A，在A线上找到237.7℃之点，过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线-2的线-4，即为原油在0.141Mpa下的平衡汽化曲线。 由曲线-4可以查得当eF为61.6%（体积分数）时的温度为310℃，此即欲求的汽化段温度为tF。此tF时由相平衡关系求得，还需对它进行校核。 ⑷、tF的校核 校核的重要目的是看由tF规定的加热炉出口温度是否合理。校核的方法作绝热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度。 当汽化率eF（体积分数）= 61.6%，tF = 310℃时，进料在汽化段中的焓hF计算如表
37、X）。表中各物料的焓值可由第三章中介绍的方法和图表求得。 所以：hF = 541.68×106÷608750 = 889.82KJ/kg 再求出原油在加热炉出口条件下的焓h0，按前述方法原油在炉出口压力0.20Mpa之下的平衡汽化曲线（实沸点与平衡汽化曲线图中的曲线-3）。这里忽略了原油所含水分，若原油含水，则应当作炉出口处油气分压下的平衡汽化曲线。因考虑到生产航空煤油，限定炉出口温度不超过360℃.由曲线-3可读出在360℃时的汽化率e0为58%（体积分数）。显然e0＜eF，即在炉出口条件下，过汽化油和部分重柴油处在液相。据此
38、可计算出进料在炉出口条件下的焓值h0，见表（Ⅹ） 所以：h0 = 583.26×106÷608750 = 958.127KJ/kg 校核表白h0略高于hF，所以在设计的汽化温度310℃之下，既能保证所需的拔出率（体积分数61.6%），炉出口温度也不至于超过允许限度。 表（Ⅹ） 油料 焓，KJ/kg 热量 KJ/h 气相 液相 汽油 1029 — 1029×94963 = 97.72×106 煤油 1016 — 1016×37743 = 38.34×106 轻柴油 1003 — 1003×998
39、38 = 100.13×106 重柴油 992 — 992×59663 = 59.18×106 过汽化油 991 — 991×12175 = 12.06×106 重油 — 740 740×316543 = 234.24×106 合计 — — 541.68×106 = QF 进料在炉出口出携带的热量 （P = 0.209Mpa，t = 360℃） 油料 焓，KJ/kg 热量 KJ/h 气相 气相 汽油 1159 — 1159×94963 = 110.06×106 煤油 1150 — 1150×37743 = 43.40×106
40、 轻柴油 1132 — 1132×99838 = 113.02×106 重柴油气相部分 1128 — 1128×18723 = 21.2×106 重柴油液相部分 — 950 950×40940 = 11.09×106 重油 — 899 899×316543 = 284.51×106 合计 — — Q0 = 583.26×106 8、塔底温度 取塔底温度比汽化段温度低7℃，即 310 – 7 = 303℃ 9、塔顶及侧线温度的假设与回流热分派 ⑴、假设塔顶及各侧线温度 参考同类装置的经验数据，假设塔顶及各侧线温
41、度如下： 塔顶温度 ℃ 煤油抽出板 （第10层）温度℃ 轻柴油抽出板 （第22层）温度℃ 重柴油抽出板 （第31层）温度℃ 105 170 249 310 ⑵、全塔回流热 按上述假设的温度条件作全塔热平衡（见表Ⅻ），由此求出全塔回流热。 表（Ⅻ）全塔回流热 （入方） 物料 流率 Kg/h 密度 g/cm3 操作条件 焓 KJ/kg 热量 KJ/h 压力Mpa 温度℃ 气相 液相 进料 608750 — 0.174 310 — — 541.68×106 汽提蒸汽 12128.85 — 0.3
42、420 3316 — 40.22×106 合计 620878.85 — — — — — 582.89×106 （出方） 物料 流率 Kg/h 密度 g/cm3 操作条件 焓 KJ/kg 热量 KJ/h 压力Mpa 温度℃ 气相 液相 汽油 94963 0.7779 0.157 105 546 — 51.85×106 煤油 37743 0.8299 0.162 170 — 408 15.40×106 轻柴油 99838 0.8402 0.168 240 — 768 76.68×106 重柴油 5
43、9663 0.8516 0.172 310 — 794 47.37×106 重油 31543 0.942 0.174 320 — 786 248.81×106 水蒸汽 12128.85 — 0.157 105 2700 — 32.75×106 合计 620878.85 — — — — — 472.86×106 所以，全塔回流热Q = （582.89 – 472.86）×106 = 110.03×106（KJ/h） ⑶、回流方式及回流热分派 塔顶采用二级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为60℃。采用两
44、个中段回流，第一个位于煤油侧线与轻柴油侧线之间（第11—13层），第二个位于轻柴油侧线与重柴油侧线之间（第22—24层）。 塔顶回流取热50% 第一中段回流取热20% 第二中段回流取热30% Q0 = 55.01×106KJ/h QC1 = 22.01×106 KJ/h QC2 = 15.7×106 KJ/h 10、侧线及塔顶温度的校核 校核应自下而上进行 ⑴、 重柴油抽出板（第31层）温度 按图（Ⅱ）中的隔离体系工作第31层以下塔段的热平衡。见图 表（XIII）第31层以下塔段的热平衡 （入方） 物料 流率 密度（ρ20） 操作条件 焓，KJ/kg
45、 热量 KJ/h Kg/h g/cm3 压力Mpa 温度℃ 气相 液相 进料 608750 — 0.174 310 — — 98.76×106 汽提蒸汽 6330.86 — 0.3 420 3316 — 21.99×106 内回流 L ～0.89 0.17 ～308 — 790 790L 合计 615080.86+L — — — — — 563.67+790L （出方） 物料 流率 密度 操作条件 焓，KJ/kg 热量 KJ/h Kg/h g/cm3 压力Mpa 温度℃ 气相 液相 汽油
46、 94963 0.7779 0.172 310 1040 — 98.76×106 煤油 37743 0.8299 0.172 310 1003 — 37.85×106 轻柴油 99838 0.8402 0.172 310 999 — 99.73×106 重柴油 59663 0.8516 0.172 310 — 794 47.37×106 重油 316543 0.942 0.175 320 — 773 244.68×106 水蒸汽 6330.86 — 0.172 310 — — 19.66×106 内
47、回流 L ～0.89 0.172 310 — — 1026L 合计 — — — — — 547.69×106 + 1026L 由热平衡得：563.67×106 + 790L = 547.69 ×106 + 1026L 所以，内回流L = 72034（Kg/h）或 72034/282 = 255（Kmol/h） 重柴油抽出板上方气相总量为：721.6 + 216.17 + 344.27 + 351.71 + 255 = 1888.75（Kmol/h） 重柴油蒸汽分压为：0.172×255/1888.75 = 0.0333（Mpa） 由重柴油常
48、压恩氏蒸馏数据换算0.03333Mpa下平衡汽化0点温度。可以用图（7-15）和图（7-16）先换算得常压下平衡汽化数据，再用图（7-26）换算成0.03333Mpa下的平衡汽化数据，其计算结果如下： 恩氏蒸馏温度℃ 恩氏蒸馏温差℃ 平衡汽化温差℃ 常压平衡汽化温度℃ 296 20 8.2 — 316 9 5 — 328 11 5.2 — 341 — — 335 0.03333Mpa下平衡汽化温度℃ 项目 310.8 0 319 10% 324 30% 329 50% 由上求得的在0.0333Mpa下重柴油的泡点温度为310.8℃，与原假设的310℃很接近，可认为原假设温度是对的的。 ⑵、轻柴油抽出板和煤油抽出板温度 校核的方法与校核重柴油抽出板温度的方法相同，可通过作第22层板以下和第10层板以下塔段的热平衡计算。计算过程从略。计算结果与假设值很接近，可人为原假设时对的的。
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