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1、第1章 概览、理论及构造 1.1 概览 1.1.1 类型 1.1.2 构配件 1、钢管 2、扣件 3、脚手板 4、悬挑用型钢 1.2 理论 1.2.1 荷载 1、荷载分类 作用于脚手架荷载可分为永久荷载与可变荷载。 永久荷载指在构造有效期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽视不计荷载。作用于脚手架永久荷载分为脚手架构造自重（涉及立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等）与构配件自重（涉及脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施）。 可变荷载是在构造有效期间，其值随时间变化，且其变化值与平均值相比不可忽视荷载。作用于脚手架
2、可变荷载分为施工荷载（涉及作业层上人员、器具和材料自重）与风荷载。 2、荷载原则值 1）每米立杆承受构造自重原则值 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)（如下简称“规范”）规定扣件式钢管脚手架每米立杆承受构造自重按其附录A表A.0.1执行，下面其内数值计算过程。 （1）构配件荷载取值 扣件式钢管脚手架构配件荷载取值是按抽样408个平均值加两倍原则差求得，详细如下： > 直角扣件：13.2N/个，按每个主节点处2个计算； > 旋转扣件：14.6 N/个，按剪刀撑每个扣件点一种计算； > 对接扣件：18.4 N/个，按每6.5m长钢管设立一种计算； > 横向
3、水平杆：每个主节点一根，取2.2m长； > 钢管尺寸：若为F48´3.5mm，取38.4 N/m，若为F48.3´3.6mm，取39.7N/m； （2）立杆受荷计算 每米立杆承受构造自重原则值可通过下图计算。下面分别讨论单位轮廓面积主框架自重、单位轮廓面积剪刀撑自重、单位轮廓面积自重。 图1 1 曲面控制类弧长法 单位轮廓面积主框架自重 脚手架立面单位轮廓面积主框架自重，若为单排脚手架，则为： （1 1） 若为双排脚手架，则为： （1 2） 上两式中，la为立杆纵距（单位：m），h为步距（单位：m），q为钢管每米重量（单位：），q1为每个直角扣件重量（单位：N/
4、个），q2为每个对接扣件重量（单位：N/个）；2.2为每根横向水平杆长度（单位：m），6.5为对接扣件数量与非横向钢管总长度比值平均值（单位：m/个）。 下表列出了常用纵距和步距时脚手架立面单位轮廓面积主框架自重（F48.3´3.6）。 表 1 1 脚手架立面单位轮廓面积主框架自重（kN/m2） 步距h（m） 脚手架类型 纵距la（m） 1.20 1.50 1.80 2.00 2.10 1.20 单排 0.1499 0.1270 0.1117 0.1041 0.1008 双排 0.2391 0.2054 0.1830 0.1718 0.1670
5、1.35 单排 0.1372 0.1160 0.1019 0.0949 0.0919 双排 0.2204 0.1889 0.1679 0.1574 0.1529 1.50 单排 0.1270 0.1073 0.0941 0.0875 0.0847 双排 0.2054 0.1757 0.1559 0.1460 0.1417 1.80 单排 0.1117 0.0941 0.0824 0.0765 0.0740 双排 0.1830 0.1559 0.1378 0.1287 0.1248 2.00 单排 0.1041
6、0.0875 0.0765 0.0710 0.0686 双排 0.1718 0.1460 0.1287 0.1201 0.1164 单位轮廓面积剪刀撑自重 脚手架立面单位轮廓面积剪刀撑自重计算，可按剪刀撑设在脚手架外侧，满堂红铺设情形计算，详细设两个13m杆交叉构成计算单元，用长杆（每根6.5m）4根，对接扣件4个，剪刀撑斜杆与立杆交叉处均有旋转扣件，则可得下式： （1 3） 上式中，a为剪刀撑斜杆与水平线夹角；q3为每个旋转扣件重量（单位：N/个）。 下表列出了常用纵距和步距时脚手架立面单位轮廓面积剪刀撑自重（F48.3´3.6）。 表 1 2 脚手架立面
7、单位轮廓面积剪刀撑自重（kN/m2） 剪刀撑角度 纵距la（m） 1.20 1.50 1.80 2.00 2.10 45° 0.0157 0.0152 0.0149 0.0147 0.0146 50° 0.0157 0.0152 0.0149 0.0148 0.0147 55° 0.0162 0.0158 0.0154 0.0153 0.0152 60° 0.0173 0.0168 0.0166 0.0164 0.0163 单位轮廓面积自重（以45°为例） 将Error! Reference source not found.中
8、剪刀撑倾角为45°时各值与Error! Reference source not found.中各值相加可得剪刀撑倾角为45°时脚手架立面单位轮廓面积自重（F48.3´3.6），详细如下表所示。 表 1 3 剪刀撑倾角为45°时脚手架立面单位轮廓面积自重（kN/m2） 步距h（m） 脚手架类型 纵距la（m） 1.20 1.50 1.80 2.00 2.10 1.20 单排 0.1656 0.1422 0.1266 0.1188 0.1154 双排 0.2706 0.2359 0.2127 0. 0.1962 1.35 单排 0.1529 0
9、1312 0.1168 0.1096 0.1065 双排 0.2519 0.2193 0.1976 0.1868 0.1821 1.50 单排 0.1427 0.1225 0.1090 0.1022 0.0993 双排 0.2369 0.2061 0.1856 0.1753 0.1709 1.80 单排 0.1275 0.1093 0.0972 0.0912 0.0886 双排 0.2145 0.1863 0.1675 0.1581 0.1540 2.00 单排 0.1198 0.1027 0.0913 0.0
10、856 0.0832 双排 0.2033 0.1764 0.1584 0.1494 0.1456 ④脚手架每米立杆自重（以45°为例） 脚手架每米立杆（F48.3´3.6）承受构造自重由下式计算： （1 4） 上式中，h为双排脚手架构造自重内、外立杆分派系数，详细见Error! Reference source not found.，为脚手架立面单位轮廓面积自重，详细见Error! Reference source not found.；但考虑到单排脚手架立杆构造与双排外立杆相似，故每米立杆承受构造自重原则值可按双排外立杆等值采用，此外为了简化计算，双排脚手架每米立杆
11、承受构造自重原则值是采用内、外立杆平均值；由此原则可得a=45°时单、双排脚手架每米立杆承受构造自重原则值，详细如Error! Reference source not found.所示。同理，也可给出a=60°时单、双排脚手架每米立杆承受构造自重原则值，详细如Error! Reference source not found.所示。 表 1 4双排脚手架每米内、外立杆承受构造自重分派系数 步距h （m） 纵距la（m） 1.20 1.50 1.80 2.00 2.10 内 外 内 外 内 外 内 外 内 外 1.20 0.4690 0.5310
12、0.4650 0.5350 0.4620 0.5380 0.4606 0.5394 0.4600 0.5400 1.35 0.4660 0.5340 0.4630 0.5370 0.4590 0.5410 0.4570 0.5430 0.4560 0.5440 1.50 0.4640 0.5360 0.4600 0.5400 0.4560 0.5440 0.4540 0.5460 0.4530 0.5470 1.80 0.4600 0.5400 0.4550 0.5450 0.4510 0.5490 0.4487 0.
13、5513 0.4470 0.5330 2.00 0.4580 0.5420 0.4500 0.5500 0.4410 0.5590 0.4400 0.5600 0.4400 0.5600 表 1 5 剪刀撑倾角为45°时脚手架立杆承受每米构造自重原则值（kN/m） 步距h（m） 脚手架类型 纵距la（m） 1.20 1.50 1.80 2.00 2.10 1.20 单排 0.1624 0.1771 0.1916 0. 0.2059 双排 0.1529 0.1655 0.1781 0.1865 0.1907
14、1.35 单排 0.1513 0.1644 0.1780 0.1869 0.1914 双排 0.1417 0.1531 0.1645 0.1721 0.1759 1.50 单排 0.1423 0.1546 0.1672 0.1754 0.1795 双排 0.1327 0.1432 0.1536 0.1606 0.1641 1.80 单排 0.1288 0.1399 0.1508 0.1581 0.1561 双排 0.1193 0.1283 0.1374 0.1434 0.1464 2.00 单排 0.1220
15、0.1330 0.1445 0.1509 0.1541 双排 0.1125 0.1209 0.1292 0.1348 0.1376 表 1 6 剪刀撑倾角为60°时脚手架立杆承受每米构造自重原则值（kN/m） 步距h（m） 脚手架类型 纵距la（m） 1.20 1.50 1.80 2.00 2.10 1.20 单排 0.1634 0.1784 0.1933 0.2030 0.2079 双排 0.1538 0.1667 0.1796 0.1882 0.1925 1.35 单排 0.1523 0.1657 0.1797
16、0.1888 0.1934 双排 0.1426 0.1543 0.1660 0.1739 0.1778 1.50 单排 0.1433 0.1560 0.1688 0.1773 0.1815 双排 0.1336 0.1444 0.1552 0.1624 0.1660 1.80 单排 0.1298 0.1412 0.1525 0.1600 0.1580 双排 0.1202 0.1295 0.1389 0.1451 0.1482 2.00 单排 0.1230 0.1343 0.1462 0.1529 0.1561 双排
17、 0.1134 0.1221 0.1307 0.1365 0.1394 3、荷载效应组合 1.2.2 设计计算——基本设计规定 1、设计项目 1）纵向、横向水平杆等受弯构件强度、刚度 2）水平杆与立杆间连接扣件连接强度 3）立杆稳定性 4）连墙件强度、稳定和连接强度 5）立杆地基承载力计算 6）悬挑型钢强度、刚度、稳定性 2、分项系数 1）强度、稳定性、连接强度验算时取值 2）变形验算时取值 3、材料力学参数 4、挠度、长细比容许值 1.2.3 设计计算——单、双排脚手架杆件 1、纵向水平杆（假设由横杆支撑） 1）计算模型 2）计算项目
18、 （1）强度 （2）刚度 2、横向水平杆（假设支承纵杆） 1）计算模型 2）计算项目 （1）强度 （2）刚度 3、水平杆与立杆间连接扣件连接强度 1）计算模型 2）计算项目——连接强度 4、立杆 1）计算模型 2）计算项目——稳定性 5、连墙件 1）计算模型 2）计算项目 （1）强度 （2）稳定性 （3）连接强度 1.2.4 设计计算——地基 1）计算模型 2）计算项目——地基承载力 1.2.5 设计计算——悬挑型钢 1）计算模型 2）计算项目 （1）抗弯强度 （2）整体稳定性 （3）挠度 （4）锚固连接 （5）局部受压承载力
19、 1.3 构造 1、惯用设计尺寸 2、水平杆和脚手板 3、立杆 4、连墙件 5、剪刀撑 6、型钢悬挑脚手架 第2章 方案编写 2.1 编写根据与编写重要内容 2.1.1 编写根据 2.1.2 编写重要内容 2.2 构造 2.3 施工工艺流程及施工要点 2.3.1 施工工艺流程 2.3.2 施工要点 2.4 质量安全事故通病及防止办法 2.5 计算书 第3章 案例——计算书 3.1 符号列表 符号 含义 备注 A1 脚手架钢管毛截面面积 A2 悬挑型钢主梁截面面积 A3 安全网每目
20、孔隙面积 Ac 脚手架钢管净截面面积 Ab 基地地面面积 Aw 单个连墙件所覆盖脚手架外侧面迎风面积 b1 内排立杆距墙间距 b2 悬挑型钢翼缘宽度 d1 脚手架钢管直径 d2 型钢腹板厚度 E 材料弹性模量 f 材料强度设计值 fg 地基承载力特性值 g1k 脚手板自重原则值 g2k 栏杆、冲压钢脚手挡板自重原则值 g3k 密目式安全立网自重原则值 g4k 脚手架钢管每米自重原则值 g5k 直角扣件自重原则值 g6k 旋转扣件自重原则值 g7k 对接扣件自重
21、原则值 g8k 脚手架立杆承受每米构造自重原则值 g9k 悬挑型钢每米自重原则值 gf 各个计算项目进行强度/稳定验算时分布恒荷载设计值 qf 各个计算项目进行强度验算时分布活荷载设计值 gv 各个计算项目进行变形验算时分布恒荷载设计值 qv 各个计算项目进行变形验算时分布活荷载设计值 h 步距 h2 悬挑型钢高度 H 脚手架搭设高度 Hb 建筑物高度 i1 脚手架钢管截面回转半径 ix、iy 悬挑型钢主梁绕x轴、y轴回转半径 I1 脚手架钢管截面惯性矩 Ix、Iy 悬挑型钢主梁绕x
22、轴、y轴惯性矩 l0 立杆、连墙件稳定验算时计算长度 la 立杆纵距 lb 立杆横距 lc 型钢悬挑主梁锚固点中心至建筑楼层边支承点距离 lc1 型钢悬挑主梁悬挑端面至建筑构造楼层板边支承点距离 lc2 外立杆至建筑构造层板边支承点距离 lc3 内立杆至建筑构造层板边支承点距离 k 立杆计算长度附加系数 M、M 计算截面处弯矩（为项目代号，详细见有关条目） n1 小横杆等分数 n2 每100cm2安全网目数 Nijk 对各个对象进行强度/稳定验算时集中荷载设计值 Nijk 对各个对象进行
23、变形验算时集中荷载设计值 注：i代表对象，1为大横杆、2为小横杆、3为立杆、4为连墙件、5为地基、6悬挑型钢主梁，j代表序号，详细见有关条目（也许为空），k代表项目，f为杆件承载力/稳定验算，v为杆件挠度验算，g为地基承载力验算。 q1k 施工均布活荷载原则值 R、Rc 滑移力设计值、抗滑承载力设计值 t2 悬挑型钢翼缘厚度 w0 脚手架工程所在地基本风压 wk 风荷载原则值 W1 脚手架钢管截面截面模量 Wcx、Wnx 悬挑型钢主梁绕x轴毛截面模量、净截面模量 l 长细比 m 考虑单、双排脚手架整体稳定因素单杆计算长度
24、系数 mz 风压高度变化系数 ms 风荷载体形系数 j1 脚手架挡风系数 j2 连墙件、立杆稳定系数 j3 悬挑型钢整体性稳定系数 s、smax 计算截面处应力、最大应力 u max 计算杆件挠度最大值 [u] 容许挠度 3.2 计算条件拟定 1、脚手架所在工程位于杭州，地面粗糙度为C，建筑物高度为Hb=60m； 2、搭设高度H=18.9m； 3、脚手架钢管采用F48.3´3.6； 4、脚手架状况为全封闭，其背靠建筑物状况为框架； 5、安全网为XX公司生产YY型； 3.3 计算参数初定 1、脚手架布置状
25、况为： 1）采用双排脚手架、不设立双立杆； 2）横向水平杆上纵向水平杆根数为2，即小横杆等分数n1=3； 3）步距h=1.8 m，立杆纵距la=1.5 m，立杆横距lb=1.05 m，内排立杆距墙间距b1=0.3注意： 1、干挂石材情形 2、玻璃幕墙情形 m； 4）横向水平杆为每个主节点一根，取2.2m实际工程中，常用长度为：0.1+0.1+1.05+0.048»1.3m 长； 5）连墙件采用两步两跨，脚手板满铺4层，操作层2层，栏杆、冲压脚手板1步1设； 6）剪刀撑与纵杆夹角为45°； 7）横杆与立杆连接方式为1个扣件，连墙件与扣件连接方式为2个扣件； 2、脚手架
26、钢管采用F48.3´3.6，其力学参数为： 1）强度设计值f =205 N/mm2； 2）弹性模量E=2.06´105 N/mm2； 3）截面积A1=506 mm2； 4）惯性矩I1=127100 mm4； 5）截面模量W1=5260 mm3； 6）回转半径i1=15.9 mm； 7）直接d1=48.3 mm 3、安全网参数为： 每100cm2安全网目数n2=2300，每目孔隙面积A3=1.3mm2； 4、立杆基本及型钢悬挑梁参数为： 1）地基土类型为碎石土，地基承载力原则值为500kN/m2； 2）立杆基本垫板尺寸为0.25m´0.25m； 3）悬挑型型钢主梁为18
27、号工字钢，其有关尺寸及截面信息为： 每米自重原则值：g9k=0.241 kN/m； 绕x轴惯性矩：Ix=1660cm4； 绕y轴惯性矩：Iy=122cm4； 绕x轴截面模量：Wx=185cm3； 绕y轴截面模量：Wy=26cm3； 绕x轴回转半径：ix=7.36cm； 绕y轴回转半径：iy=2.00cm； 翼缘厚度t2=1.07cm；腹板厚度d2=0.65cm； 高度h2=18cm；宽度b2=9.4cm 图3 1 悬挑型型钢尺寸及截面信息 5、荷载类设/配备状况为： 1）采用竹串片脚手板，其自重原则值g1k=0.35 kN/m2； 2）栏杆、冲压钢脚手挡板自重原则
28、值g2k=0.16 kN/m； 3）密目式安全立网自重原则值g3k=0.005 kN/m2； 4）连墙件普通仅由内立杆伸至主体，其长度为：0.2+0.3+0.1 约束脚手架平面外变形所产生轴向力N41f=3.0 kN； 5）脚手架钢管每米每米自重原则值g4k=39.7 N/m； 6）直角扣件自重原则值g5k=13.2N/个，按每个主节点处2个计算； 7）旋转扣件自重原则值g6k=14.6 N/个，按剪刀撑每个扣件点一种计算； 8）对接扣件自重原则值g7k=18.4 N/个，按每6.5m长钢管设立一种计算； 9）脚手架立杆承受每米构造自重原则值g8k=0.1283 kN/m；
29、10）施工均布活荷载原则值取q1k=3.0 kN/m2； 11）风荷载计算有关参数为： （1）因工程位于杭州，故由GB 50009-得w0=0.30 kN/m2（注：重现期）； （2）立杆稳定验算时取脚手架离地面42m，又因地面粗糙度系数为C，则由GB 50009-表8.2.1得，风压高度变化系数mz=1.02； （3）连墙件承载力验算时取脚手架离地面60m，又因地面粗糙度系数为C，则由GB 50009-表8.2.1得，风压高度变化系数mz=1.20； （4）由XX公司生产YY型安全网参数及脚手架布置、钢管参数可得挡风系数为： 3.4 杆件分析 3.4.1 纵
30、向水平杆 1、计算简图（参见《规范》5.2.4条） 图3 2 纵向水平杆内力计算简图 2、荷载计算 图3 3 荷载计算简图 1）大横杆自重原则值：g4k=0.0397 kN/m； 2）脚手板自重原则值：； 3）活荷载原则值：； 4）恒荷载设计值（承载力验算）：gf=1.2´(0.0397+0.123)=0.195 kN/m； 5）活荷载设计值（承载力验算）：qf=1.4´1.050=1.470 kN/m； 6）恒荷载设计值（变形验算）：gv=1.0´(0.0397+0.123)=0.163 kN/m； 7）活荷载设计值（变形验算）：qv=1.0´1.050=1.0
31、50 kN/m； 3、活荷载不利布置简图 1）跨中最大弯矩及跨中最大挠度 图3 4 计算跨中最大弯矩及跨中最大挠度时荷载布置图 2）支座最大弯矩 图3 5计算支座最大弯矩时荷载布置图 4、强度验算 1）跨中最大弯矩： 2）支座最大弯矩： 3）验算： 4）结论：强度满足规定 5、挠度验算 1）验算公式： 2）验算： 3）结论：变形满足规定 3.4.2 横向水平杆 1、计算简图（参见《规范》5.2.4条） 图3 6 横向水平杆内力计算简图 2、荷载计算 1）大横杆自重产生集中力原则值：g4k´la=0.0397´1.
32、5=0.060 kN 2）脚手板自重产生集中力原则值： 3）活荷载产生集中力原则值： 4）小横杆自重原则值：g4k=0.0397 kN/m 5）集中力设计值（承载力验算）：N2f=1.2´(0.060+0.184)+ 1.4´1.575=2.50 kN 6）均布荷载设计值（承载力验算）gf=1.2´0.0397=0.0476 kN/m 7）集中力设计值（变形验算）：N2v=1.0´(0.060+0.184)+ 1.0´1.575=1.818 kN 8）均布荷载设计值（变形验算）gv=1.0´0.0397=0.0397 kN/m 3、强度验算 1）集中力作用下弯矩： 2）
33、均布荷载作用下弯矩： 3）验算： 4）结论：强度满足规定。 4、挠度验算（参见附录：简支梁在集中荷载作用下跨中挠度） 1）验算公式：，， 2）验算： 3）结论：变形满足规定。 3.4.3 水平杆与立杆间连接扣件连接强度 1、计算简图 图3 7荷载计算简图 2、荷载计算 1）大横杆产生自重原则值：g4k´la´4/2=0.0397´1.5´2=0.1191 kN 2）小横杆产生自重原则值：g4k´2.2/2=0.0397´1.1=0.0437 kN 3）脚手板产生自重原则值： 4）活荷载产生自重原则值： 3、连接强度验算 1）滑移力设计值：R=1.2´(0
34、1191+0.0437+0.276)+1.4´2.363=3.835 kN
2）验算：R 35、NG2k=2.42+4.63=7.05 kN
4）活荷载原则值：NQk=
5）风荷载原则值（注：背靠建筑物状况为框架）：
wk=mz×ms×w0=1.02´(1.3´0.931)´0.30=0.370 kN/m2
3、内力计算
1）不组合风荷载时立杆轴线力设计值：
N31f=1.2´NGk +1.4´ NQk=1.2´7.05+1.4´4.725=15.075 kN
2）组合风荷载时立杆轴线力设计值：
N32f =1.2´NGk +0.9´1.4´ NQk=1.2´7.05+0.9´1.4´4.725=14.414 kN
3）风荷载产生立杆段弯矩设计 36、值：
M=0.9´1.4´( wklah2)/10=0.9´1.4´( 0.370´1.5´1.82)/10=0.227 kN×m
4、稳定性计算（附：容许长细比验算）
1）计算参数
（1）计算长度：l0=kmh=1.155´1.50´1.80=3.119m；
（2）长细比：l=l0/i1=3119/15.9=196.21；
（3）稳定系数：j2=0.188（《规范》表A.0.6）
2）不考虑风荷载时验算：（满足）；
3）考虑组合风荷载时验算：
（满足）；
附：容许长细比验算——l=( kmh)/i1=1.0´1.50´1800/15.9=169.8<[l]=2 37、10（满足）；
3.4.5 连墙件
1、计算简图
图3 9 连墙件内力计算简图
2、荷载计算
1）风荷载产生连墙件轴向力设计值：
（1）wk=mz×ms×w0=1.20´(1.3´0.931)´0.30=0.436 kN/m2
（2）2步2跨：Aw=2´la´2´h=10.8 m2
（3）N42f=1.4wkAw=1.4´0.436´10.8=6.59 kN
2）连墙件约束脚手架平面外变形所需轴向力设计值：N0=3.00 kN（注：双排）
3）连墙件轴向力设计值：N43f =N41f +N42f =3.0+6.59=9.59 kN
3、强度验算
，强度满足 38、规定；
4、稳定性验算
1）计算参数：
（1）计算长度：l0=0.60m；
（2）长细比：l=l0/i1=600/15.9=37.74；
（3）稳定系数：j2=0.894（《规范》表A.0.6）
2）验算：
3）结论：稳定性满足规定；
5、连接强度验算（抗滑承载力）
1）验算：N43f 39、kN；
（2）基地地面面积：Ab=0.0625m2；
（3）地基承载力特性值：fg=500´0.4=200 kN/m2；
2）验算：；
3）结论：地基承载力满足规定。
3.6 悬挑型钢主梁分析
1、计算简图
图3 10 悬挑型钢内力计算简图
有关尺寸：lc1=(0.1+b1)+1.05+0.15=1.6m，lc2=(0.1+b1)+1.05=1.45m，lc3=0.1+b1=0.4m；
2、荷载计算（参见节Error! Reference source not found.）
1）外立杆产生集中力设计值（承载力验算）：N61f = N31f =15.075 kN
40、
2）内立杆产生集中力设计值（承载力验算）：N62f =15.075-1.2´(2.76+0.142)=11.593kN
3）悬挑型钢产生均布力设计值（承载力验算）：gf =1.2´0.241=0.289 kN
4）外立杆产生集中力设计值（变形验算）：N61v =1.0´NGk +1.0´ NQk=11.78 kN
5）内立杆产生集中力原则值（变形验算）：N62v =11.78-1.0´(2.76+0.142)=8.87kN
6）悬挑型钢产生均布力设计值（变形验算）：gv=0.241 kN/mm
3、强度验算
1）端部弯矩（即最大值）：
2）验算：
，强度满足规 41、定；
4、稳定性验算
1）整体性稳定系数jb计算式（参看《钢构造设计规范》（GB 50017-）B.1条）
2）计算式内各参数及稳定性系数计算：
①bb计算：
lc1=1600mm，b2=94mm，t2=10.7mm，h2=180mm
bb=0.21+0.67x=0.21+0.67´1.012=0.888
②ly计算：
③双轴对称：h b=0
④
⑤，且由代替
3）验算：
4）结论：强度满足规定
5、挠度验算（参见附录：悬臂梁在均布荷载、集中荷载作用下悬臂端挠度）
1）计算简图及公式
暂无
2）验算：
3）结论：变形 42、满足规定。
6、锚固点压环钢筋承载力验算
1）示意图
a) 立面图
b）截面图一
c）截面图二
图3 11 示意图
2）钢筋配/设立：HPB300，直径16，两根（4个截面）；水平钢梁与楼板压点拉环压在楼板下层钢筋下面（注：《混凝土构造设计规范》（GB 50010-）9.7.4条：锚筋位于构件外层主筋内侧）；
3）承载力验算
（1）内力：
（2）截面应力：
（3）附——《混凝土构造设计规范》（GB 50010-）9.7.6条：吊环应采用HPB300级钢筋制作，锚入混凝土深度不应不大于30d，d为吊环钢筋直径。在构件自重原则值作用下，每个吊环按2个截面计算钢筋应 43、力不应不不大于65 kN/mm2；当在一种构件上设有4个吊环时，应按3个吊环计算。
4）结论：承载力满足规定。
7、型钢悬挑梁下混凝土局部受压承载力计算
支点为混凝土梁。详细计算参见《混凝土构造设计规范》（GB 50010-）6.6节。略。
第4章 附表
4.1 风压高度变化系数（某些）
注：摘自《建筑构造荷载规范》（摘自GB 50009-）
4.2 若干普通工字钢截面、物理属性（某些）
4.3 若干有关挠度计算公式
1、简支梁在集中荷载作用下跨中挠度
运算符“á ñ”运算规则：
1）若l/2-a >0，á l/2-añ3=(l/2-a) 3
2）若l/2-a >0，á l/2-añ3=0
2、悬臂梁在均布荷载作用下悬臂端挠度
3、悬臂梁在集中荷载作用下悬臂端挠度
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