综合标准施工升降机接料平台综合标准施工专业方案.docx

碧桂园陶园项目工程施工升降机接料平台搭设施工方案编制人审核人同意人编制单位：江苏南通二建集团碧桂园陶园项目部日期：8月目录一、工程概况2二、编制依据2三、施工计划21、施工进度计划22、材料和设备计划3四、接料平台搭设施工工艺技术31、技术要求32、搭设要求43、拆除要求44、施工程序5五、施工安全技术方法61、高空坠落62、物体打击63、架体坍毁6六、接料平台劳动力计划7七、接料平台计算书及相关图纸7【计算书】7【节点图】25一、工程概况本工程在郑州中牟绿博组团，西邻锦荣路、北抵计划富贵四路、东临计划牡丹一街、南邻计划永盛北街。总建筑面积56765.38平方米。1#楼地上25层，建筑高度78.6m；6#楼地上26层，建筑高度79.3m。考虑材料垂直运输，1#、6#楼分别部署1台施工升降机、确定施工升降机安装高度分别为80.9m（1#楼）、80.3m（6#楼）；安装高度均为54节标准节高。本方案关键针对施工升降机接料平台搭设编制。施工电梯性能参数表单个梯笼尺寸长3.0宽1.5高2.50m单笼额定载荷Kg额定提升速度36m/min电源功率（KVA）2313标准节尺寸0.650.651.508 m二、编制依据本工程施工组织设计及其它相关设计图纸、变更等建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-钢结构设计规范（GB50017-）建筑施工手册第5版建筑施工脚手架实用手册施工升降机安全规程（GB10055-）建筑结构荷载规范（GB50009-）SCD200/200施工升降机使用说明书三、施工计划1、施工进度计划施工进度计划表日历天 工序8月9月10月5101520253151015202531510152025316#楼接料平台 6#楼平台防护门1#楼接料平台1#楼平台防护门2、材料和设备计划接料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采取483.0mm钢管。并应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中要求3号一般钢管，其质量应符合国家标准碳结构钢（GB/T700）中Q235A级钢要求。接料平台架采取可锻铸铁制作扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）要求。接料平台架木脚手板应符合JGJ130中材质要求。为确保工程安全，防护门安装170cm高，使待乘人员无法探头，降低意外事故发生；防护门中间20cm金属板材部位安装插销锁，防护门用钢板网封闭，预防施工人员伸手开门开锁，防护门锁安装在防护门外侧，由电梯内操作人员控制，楼层待乘人员无法打开。注意防护门只许可向结构方向开启。为了方便快捷合理地对升降机进行调度，提升运行效率。各楼层安装对应楼层呼叫器，即安装在两樘防护门中间隔板上，司机依据楼层呼叫器显示及语音提醒知道那一层有呼叫，方便进行应答操作。四、接料平台搭设施工工艺技术1、技术要求本工程采取SC200200施工电梯，接料平台方案依据脚手架方案进行搭设和施工，悬挑层次和脚手架悬挑及相关节点全部按脚手架方案进行施工。接料平台架基础同脚手架搭设在地下室顶板上。接料平台对应每层楼面处必需设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。接料平台每层应满铺木脚手板，脚手板应和架体绑扎牢靠，且靠近升降机一侧应高于靠近建筑物一侧2030mm。接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。接料平台外侧和电梯吊笼预留小于100mm间距，便于层站材料装卸和确保电梯吊笼上下安全运行。2、搭设要求相邻立杆对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件结构点时，应立即作连墙拉结。除立杆外，其它杆件应采取整根钢管搭设，严禁对接使用。纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。纵向扫地杆固定在距底座上方200mm立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方立杆上。连墙杆设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点小于200 mm处，连墙杆水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。卸载拉杆应和平台架外侧立杆连接。卸载拉杆上端应和参埋杆连接牢靠。卸载拉杆和立杆连接处应靠近主节点，平台架卸载层应加设水平斜杆，形成几何不变形体系。之字型横向斜撑旋转扣件距离主节点小于100 mm。扣件规格必需和钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。各杆件端头伸出扣件盖边缘长度为100mm。挡脚板应铺设在立柱内侧。3、拆除要求拆除作业必需按先搭后拆标准由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。连墙杆及卸载拉杆必需随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸载拉杆整层或数层拆除后再拆架体。当拆除至下部最终一根立杆高度时，应先在合适位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。拆除时，各构配件应经过人工传输或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。4、施工程序、施工前准备 接料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。 应对钢管、扣件、脚手板进行验收，严禁使用不合格产品。、地基和基础根据接料平台架设计立杆纵向距、横向距进行放线、定位。放置垫板共两块，每块为4m0.2m0.05m。将底座正确地安放在定位线上。、接料平台架搭设:架体搭设步骤：立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）第三步纵向水平杆依以上次序直至施工需要高度。之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体升高同时搭设。需要设卸载拉杆架体应同时搭设卸载拉杆。脚手板铺设在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板和平台架体绑扎牢靠。踢脚板及防护网铺设在平台架接料层两侧面及防护门间空档处设置踢脚板和防护网，并和平台架体绑扎牢靠。防护门安装 将防护门安装在靠近施工电梯口两侧立柱上。4、接料平台架拆除 拆除平台架应全方面检验架体扣件连接、连墙件、卸载拉杆等是否符合结构要求，并对施工人员进行安全技术交底。清除架体上杂物及地面障碍物。按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵照拆除要求中要求。五、施工安全技术方法1、高空坠落开工前必需针对各施工部位实际情况编制含有针对性、可操作性安全技术方法，并进行交底。操作面满铺脚手板，不许可出现“探头板”。搭设平台架时，必需配戴安全带。接料平台外侧必需按规范搭设防护栏杆。拆除脚手架时，严格根据确定拆除次序拆除，并配戴安全带。2、物体打击进入施工现场必需正确配戴合格安全帽。通道口搭设防护棚。施工时高空作业人员严禁往下抛扔物品。尽可能避免交叉作业，有交叉作业时设专员进行监督指挥。3、架体坍毁严格按施工方案进行施工，技术、安全、工程人员定时进行符合性和安全性检验。满足脚手架搭设中扫地杆、连接点、搭接、对接、剪刀撑等结构要求。不能随意加大平台架上荷载。六、接料平台劳动力计划操作人员必需按国家相关要求经专门安全技术培训，取得建筑施工特种作业操作资格证书，持证上岗。组织保障方法序号姓 名性别职务/工种证书备注证书编号使用期1范辉男项目经理苏建安B（）0630212-09全方面负责2蔡东辉男项目质安苏建安C（）0630478-09监督检验和验收3王顺发男架子工皖AP-05登高作业4章连才男架子工苏A-06登高作业注：建筑施工特种作业操作资格证：以进场实际人员为准。七、接料平台计算书及相关图纸【计算书】（1）、脚手架参数1#楼落地接料平台架搭设高度5层、高15.4+1.2（室外高差）为16.6m；3#楼落地接料平台架搭设高度4层、高8.75+1.25（室外高差）为10m；搭设双排单立杆脚手架，本方案取1#楼16.6m高脚手架进行验算，如能满足要求，则此方案可行。架体搭设基础参数脚手架搭设方法双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)16.6水平杆步距h(m)1.8立杆纵（跨）距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆距建筑距离(m)0.3横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆部署方法纵向水平杆在上横杆上纵杆根数n2连墙件部署方法两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接连接种类双扣件连墙件和结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.3脚手架安全等级2级脚手架结构关键性系数01荷载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板脚手板铺设层数每隔（x）一设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m2)0.01实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架荷载标准值Qkj(kN/m2)3装修脚手架施工层数nzx1装修脚手架荷载标准值Qkx(kN/m2)2横向斜撑每隔（x）跨设置5脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、冲击荷载时动力系数1.35脚手板自重标准值gK1(kN/m2)0.35脚手架搭设地域河南(省)郑州市(市)基础风压值Wo(kN/m2)0.3地面粗糙程度C类密集建筑群中等城市市区架体顶部风压高度改变系数0.679架体底部风压高度改变系数0.65风荷载体型系数1.271地基参数基础类型混凝土楼板地基承载力特征值fak（kPa）/垫板底面积A（m2）0.25地基土类型/（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图（2）、纵向水平杆验算因为横向水平杆上纵向水平杆是均等放置，故纵向水平杆距离为S=la/(n+1），纵向水平杆承受脚手板及施工活荷载面积。qG=1.2(g+gK1lb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.85/(2+1)=0.159kN/mqQ=1.4(Qk+QDK)lb/(n+1)=1.4(3+1.350.5)0.85/(2+1)=1.458kN/m依据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图以下：因为纵向水平杆按规范要求按三跨连续梁计算，那么施工活荷载能够自由部署。选择最不利活荷载部署和静荷载按实际部署叠加，最符合架体力学理论基础和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图以下：1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图（图4）弯矩图Mmax=0.418kNm=0Mmax/W=10.418106/4490=93.19N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(g+gK1lb/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)=0.208kN/m（图5）挠度计算受力简图（图6）挠度图max=0.327mmminlb/150，10=5.667mm满足要求3、支座反力计算最符合架体力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算以下：因为支座反力计算关键是为横向水平杆承受集中力统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=2.886kN正常使用极限状态VK=0.344kN（3）、横向水平杆验算由上节可知F=V,FK=VKq=1.2g=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m因为横向水平杆按规范要求按简支梁计算计算简图以下：（图7）强度计算受力简图（图8）弯矩图1、抗弯验算Mmax=0.821kNm=0Mmax/W=10.821106/4490=182.885N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）挠度计算受力简图（图10）挠度图max0.347mmminla/150，10=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.796kNm（4）、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.796kNRc=8kN满足要求（5）、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=41、立杆承受结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=16.60.13+4(0.85+0.15)20.033/2+0.01462/2=2.306kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.85+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1.516.60.01=1.802kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际情况。NQK=(njgQkj+nzxQkx+QDK)(lb+a1)la/2=(13+12+1.350.5)(0.85+0.15)1.5/2=4.256kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部风荷载高度改变系数mz=0.65连墙件验算风荷载产生连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处风荷载高度改变系数mz=0.679风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.651.2710.3=0.248kN/m2依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）6.2.6条要求，取风荷载组合值系数w=0.6，依据连墙件步距可确定1=0.6，连墙件竖向间距H1=3.6。Mwk=0.051wklaH12=0.050.60.2481.53.62=0.145kNmMwd=wQMwk=0.61.40.145=0.121kNm立杆荷载组合：依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）6.2.5条要求进行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(2.306+1.802)+1.44.256=10.888kN长细比验算：l0=kmh=1.1551.51.8=3.119ml=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210满足要求依据l值查规范JGJ130-附录A.O.6得到j=0.188则立杆稳定验算式为：不组合风荷载：0Nd/jA=1(10.8881000)/(0.188424)=136.778N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：0Nd/jA+0Mwd/W=1(10.2921000)/(0.188424)+10.121106/4490=156.333N/mm2f=205N/mm2满足要求（6）、许可搭设高度验算不组合风荷载：H=jAf-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.8021000+1.44.2561000)/(1.20.131000)=52.548m组合风荷载：H=jAf-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.8021000+0.91.4(4.2561000+0.145106/4490)/(1.20.131000)=56.107mH=16.6mH=52.548m满足要求（7）、连墙件承载力验算计算连墙件计算长度：a0=a=0.31000=300mm,l=a0/i=300/15.9=18.868l=210依据l值查规范JGJ130-附录A.O.6得到j=0.949风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.6791.2710.3=0.259kN风荷载产生连墙件轴向力设计值：Nwld=QwkL1H1=1.40.25910.8=3.915kN连墙件轴向力设计值：Nld=Nwld+N0=3.915+3=6.915kN其中N0由依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）6.2.7条要求进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=6.9151000/424=16.308N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2稳定：Nl/jA=6.9151000/(0.949424)=17.177N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.915kNRc=12kN满足要求悬挑接料平台计数书1#楼层高3.1m；6#楼层高2.95m，本方案取1#楼6层悬挑接料平台架3.16=18.3m进行验算。（1）、脚手架参数架体搭设基础参数脚手架搭设方法双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)18.3水平杆步距h（m）1.8立杆纵距（跨距）la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度a1(m)0.15纵横向水平杆部署方法横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件部署方法两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接连接种类单扣件支撑或拉杆（绳）设置形式钢丝绳和钢丝杆不参与计算脚手架安全等级2级脚手架结构关键性系数01悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面高度(m)15钢梁悬挑长度(m)1.3钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁和楼板锚固类型螺栓连接钢梁搁置楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)20荷载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板脚手板铺设方法每2步设置一层密目式安全网自重标准值(kN/m2)0.01实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架荷载标准值Qkj(kN/m2)3装修脚手架施工层数nzx1装修脚手架荷载标准值Qkx(kN/m2)2脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5脚手板自重标准值gK1(kN/m2)0.35计算震动、冲击荷载时动力系数1.35脚手架搭设地域河南(省)郑州市(市)地面粗糙程度C类密集建筑群中等城市市区基础风压值w0(kN/m2)0.3架体底部风压高度改变系数0.65架体顶部风压高度改变系数0.92风荷载体型系数1.271脚手架情况全封闭，半封闭背靠建筑情况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm2目数m每目面积A(cm2)0.01（图1）立面图（图2）剖面图（2）、横向水平杆验算因为纵向水平杆上横向水平杆是均等放置缘故，横向水平杆距离为la/(n+1），横向水平杆承受脚手板及施工活荷载面积。其中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这么计算更为正确，其中钢管自重标准值为g=0.033。依据分析脚手架横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制组合为不利组合，故：q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4(Qk+QDK)la/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.4(3+1.350.5)1.5/(2+1)=2.822kN/m1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图（图4）弯矩图Mmax=0.239kNm=0Mmax/W=10.239106/4490=53.286N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)=0.208kN/m（图5）挠度计算受力简图（横杆）（图6）挠度图max=0.059mmminlb/150，10=5.667mmNumaxCheck13、支座反力计算因为支座反力计算关键是为了纵向水平杆验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.66kN正常使用极限状态VK=0.123kN（3）、纵向水平杆验算由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m因为纵向水平杆按规范要求按三跨连续梁计算，那么施工活荷载能够自由部署。选择最不利活荷载部署和静荷载按实际部署叠加，最符合架体力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图以下：挠度验算计算简图以下：1、抗弯验算Fq=1.40.5(Qk+QDK)La/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.5(3+1.350.5)1.5/(2+1)0.85(1+0.15/0.85)2=1.513kN/m（图7）强度计算受力简图（纵杆）（图8）弯矩图Mmax=0.774kNm=0Mmax/W=10.774106/4490=172.379N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）挠度计算受力简图（纵杆）（图10）挠度图max=0.419mmminla/150，10=10mm满足要求3、支座反力计算Vmax=5.893kN（4）、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.893kNRc=8kN满足要求（5）、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=41、立杆承受结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=18.30.13+4(0.85+0.15)20.033/2+0.01462/2=2.527kN2、构配件自重标准值NG2KZ=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.85+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1.518.30.01=1.827kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际情况。NQK=(njgQkj+nzxQkx+QDK)(lb+a1)la/2=(13+12+1.350.5)(0.85+0.15)1.5/2=4.256kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部风荷载高度改变系数mz=0.65连墙件验算风荷载产生连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处风荷载高度改变系数mz=0.92风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.651.2710.3=0.248kN/m2依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）6.2.6条要求，取风荷载组合值系数w=0.6，依据连墙件步距可确定1=0.6，连墙件竖向间距H1=2.4。Mwk=0.051wklaH12=0.050.60.2481.52.42=0.064kNmMwd=wQMwk=0.61.40.064=0.054kNm5、荷载组合立杆荷载组合依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）6.2.5条要求进行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(2.527+1.827)+1.44.256=11.183kN6、稳定系数j计算l0=kmh=1.1551.51.8=3.119m许可长细比验算：l=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210满足要求依据l值查规范JGJ130-附录A.O.6得到j=0.1887、立杆稳定验算不组合风荷载：0N/jA=1(11.1831000)/(0.188424)=140.296N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：0N/jA+0Mwd/W=1(10.5871000)/(0.188424)+10.054106/4490=144.84N/mm2f=205N/mm2满足要求（6）、连墙件承载力验算计算连墙件计算长度：a0=a=TiememberLb1mm,l=a0/i=300/15.9=18.868l=210依据l值查规范JGJ130-附录A.O.6得到j=0.952风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.921.2710.3=0.351kN/m2风荷载产生连墙件轴向力设计值：Nwld=QwkL1H1=1.40.35132.4=3.536kN连墙件轴向力设计值：Nld=Nwld+N0=3.536+3=6.536kN其中N0由依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）6.2.7条要求进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=6.5361000/424=15.415N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2稳定：Nl/jA=6.5361000/(0.952424)=16.192N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.536kNRc=8kN满足要求（7）、悬挑钢梁验算1、计算简图悬挑钢梁示意图以下：（图11）钢梁示意图依据规范要求及钢梁实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑简支梁，计算简图以下：（图12）承载能力极限状态受力简图（钢梁）2、荷载统计依据钢梁计算简图和荷载情况，利用基础力学原理进行最大弯矩、最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩：（图13）弯矩图Mmax=16.424kNm正常使用极限状态最大弯矩：Mkmax=12.658kNm承载能力极限状态下最大剪力：（图14）剪力图Qmax=22.682kN支座反力：R2=9.084kNR1=32.263kN3、抗弯强度、整体稳定验算=0Mmax/Wn=116.424103/141=116.48N/mm2f=205N/mm2因y=lc/iy=21000/93.1=21.482120/(235/fy)2=120/(235/360)2=281.612故b=1.07-(y2/44000)fy/235=1.07-(21.4822/44000)360/235=1.054=0Mmax/bW=116.4241000/(1.054141)=110.52N/mm2f=205N/mm2满足要求4、抗剪强度验算𝜏max=0Qmax/(I:S)tw=122.6821000/(139.8516)=27.031N/mm2fv=120N/mm2满足要求5、悬挑钢梁挠度验算由集中荷载产生挠度和钢梁自重均布线荷载产生挠度叠加（图15）正常使用极限状态受力简图（钢梁）（图16）挠度图vmax=7.148mmvmm=2lc1/250=21300/250=10.4mm满足要求6、固定钢梁U形拉环（或螺栓）强度验算将=50N/mm,=,为拉环截面面积2倍和拉环个数乘积，代入下式：=Nm/Al=9.0841000/1256.637=7.229N/mm2f=42.5N/mm2满足要求7、钢梁固定点下楼板负弯矩钢筋计算因为钢梁搁置在楼板上普遍为双向板或单向板，这么计算过于复杂，所以能够简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支板带跨度为2Lc。这么简化后能够提供安全贮备，且便于计算。Mmax=1/2R2lc=1/29.0842=9.084kNm依据混凝土结构设计规范，查相关表格得a1=1.0，取b=1000mm,h0=板厚-15mm，计算式以下：s=Mmax/(1fcbh02)=9.0841000000/(114.31000(120-15)2)=0.058=1-(1-2s)0.5=1-0.941=0.059s=1-/2=1-0.059/2=0.97As=Mmax/(sfcbh02)=9.0841000000/(0.9714.31000(120-15)2)=0.059mm2因As=0.059,c查混凝土结构设计规范（GB50010-）附录A得到配筋为三级钢（）（）8、悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度验算因悬挑钢梁搁置在楼板上，悬挑钢梁搁置前端处承受最大荷载即集中作用力，而此处作用面积认为b*b，符合实际情况：Fl=R1=32.263kN依据混凝土结构设计规范中6.6条要求取c=1.0，l=3，A1n=b2=882/1000=7.744mm2Fl=32.263kN1.35clfcAln=1.3511.73214.37.744=258.938kN满足要求【节点图】注：6#楼层高2.95米，1#楼层高3.1米