哈尔滨关键工程大学压水堆核电厂二回路热力系统综合设计.docx

专业课程设计阐明书

压水堆核电厂二回路热力系统

班 级：1513
学 号：031408
姓 名：刘争知
指引教师：刘中坤

核科学与技术学院
年 6 月

目 录
摘要 .............................................................. 1
1 设计内容及规定 ...................................................2
2 热力系统原则方案拟定 .............................................2
2.1 总体规定和已知条件 .........................................3
2.2 热力系统原则方案 ...........................................3
2.3 重要热力参数选择 ...........................................5
3 热力系统热平衡计算
3.1 热平衡计算措施 .........................7
3.2 热平衡计算模型 .............................................8
3.3 热平衡计算流程 .............................................9
3.4 计算成果及分析 ............................................17
4 结论 ............................................................17
附录
附表1 已知条件和给定参数 ..18附表2 选定地重要热力参数汇总表 ....................................19附表3 热平衡计算成果汇总表 ........................................24附图1 原则性热力系图 ..............................................25
参照文献 ......................................................... 26

摘要
压水堆核电厂二回路以郎肯循环为基本，由蒸汽发生器二次侧、汽水分离再热器、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等重要设备以及连接这些设备地汽水管道构成地热力循环，实现能量地传递和转换.本设计对该热力系统进行拟定与热平衡计算，通过列出6个回热器和汽水分离再热器中地2级再热器地热平衡方程以及除氧器中热平衡方程和质量守恒方程和汽水分离中蒸汽总量守恒，由此得到一种7元一次方程组、一种4元一次方程组，和汽水分离中地一种一元一次方程，通过求解这些方程组和方程，可以得到各点地抽气量和各个管路中地流量与新蒸汽/产量Ds地数学关系，假定一种ηe,npp 并就可以由Ds=(Ne/ηe,npp）η1/[( hfh - hs’)+(1+ξd)（hs’- hfw）]算出Ds ，由于各点地抽气量和各个管路中地流量与新蒸汽产量Ds地数学关系以同求解方程组得到进一步可以拟定二回路总地新蒸汽耗量Gfh，进而地一种新核电厂地效率ηe,npp ’ =Neη1/[ Gfh ( hfh - hfw)+ξd（hs’- hfw）],由此得到ηe,npp 和ηe,npp ’地一一相应关系ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp）.选一种较为合理地ηe,npp作为初值进行试算，得到一种ηe,npp ’.把计算出地核电厂效率ηe,npp ’与初始假设地ηe,npp分别代回到Gcd 、Gcd’，若不满足| Gcd - Gcd’|/ Gcd<1%,则以 (ηe,npp+）作为初值进行再试算，返回ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp）进行迭代计算，直至满足规定.当满足要| Gcd - Gcd’|/ Gcd <1%后，再校核ηe,npp和ηe,npp ’地大小.当|ηe,npp-ηe,npp ’|>0.1%,则以 (ηe,npp +）作为初值返回ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618 /ηe,npp ）从头再试算校算，直至满足规定.对最后效率不满意时可合理地调节各设备地运营参数，直至求出电厂效率满意为止.用得到满足规定地ηe,npp ’去计算各个参量，并制作一张热力系统图.

1 内容设计及规定
本课程设计地重要任务，是根据设计地规定，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完毕该方案在满功率工况下地热平衡计算.
本课程设计地重要内容涉及：
（1）拟定二回路热力系统地形式和配备方式；
（2）根据总体需求和热工约束条件拟定热力系统地重要热工参数：
（3）根据计算原始资料，进行原则性热力系统地热平衡计算，拟定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性地热经济指标；
（4）编制课程设计阐明书，绘制原则性热力系统图.

通过课程设计要达到如下规定：
（1）理解、学习核电厂热力系统规划、设计地一般途径和方案论证、优选地原则；
（2） 掌握核电厂原则性热力系记录算和核电厂热经济性指标计算地内容和措施；
（3）提高计算机绘图、制表、数据解决地能力；
（4）培养学生查阅资料、合理选择和分析数据地能力，掌握工程设计阐明书撰写地基本原则.

2 热力系统原则方案拟定
压水堆核电厂二回路系统地重要功能是将蒸汽发生器所产生地蒸汽送往汽轮机，驱动汽轮机运营，将蒸汽地热能转换为机械能；汽轮机带动发电机运营，将汽轮机输出地机械能转换为发电机输出地电能.
电站原则性热力系统表白能量转换与运用地基本过程，反映了发电厂动力循环中工质地基本流程、能量转换与运用过程地完善限度.为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用涉及再热循环、回热循环地饱和蒸汽朗肯循环.

2.1 总体规定和已知条件
压水堆核电厂采用立式自然循环蒸汽发生器，采用给水回热循环、蒸汽再热循环地热力循环方式,额定电功率为1000MW.汽轮机分为高压缸和低压缸，高压缸、低压缸之间设立外置式汽水分离再热器.
给水回热系统地回热级数为7级，涉及四级低压给水加热器、一级除氧器和两级高压给水加热器.第1级至第4级低压给水加热器地加热蒸汽来自低压缸地抽汽，除氧器使用高压缸地排汽加热，第6级和第7级高压给水加热器地加热蒸汽来自高压缸地抽汽.各级加热器地疏水采用逐级回流地方式，即第7级加热器地疏水排到第6级加热器，第6级加热器地疏水排到除氧器，第4级加热器地疏水排到第3级加热器，依此类推，第1级加热器地疏水排到冷凝器热井.
汽水分离再热器涉及中间分离器、第一级蒸汽再热器和第二级蒸汽再热器，中间分离器地疏水排放到除氧器；第一级再热器使用高压缸地抽汽加热，疏水排放到第6级高压给水加热器；第二级再热器使用蒸汽发生器地新蒸汽加热，疏水排放到第7级高压给水加热器.
主给水泵采用汽轮机驱动，使用来自主蒸汽管道地新蒸汽，汽轮机地乏汽直接排入主汽轮发电机组地冷凝器，即给水泵汽轮机与主发电汽轮机共用冷凝器.
凝水泵和循环冷却水泵均使用三相交流电机驱动，正常运营时由厂用电系统供电.

2.2 热力系统原则方案
2.2.1 汽轮机组
压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数地饱和蒸汽，汽轮机由一种高压缸、2-3个低压缸构成，高压缸、低压缸之间设立外置式汽水分离器.
单位质量流量地蒸汽在高压缸内地绝热焓降约占整个机组绝热焓降地40%，最佳分缸压力（即高压缸排汽压力）约为高压缸进汽压力地12%-14%.

2.2.2蒸汽再热系统
压水堆核电厂一般在主汽轮机地高、低压缸之间设立汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸地蒸汽达到过热状态，从而提高下压汽轮机运营地安全性和经济性.
汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器构成，第一级再热器使用高压缸地抽气加热，第二级再热器使用蒸汽发生器地新蒸汽加热.中间分离器地疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器地疏水分别排放到不同地高压给水加热器.

2.2.3给水回热系统
给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等构成.回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器，其中高压、低压给水加热器普遍采用表面式换热器，除氧器为混合式加热器.
高压给水加热器采用主汽轮机高压缸地抽汽进行加热，除氧器采用高压缸地排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸地抽汽进行加热.高压给水加热器地疏水可采用逐级回流地方式，最后送入除氧器；低压给水加热器地疏水可以所有采用逐级回流地方式，最后送入冷凝器.
给水回热系统地三个基本参数是给水回热级数、给水温度以及各级中地焓升分派.
选择给水回热级数时，应考虑到每增长一级加热器就要增长设备投资费用，所增长地费用应当可以从核电厂热经济性提高地收益中得到补偿；同步，还要尽量避免热力系统过于复杂，以保证核电厂运营地可靠性.因此，小型机组地回热级数一般取为1-3级，大型机组地回热级数一般取为7-9级.
压水堆核电厂中普遍使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运营原理来看，除氧器就是一种混合式加热器.来自低压给水加热器地给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸地排汽加热到除氧器运营压力下地饱和温度，除过氧地饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定地给水温度后再送入蒸汽发生器.
大型核电机组一般采用汽动给水泵，可以较好地适应机组变负荷运营，可以运用蒸汽发生器地新蒸汽、汽轮机高压缸地抽汽或者汽水分离再热器出口地热再热蒸汽驱动给水泵汽轮机，因而具有较好地经济性.给水泵汽轮机排出地乏汽被直接排送到主汽轮发电机组地冷凝器.

2.3 重要热力参数选择

2.3.1一回路冷却剂地参数选择
从提高核电厂热效率地角度来看，提高一回路主系统中冷却剂地工作压力是有利地.但是，工作压力提高后，相应各重要设备地承压规定、材料和加工制造等技术难度都增长了，反过来影响到核电厂地经济性.综合考虑，设计时压水堆核电厂主回路系统地工作压力为15.5MPa，相应地饱和温度为344.76℃.为了保证压水堆地安全，反映堆在运营过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，因此反映堆出口冷却剂地欠饱和度选为16℃.

2.3.2二回路工质地参数选择
二回路系统地参数涉及蒸汽发生器出口蒸汽地温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运营压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分派等.
(1) 蒸汽初参数地选择
压水堆核电厂地二回路系统一般采用饱和蒸汽，蒸汽初温与蒸汽初压为一一相应关系.根据朗肯循环地基本原理，在其他条件相似地状况下，提高蒸汽初温可以提高循环热效率.目前二回路蒸汽参数已经提高到5.0-7.0Mp，为了提高核电厂经济性并保证安全，二回路蒸汽参数选为6.0MPa.

(2) 蒸汽终参数地选择
在热力循环及蒸汽初参数拟定地状况下，减少汽轮机组排汽压力有助于提高循环热效率.但是，减少蒸汽终参数受到循环冷却水温度Tsw,1、循环冷却水温升ΔTsw以及冷凝器端差δt 地限制.除了对热经济性影响之外，蒸汽终参数对汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重要影响，因此，综合考虑多方面因素，并选用南方地区循环冷却水温度为24℃，取凝结水地温度为36℃.
当凝结水地温度选为36℃，忽视了凝结水地过冷度，则冷凝器地运营压力等于凝结水温度相应地饱和压力.

（3）中间再热参数地选择
蒸汽再热循环地最佳再热压力取决于蒸汽初终参数、中间再热前后地汽轮机内效率、中间再热后地温度与中间再热加热蒸汽地压力和给水回热加热温度等.
选择高压缸排气压力为高压缸进气压力地13%.高压缸地排汽进入汽水分离器，通过度离器除湿后，再依次进入第一级再热器和第二级再热器加热，在汽水分离器再热器中地总压降为高压缸排汽压力地7%.
通过两级再热器加热后地蒸汽温度接近新蒸汽温度，一般状况下，第二级蒸汽再热器出口地热再热蒸汽（过热蒸汽）比用于加热地新蒸汽温度要低13～15℃左右，可取14℃为便于计算，假设再热蒸汽在第一级再热器和第二级再热器中地焓升相似.再求得各级进出口压力及温度.
蒸汽再热压力地选择应当使高、低压缸排汽地湿度控制在14%之内，可据此选择中间分离器地进口压力（相称于高压缸排汽压力）和低压缸排气压力.

(4) 给水回热参数地选择
给水地焓升分派：
多级回热分派采用了汽轮机设计时普遍使用地平均分派法，即每一级给水加热器内给水地焓升相等.每一级加热器地给水焓升为107.978kj/kg.
采用平均分派法时，先拟定每一级加热器地理论给水焓升为132.863kj/kg，
得到蒸汽发生器地最佳给水比焓1080.866kj/kg.按照蒸汽发生器运营压力和最佳给水比焓拟定最佳给水温度，按一定关系定出实际给水温度.再次通过等焓升分派地措施拟定每一级加热器内给水地实际焓升为107.978kj/kg.
选定除氧器地工作压力，除氧器地运营压力应当略低于高压缸地排汽压力.再分别对高压给水加热器和低压给水加热器进行第二次焓升分派.
对于高压给水加热器，每一级地给水焓升为108.103/kg.
对于低压给水加热器（涉及除氧器），每一级地给水焓升为107.49kj/kg.
给水回热系统中地压力选择：
除氧器地运营压力应当略低于高压缸地排汽压力，除氧器出口水温等于除氧器运营压力相应地饱和温度.
一般状况下，取凝水泵出口压力为除氧器运营压力地3-3.2倍，取3.1.
一般状况下，取给水泵出口压力为蒸汽发生器二次侧蒸汽压力地1.15-1.25倍，取1.2.
抽汽参数地选择：
给水加热器蒸汽侧出口疏水温度（饱和温度）与给水侧出口温度之差称上端差（出口端差）.高压给水加热器出口端差取3℃，低压给水加热器出口端差取2℃.
对于每一级给水加热器，根据给水温度、出口端差即可拟定加热用地抽汽温度.由于抽气一般是饱和蒸汽，由抽汽温度可以拟定抽汽压力（考虑回热抽气压损）.

3 热力系统热平衡计算

3.1 热平衡计算措施
进行机组原则性热力系记录算采用常规计算法中地串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”地计算顺序，即从抽汽压力最高地加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低地加热器.这样计算地好处是每个方程式中只浮现一种未知数Ds，适合手工计算，并且易于编程.
热力计算过程使用地基本公式是热量平衡方程、质量平衡方程和汽轮机功率方程.

3.2 热平衡计算模型
热力计算地一般流程如下：

3.3 热平衡计算流程
第一步：
计算给水泵汽轮机地耗汽量：
给水泵汽轮机汽为新蒸汽，排汽参数等于高压缸排汽；
给水泵有效输出功率Nfwp=1000Gfw ×Hfwp /ρfw kW
给水泵有理论功率ηfwp,t= Nfwp/ηfwp,pηfwp,tiηfwp,tmηfwp,tg
给水泵地扬程Hfwp=6.4434MPa
则其耗汽量Gs,fwp=Nfwp/ηfwp,pηfwp,tiηfwp,tmηfwp,tgHa，
ηfwp,p—— 汽轮给水泵组地泵效率，取0.58；
ηfwp,ti，ηfwp,tm，ηfwp,tg——分别给水泵组汽轮机地内效率、机械效率和减速器效率，分别取0.80，0.90和0.98；
Ha为高压缸进出口焓降，为297.01/kg
代入数值得Gfwp,s=0.059245Ds

第二步：
对汽水分离器列蒸汽守恒方程：G0=Gd(Xrh1,i-Xh,z)/ Xrh1,i
GdXh,z=(Gd-G0)Xrh1,i .................1*求得G0=Gd(Xrh1,i-Xh,z)/ Xrh1,i ，把Xrh1,i =0.995 、 Xh,z =0.8632 代入可得
G0 =0.13246Gd
对7级回热器列热平衡方程：
[Ges,7(hes,7-hew,7)+Ga(ha’-hew,7)]ηh=(1+ξd)Ds△hfw ........................ 2*
对6级回热器列热平衡方程：
[Ges,6(hes,7-hew,6)+Gb(hb’-hew,6)+Ges,7(hew,7hew,6)]ηh=(1+ξd)Ds△hfw
.................3*
对除氧器列热平衡方程 ：[(Ges,7+Ges,6+Ga+Gb)hew,6+Gcd+hlfwi+G0hGo’+Gchc]=(1+ξd)Ds hlfwi,5 .................4*
对除氧器列质量守恒衡方程：
Gcd+Ga+Gb+GC+G0+Ges,7+Ges,6=(1+ξd)Ds ................5*
对汽水分离再热器中第一级再热器列热平衡方程
(Gd-G0) Δh=Gb(hb-hb’)ηh .................6*
对汽水分离再热器中第一级再热器列热平衡方程
(Gd-G0)Δh=Ga(ha-ha’)ηh .................7*
新蒸汽产量等于总耗气量：
Ds=Ges,7+Ges,6+Ga+Gb+GC+Gd+Gfwp,s ................8*
其中：
ha’为第二级再热器加热蒸汽地疏水比焓；
Ga新蒸汽中用于再热地质量流量 ，kg/s
Gb从高压缸抽取用于再热地蒸汽质量，kg/s
Gc高压缸排气中排到除氧器地质量流量，kg/s
Gd从高压缸排气进入到低压缸地质量流量，kg/s
G0为汽水分离器中分离出来地质量流量，kg/s
hb’为第一级再热器加热蒸汽地疏水比焓，kJ/kg
ha’为第二级再热器加热蒸汽地疏水比焓 ，kJ/kg
hG0’为汽水分离器中分离水地比焓，kJ/kg
hc,hd均为高压缸排气比焓，kJ/kg
△h为再热器平均焓值升，kJ/kg
联立上述7个方程并代入有关数值，求得：
Ga=0.0448Ds ；
Gb=0.0429Ds ；
Gc=0.0273Ds ；
Gd=0.7125Ds ；
Ges,6=0.0556Ds ；
Ges,7=0.0577Ds ；
Gcd=0.6878Ds

第三步：[Ges,3 (hes,3-hew,3)+ Ges,4(hew,4-hew,3)]ηh=Gcd△hfw
ηh=Gcd△hfw
对4级回热器列热平衡方程：
Ges,4(hes,4-hew,4)ηh=Gcd△hfw ..................9*
对3级回热器列热平衡方程：
[Ges3 (hes,3-hew,3)+ Ges,4(hew,4-hew,3)]ηh=Gcd△hfw ..................10*
对2级回热器列热平衡方程：
[Ges,2 (hes,2-hew,2)+(Ges,4+Ges,3)(hew,3-hew,2)]ηh=Gcd△hfw ..................11*
对1级回热器列热平衡方程：
[Ges,1 (hes,1-hew,1)+(Ges,1+Ges,2+Ges,3+Ges,4)(hew,2-hew,1)]ηh=Gcd△hfw ..........12*
联立9*～12*方程并代入有关数值，求得：
Ges,1=0.0428 Gcd ；
Ges,2=0.0445 Gcd 。
Ges,3=0.0463 Gcd 。
Ges,4=0.0501 Gcd
∵
Gcd =0.6878Ds
∴
Ges,1 =0.02944Ds ；
Ges,2 =0.03061Ds ；
Ges,3 =0.03185Ds；
Ges,4 =0.03446Ds

第四步：
计算汽轮发电机组耗汽量：
根据 Nt,i=Gt,s(h0-hes,1)+(Gt,s+Ges,1)(hes,1-hes,2)+…+(Gt,s-)(hes,z-hz)
.......13*
可得：Nt,i=Gt,s(h0-hb)+(Gt,s-Gb)(hb-hes,7)+(Gt,s-Gb-Ges,7) (hb-hes,7)+(Gt,s-Gb-Ges,7-Ges,6) (hew,6-hh,z)+Gd(hh,z-hes,4)+(Gd-Ges,4)(hes,4-hes,3)+(Gd-Ges,4-Ges,3)(hes,3-hes,2)+(Gd-Ges,4-Ges,3-Ges,2)(hes,2 -hes,1)+(Gd-Ges,4-Ges,3-Ges,2-Ges,1)(hes,1–hz)
.....................14*
又有
Nt,i=Ne/ηmηge .....................15*
其中：
h0 、hz——分别为汽轮机进、出口处蒸汽比焓，kJ/kg 。
hes,i——汽轮机第i级抽汽点地蒸汽比焓，kJ/kg。
Ges,i ——汽轮机第i级抽汽点地抽汽量，kg/s；
Gt,s ——汽轮机总地耗汽量，kg/s。
联立14*、15*式并代入数值得 :
Gt,s =3555.552-1.26585Ds ..................16*

第五步：
拟定二回路系统总地新蒸汽耗量:
Gfh= = Ga+Gt,s+Gfwp,s
把Ga、Gt,s、Gfwp,s代入上式
Gfh=3555.552-1.1618Ds ..................17*

第六步：
核电厂热效率计算
根据第五步计算得到地新蒸汽耗量，计算反映堆地热功率,把 Gfh代入下式：QR’=[Gfh(hfh-hfw)+ ξd Gfh(hs’-hfw)]/η1
可以得到：QR’=1886.627(3555.552-1.1618Ds) ..................18*进而可以计算出核电厂效率为：
ηe,npp’ =Ne/ QR’ =106/1886.627(3555.552-1.1618 Ds)
把Ds=QRη1/[( hfh - hs’)+(1+ξd)（hs’- hfw）] =530.05/ηe,npp
代入ηe,npp’
得到：ηe,npp’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp） ........................................19*
将计算出地核电厂效率ηe,npp’与初始假设地ηe,npp分别代回到Ds 、Ds’
∵Gcd=0.6878Ds =364.568/ηe,npp ； .....................................20*
Gcd’=0.6878 Ds’ =364.568/ηe,npp’ .....................................21*
再比较Gcd和Gcd’，若| Gcd-Gcd’|/Gcd>1% ,以（ηe,npp +0.0005）算初始值返回19*式进行迭代计直至满|Gcd-Gcd’|/Gcd <1% ..........22*
当达到规定|Gcd-Gcd’|/Gcd <1%后，再比较ηe,npp和ηe,npp’，若|ηe,npp-ηe,npp’|>0.1%, 则以（ηe,npp+0.0005）作为初始值返回19*式进行计算，依次通过19*式、20*式、21*式 、22*式计算，并满足22*式、23*式后到得地ηe,npp’才是最后核电厂效率.若对最后核电厂效率不满意时可调节合理调节各设备地运营参数，再从第一步从新计算直至求出电厂效率满意为止.

3.4 计算成果及分析
程序:
#include
#include
int main()
{
using namespace std。
double npp1,npp2,Qr,Gshp,Gslp,Gsrh2,Gsrh1,Gsdea,Gd,Gfw,Ds,rate1,rate2,Ges1,Ges2,Ges3,Ges4,Ges6,Ges7,Gsfwp,Gcd,Gcd2,Ga,Gb,Gc。
npp1=0.3。
do{
do{
npp1=npp1+0.0005。
npp2=1/(6.708-1.1618/npp1)。
Ds=530.05/npp1。
Gsrh2=0.0448*Ds。
Gsrh1=0.0429*Ds。
Gsfwp=0.05924*Ds。
Qr=1000000/npp1。
Gshp=0.896*Ds。
Gslp=0.7125*Ds。
Gsdea=0.0273*Ds。
Gd=0.7125*Ds。
Gcd=0.6878*Ds。
Gcd2=364.568/npp1。
Gfw=1.0105*Ds。
Ges1=0.02944*Ds。
Ges2=0.03061*Ds。
Ges3=0.03185*Ds。
Ges4=0.03446*Ds。
Ges6=0.0556*Ds。
Ges7=0.0577*Ds。
Ds=532.71/npp1。
Ga=0.0448*Ds。
Gb=0.0429*Ds。
Gc=0.0273*Ds。
rate2=fabs((Gcd-Gcd2)/Gcd)。
rate1=fabs(npp2-npp1)。
}while(rate2>0.01)。
rate1=fabs(npp2-npp1)。
cout<<"npp1:"<6:"<"Gsrh2:"<0.001)。

return 0。
}
运营成果如下：
npp1=0.322588
Qr=3105.59
Ds=1646.38
Gshp=1474.92
Gslp=1172.86
Gsrh1=70.6185
Gsrh2 =73.7461
Gsdea=44.939
Gsfwp=97.516
Gfw=16634
Ges1=48.4617
Ges2=50.3877
Ges3=52.4289
Ges4=56.7252
Ges6=91.5242
Ges7=94.981

成果分析:
本次设计中地参数按照实际规定选择，接近于压水堆核电厂地真实参数，通过合理地列写和求解各个设备地热平衡方程和流量守恒方程得所设计地压水堆核电厂二回路地热效率为32.22588%，与在役核电厂地效率相接近.此外本次设计方案采用地是单变量循环，因此本方案提供地算法如论是依托编程序还是依托简朴地计算器来计算地可以算出，并且工作量不算太大.

4 结论
本次课程设计是在学习完《核动力装置与设备》 、《电厂汽轮机》等课程后地一次综合训练，是实践教案地一种重要环节.在课设过程中，我遇到了许多问题，如过程取值、热力计算、编程、制图等等问题，但在指引教师地协助和与同窗地交流下最后完毕了课设.通过这次课程设计使我进一步巩固、加深所学地理论知识并有所扩展；让我学习并掌握了压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算地措施和基本环节；锻炼并提高了我地运算、CAD制图和计算机应用，如C语言程序编程、MATLAB求解多元方程等基本技能；增强了我地工程概念；培养了我对工程技术问题地严肃、认真和负责态度.十分感谢指引教师及各位同窗地协助，这次课设让我各方面都得到了锻炼和提高，对自己将来参与工程活动有重要地指引意义.

附表1 已知条件和给定参数
序号
工程
符号
单位
取值范畴或数值
1
核电厂输出电功率
N e
MW
给定，1000
2
一回路能量运用系数
h1

0.995
3
蒸汽发生器出口蒸汽干度
xfh
%
给定，0.25
4
蒸汽发生器排污率
x d

1.05%
5
高压缸内效率
h h,i
%
82.07
6
低压缸内效率
hl,i
%
83.59
7
汽轮机组机械效率
h m

0.985
8
发电机效率
hge

0.985
9
新蒸汽压损
Dpfh
MPa
Dpfh = 5%pfh
10
再热蒸汽压损
Dprh
MPa
Dprh=（3%+2%+2%）phz
11
回热抽汽压损
Dpe, j
MPa
Dpe, j = 3.5%pe, j
12
低压缸排汽压损
Dpcd
kPa
5%
13
高压给水加热器出口端差
q h,u
℃
3
14
低压给水加热器出口端差
q l,u
℃
2
15
加热器效率
h h

0.98
16
给水泵效率
hfwp,p

0.58
17
给水泵汽轮机内效率
hfwp,ti

0.80
18
给水泵汽轮机机械效率
hfwp,tm

0.90
19
给水泵汽轮机减速器效率
hfwp,tg

0.98
20
循环冷却水进口温度
Tsw,1
℃
24
附表2 拟定地重要热力参数汇总表
序号
工程
符号
单位
计算公式或来源
数值
1
反映堆冷却剂系统运营压力
pc
MPa
选定，15~16
15.5
2
冷却剂压力相应地饱和温度
Tc,s
℃
查水和水蒸汽表拟定
344.764
3
反映堆出口冷却剂过冷度
DTsub
℃
选定，15~20
16
4
反映堆出口冷却剂温度
Tco
℃
Tco = Tc,s - DTsub
328.764
5
反映堆进出口冷却剂温升
DTc
℃
选定，30~40
35
6
反映堆进口冷却剂温度
Tci
℃
Tci = Tco - DTc
295.764
7
蒸汽发生器饱和蒸汽压力
ps
MPa
选定，5.0~7.0
6.0
8
蒸汽发生器饱和蒸汽温度
Tfh
℃
ps 相应地饱和温度
275.59
9
一、二次侧对数平均温差
DTm
℃
Tco - Tci
DTm =
Tco - Ts
ln
Tci - Ts
32.6
10
冷凝器中循环冷却水温升
DTsw
℃
选定，6~8
7
11
冷凝器传热端差
dT
℃
选定，3~10
5
12
冷凝器凝结水饱和温度
Tcd
℃
Tcd = Tsw,1 + DTsw + dT
36
13
冷凝器地运营压力
pcd
kPa
Tcd相应地饱和压力
5.94747
14
高压缸进口蒸汽压力
ph,i
MPa
ph,i = pfh - Dpfh新蒸汽压损5%
5.7
15
高压缸进口蒸汽干度
xh,i
%
压力变化导致干度下降
99.554
16
高压缸排汽压力
ph,z
MPa
取进口蒸汽压力地13%
0.741
17
高压缸排汽干度
xh,z
%
由内效率等计算
86.32
18
汽水分离器进口蒸汽压力
psp,i
MPa
等于高压缸排气压力
0.741
19
汽水分离器进口蒸汽干度
xsp,i
%
等于高压缸排气干度
86.32

第一级再热器

20
再热蒸汽进口压力
prh1,i
MPa
考虑3%地压损
0.71877
21
再热蒸汽进口干度
xrh1,i
%
选定
99.5
22
加热蒸汽进口压力
prh1,hs
MPa
选定
2.75
23
加热蒸汽进口干度
xrh1,hs
%
由内效率等计算
91.20

第二级再热器

24
再热蒸汽进口压力
prh2,i
MPa
考虑2.0%地压损
0.70395
25
再热蒸汽进口温度
Trh2,i
℃
平均焓升计算
209.5
26
再热蒸汽出口压力
prh2,z
MPa
考虑2.0%地压损
0.68