高支模板工程技术方案.doc

模板工程施工方案

（高支模）

序号
项 目
内 容
1
工程名称
凯悦华庭
2
建设单位
惠州市名都房地产开发有限公司
3
建设地点
惠州市大亚湾中心区北段中兴五路东北侧
4
设计单位
惠州市大亚湾建筑设计院
5
建筑面积
33079.87平方米
6
地下室层高为4.9；标准层层高4.9
7
建筑总高49.35

为了保证工程项目的质量，将模板工程支撑为钢龙门架支（钢结构），模板全部采用1830×915×20，木夹板。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。
一、柱模板
1、模板制作：按缝必须严密，板驳口要互相错开，不应在同一水平线上。柱模板底部应留一个15×20cm清扫口。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。
2、位于同一轴线的柱，应先校正两端柱模上口中心线处拉一铁丝通线，然后校正中间各模柱，每个柱之间应用水平支撑相互拉结牢固。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。
3、必须在侧模板外面设置柱箍，柱筛间距一般为30~50cm。靠近柱底的柱箍应加密。
4、安装柱侧模前，应先绑扎好钢筋、测出标高并标在钢筋上。再在已浇筑好地面或楼面上固定柱模底部木框。竖立起柱的侧模，并用斜撑临时撑住，然后用线锤校下使其垂直，检查合格后即斜撑钉固定。酽锕极額閉镇桧猪訣锥。
5、柱模垂直度允许偏差：当层高≤5m时为6mm，当层高大于5m时为8mm。
二、梁模板
1、梁跨度超过4m时，底板起拱、起拱高度宜为全跨长度的1%~3%。
2、梁高大于800mm时大梁，中间加设一道500×50木方，并且用螺丝对拉或8#铁线拉紧以低抗侧压力，防止模板受力后变形。彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。
3、支顶必须垂直，下方应用木楔子垫起校下水平，严禁用砖块垫在支顶下。
4、在支顶影响交通的地方，可采用斜撑应用两边撑成“八”字。
5、支顶必须满足强度要求，梁高大于60mm、支顶间距不得大于400mm，梁高小于600mm时也不能大于500mm。謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。
6、为增强支顶整体稳定性，支顶之间要设可靠的拉杆，互相拉撑成直线，离地面50cm设一道，以上隔2m加设一道，拉杆必须成“十”字设置。厦礴恳蹒骈時盡继價骚。
7、梁模板安装后轴允许偏差不得超过5mm，底模上表面标高为±5mm，内部尺寸为±4mm、-5mm。
三、楼板模板
1、梁侧模板支稳定后通线检查，钉设楼板模板/
2、采用旧模板时，必须调直后方可使用，旧板铺设必须正确，防止旧板之间搭减少楼板的厚度。旧边缘要用欠钉订牢，防止松动。茕桢广鳓鯡选块网羈泪。
3、挑檐必须撑牢拉紧，防止向外倾覆。确保安全。
4、天面模板必须严格按照设计坡度进行安装。因排水坡度要求而造成梁侧板倾斜，模板安装时要特别注意，外围挑板底板最必须水平，使混凝土成型后满足装饰要求。如要求防止雨水倒流的宜设止要槽。鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。
四、模板工程安全技术要求
1、进入施工现场必须正确佩戴好个人防护用品和遵守施工现场纪律。
2、工作前应检查使用的工具是否牢固，工作时是思想集中，防钉子扎脚和高处滑落。
3、安装和拆除高度5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，禁止上下同一垂直面操作。
4、高处拆模时，应有专人指挥，并在工面标出工作区，用绳子红旗加以围护，暂停人员过往。
5、不得用外脚手架作为支顶使用，通道中间斜撑拉杆等应设1.8m高以上，防止碰头。
6、支模过程中，如需中途停歇，应将支将支顶、侧板，柱板等钉牢。拆模时间歇时，应将已活动的模板支顶，拉撑等运走或妥善堆放防止因扶空，踏空而随落。籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。
7、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土的预留洞应在模板拆除后即将洞口盖好。
8、拆除模板时，人不许站在正拆除模板下方，拆除临边模板时，人不得站在建筑物边缘，防止模板落下，人避走时失坠落。預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。
9、不得在脚手架上堆放模板和支顶。
五、质量要求
1、模板及其支顶应根据工程结构形式、荷载大小进行安装，具有足够的承载力、则度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼时的重量、侧压力以及施工荷载。为保证砼结构的截面尺寸，模板安装后应仔细检查各部构件、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象，要及时修整加固。渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。

2、载大的部位必须加强钢脚手架，如使用其它方法必须经得现场施工人员同意，并采取采有效措施才能作业。模板的接缝必须严密不应见光，重复使用的模板与砼接触面必须干净并涂刷隔离剂。铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。
3、模板拆除时：砼的强度能保证其表面及棱角不受损伤；不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板宜分散堆放并及时清运。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走，整理。拆模板程序一般应是后支先拆，先支的后拆，先拆非承重部份，后拆除承重部分以及自上而下的原则拆模时，严禁用大锤和橇棍硬砸硬橇，严禁松动的模板悬空。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。
4、允许偏差：轴线5mm，底模上表面标高15mm，截面内部尺寸14mm，层记垂直度25mm，相邻两板表面平整2mm，表面平整5mm。贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。
5、操作人员必须严格执行操作规程，质量验收标准按现行国家标准执行。
六、施工生产安全措施
1、凡进入施工区的人员必须佩戴安全帽，不准赤脚与穿拖鞋、高跟鞋、严禁酒或身体带病上岗作业，高处作业时必须使用安全防护用品，对工地内的和种安全防护设施、警告牌和标志等，不准随意拆除和拖动，未经施工现场负责人或安全员批准，不准任意拆除所有安全设施。坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。
2、凡进入工地的生产工人必须服从管理人员的指挥；必须是熟悉施工技术与安全生产操作规程的人员；必须进入质量和安全生产教育后才能上岗，不准带小孩进入施工现场、不准在施工现场内嬉戏、打闹、争吵或其它狂妄行为。不准在高处下抛掷任何物质材料、不准随意大小便。蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。
3、上架首先检查脚手架施是否安全可靠，确定无误后方可上架作业。操作前应检查使用的脚手架足否安全牢固，脚手架上不得堆放过多的材料与工具，同一块脚手板人员不得超过2人。上下脚手架应走斜道，不准站在砖墙上进行操作。買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。
4、操作时班组所使用的各种材料和工具应放好，防止物体坠落伤人。防止发生安全事故。工作完毕应将脚手杂物清扫干净，防止掉落伤人。綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。
5、各种电锯、圆盘木工锯机械的使用要由熟悉机械性能的人员操作，操作人员应穿上绝缘防护靴，手湿不得接触开关，操作前应先检查好机具，机具不得带病作业。如有违犯操作规程而靠成机械损坏或安全责任，均由班组直接负担损失责任。驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。
七、安全生产责任
1、凡进入工地内的一切作业人员必须服从施工管理人员的指挥，必须熟悉模板工施工技术与安全生产操作规程；必须由熟悉机械性能的人员操作使用机械；必须进行质量安全生产教育后才能上岗。猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。
2、班前班后必须进行安全与质量检查。作业过程班组必须保证工完场清，拆模时底层必须派人员指挥，砼捣制时必须派从人员跟班作业制捣砼柱时要加插预留钢筋，捣制砼楼面时要提前钉装好各种预留孔洞口。锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。
3、制作安装时，必须选取合理的材料使用，不得随便锯截支顶模板以贪图方便，必须减少浪费现象。不得使用变质与腐烂材料。構氽頑黉碩饨荠龈话骛。
4、安装时所使用的各种钢脚手架以及各种配件必须进行签领手续，完工后或不再进行使用时，必须及时交回指定地点数清存放，如有损失者班组按价赔偿。輒峄陽檉簖疖網儂號泶。
5、班组人员如有违犯了施工质量与生产安全要求，所造成的质量安全事故，由班组直接负责经济与责任。因违反操作规程造成了机械损坏、或其它原因造成各种人为的损失，均由班组直接负担赔偿责任。尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。
6、如违反施工质量要求、安全生产要求，所造成的质量事故、安全事故，由班组直接负担经济与责任。
7、施工过程班组人员如有违反上述的质量要求、安全措施，生产责任除每次给予罚款50元处理外；同时也执行《工地经律违章处罚条例》并承担经济损失责任和法律责任。识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。

大柱施工计算书
1、基本参数
柱截面宽度b=600mm，柱截面高度h=500mm，柱高度H=4.9mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓2根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓3根，柱箍间距500mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80×80mm木枋，柱箍采用双钢管Φ48×3.0mm，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度fm=205.00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2。 凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。

2、荷载计算
（1）荷载标准值
1）新浇混凝土的侧压力
F1=0.22γ×200/(T+15)×β1×β2×V(1/2)
=0.22×24.00×5.71×1.00×0.85×2.500.5=40.52kN/m2
(r=24.00kN/m3,β1=1.00,β2=0.85,V=2.50m/h,T=20.00℃)
F2=γH=24×柱高=24×7.00=168.00kN/m2。
F1、F2两者取小值40.52kN/m2，有效压头高度为F/γ=1.69m。
2)倾倒混凝土产生的荷载4.00kN/m2
(2)荷载组合
1）抗弯、抗剪强度验算

分项系数
标准值kN/m2
荷载值kN/m2
1.新浇混凝土的侧压力
1.2
40.52
48.62
2.倾倒混凝土产生的荷载
1.4
4.0
5.60

q1=54.22
2)挠度验算
按强度验算荷载组合，不考虑倾倒 、振捣混凝土产生的荷载：q2=1.2×40.52=48.62kN/m2。恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。
3、柱模板面板验算
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m，q=54.22×0.50=27.11kN/m，q,=48.62×0.50=24.31kN/m2鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。
取柱截面高度h方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=188mm，计算跨数4跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=750×182/6=40500mm3,I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。

(1)抗弯强度验算
弯矩系数 KM=0.107
M=KMqL2=0.107×27.11×1882=102525N·mm
σ= M/W=102525/40500=2.53N/mm2
模板抗弯强度σ=2.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
(2)抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.607
V=KV qL=0.607×27.11×0.19=3.09kN
τ=3V/(2bh)=3×3.09×1000/(2×750×18)=0.34N/mm2
模板抗剪强度τ=0.34N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
(3)挠度验算
挠度系数Kν=0.632
挠度ν=Kνq,L4/100EI=0.632×24.31×1884/(100×9000×364500)=0.06mm阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。
[ν]=0.80mm
模板挠度νmax=0.06mm＜[ν]=0.75mm,满足要求。
4、竖肋验算
竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距188m。
荷载计算值q=54.22×0.19=10.30kN/m，q,=48.62×0.19=9.24 kN/m；氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。
竖肋采用的80×80mm木枋，W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。
计算跨度柱箍间距500mm，跨数3跨。

(1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=0.100
M=KM·qL2=0.100×10.30×5002=257500N·mm
σ=M/W=257500/85333=3.02N/mm2
竖肋抗弯强度σ=3.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
(2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.600
V=KV qL=0.600×10.30×0.50=3.09kN
τ=3V/(2bh)=3×3.09×1000/(2×80×80)=0.72N/mm2
竖肋抗剪强度τ=0.72N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
（3)挠度验算
挠度系数KV =0.677
挠度ν=Kνq,L4/100EI=0.677×9.24×5004/(100×9000×3413333)=0.13mm怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。
[ν]=L/250=500/250=2.00mm
竖肋挠度νmax=0.13mm＜[ν]=2.00mm,满足要求。
5、B方向柱箍验算
柱箍采用双钢管Φ48×3.0mm，W=2×4490=8980mm3 ,I=2×107800=215600mm4谚辞調担鈧谄动禪泻類。
竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.100×54.22×750/(4-1)×500=7.46 kN（取竖肋承受的最大支座反力）；嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。
设有2根对拉螺栓，按3跨连续梁进行计算。

经计算得到：Mmax=0.28 kN.m；Vmax=0.07 mm；Rmax=9.01 kN
(1) 抗弯强度验算
σ=M/W=280000/8980=31.18 N/mm2
B向柱箍抗弯强度σ=31.18N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。
(2)挠度验算
νmax=0.07mm，[ν]=370/250=1.48mm
B向柱箍挠度νmax=0.07mm＜[ν]=1.48mm,满足要求。
6、H方向柱箍的计算
柱箍采用双钢管Φ48×3.0mm，W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4;熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。
竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.100×54.22×0.75/(5-1)×0.50=5.59 kN（取竖肋承受的最大支座反力）鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。
设有3根对拉螺栓，按4跨梁进行计算。

经计算得到：Mmax= 0.17kN.m；Vmax=0.02 mm；Rmax=7.78 kN
（1）抗弯强度验算σ=M/W=170000/8980=18.93 N/mm2
H向柱箍抗弯强度σ=18.93N/mm2＜fm=205N/mm2,满足要求。
（2）挠度验算
νmax=0.02mm，[ν]=310/250=1.24mm
H向柱箍挠度νmax=0.02mm＜[ν]=1.24mm,满足要求。
7、B方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径14mm，容许拉力值[N]=17.80kN
所受最大拉力N=柱箍Rmax=9.01kN
B向对拉螺栓所受最大拉力N=9.01kN＜最大容许拉力值[N]=17.80kN强度验算满足要求。
8、H方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径14mm，容许拉力值[N]=17.80kN
所受最大拉力N=柱箍Rmax=7.78kN
H向对拉螺栓所受的最大拉力N=7.78kN＜最大容许拉力值[N]=17.80kN强度验算满足要求。

梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚100mm,梁宽b=200mm,梁高h=600mm,层高4.9m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 × (0.30 + 1.64) × 1.2 = 0.70 kN/m颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 0.95 × 1.2 = 8.21 kN/m濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 0.95 × 1.2 = 0.51 kN/m銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m挤貼綬电麥结鈺贖哓类。
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 10.26 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 7.85 kN/m
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×10.26×3002=-96957N.mm=-0.10kN.m
σ=Mmax/W=96957/16200=5.99N/mm2
梁底模抗弯强度σ=5.99N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×10.26×300=1865N=1.87kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1865/(2×300×18)=0.52N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=7.85kN/m；挠度系数Kυ=0.644；
υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×7.85×3004/(100×9000×145800)=031mm塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。
[υ]=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.31mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。
W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。
1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=10.26×300/300=10.26kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=10.26×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.81kN.m绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.13×25+0.30)+1.4×2.50=7.76kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.76=0.93kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.93×0.45=0.42kN.m骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。
Mmax=Mq＋Mp=(0.81+0.42)×106=1230000N.mm=1.23kN.m
σ=Mmax/W=1230000/133333=9.23N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=9.23N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.26×300000/1000+0.93/1000=1.54kN瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.54×1000/(2×80×100)=0.29N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.85×300/300=7.85N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=7.85×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=1.37mm鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.93×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×6666667)=1.02mm栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。
υmax=υq＋υp=1.37+1.02=2.39mm [υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=2.39mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=100mm, 辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。
W=1×80×1002/6=133333mm3，I=1×80×1003/12=6666667mm4 ；峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.26×300/1000+0.93=2.47N，
弯矩系数KM=0.175
Mmax=KMPL=0.175×2.47×1000×600=259350N.mm=026kN.m
σ=Mmax/W=259350/133333=1.95N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=1.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
Vmax=KVP=0.650×2.47×1000=1610N
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.61×1000 /(2×80×100)=0.30N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.85×300/1000+0.93=2.11kN，
挠度系数Kυ=1.146
υmax=KυPL3/(100EI)=1.146×2.11×1000×6003/(100×9000×6666667)=0.09mm詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.09mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.150
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.150×2.47=5.31kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.6×0.60×10.50kN则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =5.31+0.50=5.81kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK =(7.00-0.95-1.9)×0.08+3×1.80×0.0384=0.54kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.54+5.81=6.46kN
每个门式钢管脚手架立柱的承载力(kN)=40.16/2=20.08kN
门架承载力6.46kN＜20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座 100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm，上部荷载为：F=6.46+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=6.73kN胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。
（1）支承面受冲切承载力验算
βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βs =1.00鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm,βh =1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105/1000=33.05kN
门架支承面受冲切承载力33.05kN＞6.73kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN＞上部荷载F=6.73kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×0.95=22.80kN/m2
比较F1、F2取小值F=22.80kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.95m。
2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数
标准值(kN/m2)
设计值kN/m2)
1、新浇砼的侧压力
γG=1.2
F=22.80
27.36
2、振捣砼产生的荷载
γQ=1.4
Q2K=4.00
5.60

32.96
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=820×182/6=44280mm3；I=bh3/12=820×183/12=398520mm4。稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。
1）抗弯强度验算
均布荷载q=32.96×(950-130)/1000=27.03kN/m=27.03N/mm；弯矩系数KM=-0.105。陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。
Mmax=KqL2=-0.105×27.03×3002=-255434N.mm=-0.26kN.m
σ=Mmax/W=255434/44280=5.77N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.77N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×27.03×300/1000=4.91kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×4.91×1000/(2×18×820)=0.50N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.50N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故
q，=22.80×(950-130)/1000=18.70kN/m=18.70N/mm，挠度系数Kυ=0.644沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。
υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×18.70×3004/(100×9000×398520)=0.27mm钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。
[υ]=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×32.96=31.31kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(950 - 130)/2=410mm=0.41m，N=abFs=0.60×0.41×31.31=7.70kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。
对拉螺栓受力7.70kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度410mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4, 謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。
1）抗弯强度验算
均布荷载q=32.96×300/1000=9.89kN/m=9.89N/mm；
弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125×9.89×4102=-207814N.mm=-0.21kN.m呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。
σ=Mmax/W=207814/85333=2.44N/mm2
侧肋抗弯强度σ=2.44N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪验算
剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL =0.625×9.89×410/1000=2.53kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.53×1000/(2×80×80)=0.59N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.59N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
均布荷载q，=22.80×300/1000=6.84kN/m=6.84N/mm；挠度系数Kυ=0.521莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。
υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.84×4104/(100×9000×3413333)=0.03mm麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。
[υ]=410/250=1.64mm
侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.64mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

6.计算结果
第一层龙骨80×100mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×100mm单木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm 。納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。

20

楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚130mm，层高7.00m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距600mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。

2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.13 × 1.2 = 3.74 kN/m铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.13 × 1.2 = 0.17 kN/m攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。
④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.78 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.28 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。夹覡闾辁駁档驀迁锬減。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0105
M1=KMq1L2 =-0.105×7.78×3502=-100070N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×7.78×350=1650N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×4.28×3502=-55052N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×4.28×3502=40895N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×4.28×350=908N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.28/1.2)×3504/(100×9000×486000)=0.08mm视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。

c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下：

跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×9000×486000)=0.36mm偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。
2）抗弯强度验算
M1=-100070N.mm
M2＋M5=-177552N.mm
M3＋M4=285895N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=285895N.mm=0.29kN.m
σ=Mmax/W=285895/54000=5.29N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=5.29N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1650N
V2+ V3=908+2100=3008N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=3008N=3.01kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×3008/(2×600×18)=0.42N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=υ2+υ3=0.08+0.36=0.44mm
[υ]=350/250=1.40mm
楼板底模挠度υmax=0.44mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。
内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算
门架宽度1200mm，