楼悬挑脚手架综合项目施工专项方案.doc

悬挑外脚手架施工方案一、工程概况本工程位于咸阳市渭阳西路48号，总建筑面积为15000，为全剪力墙构造，地下一层，地上为24层,建筑高度为78.30m。本工程地下室及一层、采用落地式钢管脚手架。构造二层以上采用分段悬挑外脚手架。A、第二层第五层； B、第六层第九层C、第十层第十三层； D、第十四层第十七层E、第十八层第二十一层； F、第二十二层第二十四层（采用斜拉式工字钢悬挑外脚手架）二、施工程序 （1）施工组织设计审批后，由材料员购买所需材料（14#工字钢；钢管、扣件），所购材料必要具备检测报告单。（2）在工字钢悬挑层构造板混凝土浇筑前，预先埋设锚固长度35d216钢筋环，并安放在楼板筋下面，同楼板筋用铁丝绑牢。（3）待砼达到一定强度后，悬挑工字钢与楼板上预埋件216钢筋环扣紧。为了保证架体不浮现倾斜、摇晃现象，保证安全，在每层剪力墙顶部设立预埋铁。用钢管把预埋铁与架体外立杆连接（预埋铁与钢管采用焊接，钢管与立杆采用扣件连接）。三、脚手架构造与搭设规定（1）基本规定 扣件式钢管搭设脚手架是施工暂时构造，它要承受施工过 程中各种垂直和水平荷载。因而脚手架必要有足够承载力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、崩塌，并不超过构造容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以保证安全。（2）受荷状况采用483.5钢管和扣件工字钢等构成挑脚手架、悬挑梁、钢丝绳、立杆、大横杆和小横杆是重要受力杆件。剪刀撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性杆件，并具备加强脚手架抵抗垂直和水平力作用能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架构成整体连接件和传力件。 （3）构造与搭设规定A、 脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不不大于50cm，且不在同一步距内。纵向水平杆件接长用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不不大于50cm。同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。B、 依照构造实际外形，小横杆伸出外立杆连接点外15cm，离外墙面35。C、 脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔6m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序持续设立，斜杆用长钢管与脚手架底部成45度至60度夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。D、 外立杆里侧设1.2m高防护栏杆和18cm高挡脚板（可用两道水平钢管在外立杆内侧用扣件扣牢）。其内侧设1.8m高密目网，用18#铁丝捆绑两道水平钢管上，外侧所有设立密目网，并同第一步架底捆牢。E、 悬挑搭设脚手架，仍按落地式脚手架规定，不但有作业层下部防护，还应在作业层脚手板与建筑物墙体缝隙过大时增长防护，防止人及物坠落。作业层脚手板与建筑物之间缝隙采用全封闭,封闭层底刷黄黑漆，间距20cm。F、 脚手架与主体构造必要采用刚性连接，不容许采用一顶一拉柔性连接，连接杆应于墙面垂直，连墙杆与剪力墙预埋铁连接时，砼强度不适当低于15N/mm2才干使用。G、 扣件同杆件连接时紧固力在45-55NM范畴内，不得低于45NM或高于60NM。H、 安全网作防护层必要封挂严密牢固，密目网用于立网防护，水平防护时必要采用平网，不准用立网代替平网。四、连墙件布置及构造规定：（1）连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜接近主节点设立，并 采用刚性节点，偏离主节点距离不应不不大于300mm。（2）连墙件垂直间距、水平间距普通不应不不大于6m，连墙件必要从底步第一根纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其他可靠办法固定。（3）当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点距离不应不不大于300mm，抛撑在连墙件搭设后方可拆除。（4）连墙件中连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设立，与脚手架连接一端可稍为下斜，不容许向上翘起。五、剪刀撑与横向支撑构造规定：（1）每道剪刀撑跨越立柱根数宜在5-7根之间。每道剪刀撑宽度不应不大于4跨，且不大于6m，斜杆与地面倾角宜在45度60度之间。（2）脚手架必要在外侧立面两端各设立一道剪刀撑，由底至面持续设立，中间每道剪刀撑净距不应不不大于15m。（3）剪刀撑斜面杆接头除顶层可采用搭接外，别的各接头均必要采用对接扣件连接，搭接规定跟如下构造规定同。（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应不不大于150mm。（5）横向支撑斜杆应在12步内，由底至顶层呈之字形持续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交立柱或横向水平杆伸出端上。六、脚手架搭设顺序（1）按脚手架柱距、排距规定进行放线、定位。（2）杆件搭设顺序如下：放置14#工字钢纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步横向水平杆连墙件（或加抛撑）第二步横向水平杆七、脚手架搭设注意事项（1） 底座应精确地放在定位线上，必要铺放平稳。（2） 搭设立柱时，外径不同钢管禁止混用，相邻立柱对接扣 件不得在同一高度内，错开距离应符合构造规定。（3） 开始搭设立柱时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装 稳定后，方可依照状况拆除。（4） 当搭至有连墙件构造层时，搭设完该处立柱、纵向水平 杆、横向水平杆后，应及时设立连墙件。（5） 封闭脚手架同一步纵向水平杆必要四周交圈，用直角扣件 与内、外角柱固定。（6） 当脚手架操作屋高出连墙件两步时，应采用暂时稳定办法， 到连墙件搭设完后方可拆除。（7） 剪刀撑、横向对撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件中心线距主节点距离不应不不大于150mm。（8） 对接扣件开口应朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边沿长 度不庆不大于100mm。（9） 铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大 于150mm。脚手板探头应采用直径3.2m镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。(10) 栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设立，挡脚板高度不应不大于150mm。(11) 脚手架搭设完毕后，必要经关于部门验收后，方可投入使用。(12) 首步脚手架步高普通为mm，离底部200mm处设立一道大、横杆，以保持脚手架底部整体性，底部立柱间隔多采用不同长度钢管，将相邻柱对接接头位于不同高度上，使立柱受荷薄弱截面借开。(13) 小横杆伸出外立杆连接外15-20cm，离外墙墙面10cm脚手架小横杆，上下步应交叉设立于立柱不同侧面，使立柱受荷时偏心减少。(14) 脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9m（水平距离）左右用斜杆搭设成剪刀撑，自下而上循序持续设立，与地平成45-60度夹角，最下面斜杆与立杆连接点，离地面不不不大于50cm，斜杆下端伸入地面20cm，斜杆采用搭接时，搭接长度不不大于40cm，并用两只旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。(15) 建筑物周边搭设脚手架，如遇到吊车、井架、外用电梯必要断开，而不能闭合型时，应在断开上下步处脚手架底端处加密连墙杆设立，在底端处上下步里外排立杆之间设侧向斜杆。(16) 外立杆里侧设1.2米高防护和18cm高挡脚板（用两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢），外侧围护所有设立密目安全网。(17) 脚手架每隔3步，应在里立杆与墙面之间设通长安全网，支撑在两根钢管上，用18#铁丝同钢管捆牢，每块安全网捆绑点不少于6点。(18) 脚手架高度超过25m与主体构造必要采用刚性连接，不容许采用一顶一拉柔性连接，连接杆应与墙面垂直，连墙杆与框架梁、柱中预埋件电焊连接时，砼强度不适当低于15N/mm2才干使用。(19) 扣件同杆件连接时结实力在45-55N范畴内，不得低于45Nm在搭设脚手架时，同步要做好脚手架接地，接地用地板普通可用三根2505角钢，1=1500mm埋入地下，再用一404扁钢引出与脚手架连接。八、设计方案搭设参数：采用热扎为14#工字钢钢挑梁作为挑架基座，间距1500mm。悬挑架上立杆纵距L=1.5m，横距b=1.05m，脚手架步距h=1.8m，内立杆离墙普通采用0.35m，在有窗台板处采用0.650.75m。铺设9mm多层板及竹架板，施工荷载Qk采用3KN/m2，考虑装饰时二层同步施工。脚手架与主体构造连接点竖向间距H1=3m，水平距离L1=4.5m，挑架高度7步；每段悬挑架隔4步（横向间距1500mm），大角处用钢丝绳卸载作为安全保险。钢挑梁内伸长度不不大于外挑长度且不不大于1.5m。九、14#工字钢挑梁验算（一）脚手架参数信息 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.6 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载原则值(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西省咸阳市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.50 米。与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 （二）、大横杆计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.038 kN/m ；脚手板自重原则值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载原则值：Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载设计值：q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载设计值：q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 84.646 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.315 mm；大横杆最大挠度 2.315 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足规定！ （三）、小横杆计算（内容为固定不变）:依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板自重原则值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载原则值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载设计值：P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax =0.879 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小横杆最大应力计算值 =173.124 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆最大挠度和 2.996 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足规定！ （四）、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆自重原则值：P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载原则值：Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载设计值：R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ （五）、脚手架立杆荷载计算（内容为固定不变）：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.80(25.00-20.00) = 1.104； NGL1 =0.1248+0.038+(1.502/2+1.502)0.038/1.8020.00 = 5.184；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，原则值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000 = 0.188 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.039 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 0.840； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.28.223+ 1.44.725= 16.483 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.039+ 1.44.725= 10.262 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.28.223+ 0.851.44.725= 15.490 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.039+ 0.851.44.725= 9.270 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.5001.8002/10 = 0.099 kN.m； （六）、立杆稳定性计算：不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压力设计值 ：N =16.483 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 16483/(0.186489.000)=181.23N/mm2；立杆稳定性计算 = 181.23 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =15.49 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.119 m；长细比：L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15490/(0.186489.000)+15490/5080.000 = 173.35 N/mm2；立杆稳定性计算 = 173.35 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足规定！ 七、连墙件计算： 连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.172kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.9 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.000 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l0/i = 350.000/15.800成果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9414.89010-4205.000103 = 94.331 kN；Nl = 5.000 Nf = 94.331,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5.000不大于单扣件抗滑力 8.0 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图 （八）、悬挑梁受力计算:悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=25.464 kN；依照前面计算成果，受脚手架作用联梁传递集中力(即传递到支座最大力) N=0.000 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m； 通过持续梁计算得到 各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R1 = 30.094 kN。 R2 = 22.477 kN。 R3 = -0.816 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.810 kN.m；最大应力 =2.810106 /( 1.05 108300.0 )+0.000103 / 2195.0 = 24.710 N/mm2；水平支撑梁最大应力计算值 24.710 N/mm2 不大于 水平支撑梁抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足规定！ （九）、悬挑梁整体稳定性计算：水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.180.0 235 /( 1200.0140.0235.0) = 2.47由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.956。通过计算得到最大应力 = 2.47106 /( 0.95610.00 )= 0.000 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 25.33不大于 f = 215.000 N/mm2 ,满足规定! （十）、拉绳受力计算:水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳 拉力对水平杆产生轴压力。各支点支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=42.559 kN； （十一）、拉绳强度计算: 钢丝拉绳(支杆)内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU均取最大值进行计算，为RU=0.000 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取0.000kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必要不不大于5mm才干满足规定！ 钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为N=RU=0.000kN钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为 其中 f 为拉环受力单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； （十二）、锚固段与楼板连接计算：1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=22.477 kN； 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D22476.6344/(3.142502)1/2 =16.917 mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 22.477kN； d - 楼板螺栓直径，d = 50.000 mm fb - 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不不大于 22476.634/(3.14250.0001.570)=91.141mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向压力，N = 22.477kN； d - 楼板螺栓直径，d = 50.000mm； b - 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=250.000mm； fcc - 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；通过计算得到公式右边等于1010.96 kN 不不大于锚固力 N=22.48 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!十、脚手架拆除施工方案1、手架拆除要在脚手架施工均已完毕并经工程负责人以为不再需要脚手架时才可拆除。2、脚手架顶部开始拆除，先自脚手架一端开始拆除顶部扶手与栏杆柱，再拆除脚手板，依次拆除栏杆、剪刀撑，脚手架与建筑物间联结杆不可提前拆除，拆除联结杆后，应及时组织人员将该处饰面修补完毕。3、拆除脚手架应设立警戒区，并有专人负责警戒，拆除脚手架前应将脚手架上留存材料、杂物等清理干净。4、拆下杆件与零配件，应按类分堆（扣件装入容器内），用吊车吊下，禁止高空抛掷。5、拆下杆件与零配件运到地面时，应随时按品种分规格堆放整洁，妥善保管，有损坏者予以维修和保养。十一、安全办法1、搭设脚手架必要经安全教诲持岗位证架子工承担，凡有高血压、心脏病不得上脚手架操作。2、搭设脚手架时，工人必要戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤品要扎紧。3、在接近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定保证一定安全距离，必要时应切断电源或迁移电线。4、施工现场带电线路如无可靠安全办法，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。5、脚手架与主体构造连墙杆采用钢管，其一端与主体构造预埋铁电焊，另一端用扣件同立杆连接，连墙杆设立点为三跨二步。6、禁止在脚手架上堆放钢模板，木料及施工多余物料等以保证脚手架畅通和防止超载。7、吊运脚手板，脚手管等须用专用保险吊钩，禁止单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上施工荷载。十二、文明施工办法1、在作业中，禁止随意拆除脚手架基本构件杆件、整体性杆件、连接紧固件连墙杆。如因操作规定需要暂时拆除时，必要经主管人员批准，采用相应弥补办法，并在作业完毕后及时予以恢复。2、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和她人安全，避免发生碰撞、闪失和落物。3、人员上下脚手架必要走设安全防护出入通道（梯），禁止攀爬脚手架上下。4、作业期间，应及时清理落入安全网内材料和物品，在任何状况下，禁止自上向下抛掷物品和倾倒垃圾。5、对选用钢管，扣件必要符合规范规定，搭设时必要按GB5306-85及施工方案规定进行搭设，在脚手架投入使用前，必要由架子工和安全员共同进行检查，履行验罢手续，并悬挂验收合格牌。6、脚手架搭设、拆除前要技术负责人编制安全施工方案，并报主任工程师审批后，并进行安全技术交底后方可作业。7、脚手架上禁止堆放易燃物，在脚手架上每隔12m配备一把干粉灭火器。8、在施工过程中，必要经常性进行检查、维护，发现问题及时整治。架子工必要经培训合格后持证上岗。在操作过程中不得有任何违章作业等状况。