钢管桩桩帽模板计算书10.20.doc

附件：桩帽模板计算书及详图
1. 工程概况
本工程在码头排架：22#，35＃，41＃，44#,47#，54#,56＃排架处分别增加一根φ1000钢管桩,桩长71m，共7根。该工程桩帽共需现浇C40混凝土134。4m3，钢筋制安19.06t。具体情况见表1.
表1. 桩帽基本尺寸及数量表
桩帽型号
尺寸（长×宽×厚）（mm）
数量（个)
单根桩砼量（m³)
总砼量(m³）
备注
ZM1
3200x2000x3000
7
19.2
134.4

合计　
134。4

桩帽底模和侧模采用木模板，根据施工层划分为底模、侧模二部分。模板的结构设计除了能够满足刚度、强度要求以外，也要考虑模板自身稳定、安全施工等因素。

2. 模板构造
考虑到通用性进行组合,桩帽模板整体尺寸较小。底模采用18mm的木模板，尺寸为 3.2mx2m,侧模采用组合木模板，分3。2mx3m和2mx3m两种形式.

3. 模板安装
模板采用吊机水上进行安装。底模支撑在3［14槽钢上，上面铺设10x10cm木方格栅与18mm的厚木底板。侧模模板围囹采用双双钢管（DN51,壁厚3mm），用φ14对拉螺栓进行对拉。模板安装与钢筋绑扎顺序:先安装其底模板，再绑扎钢筋,最后安装侧模板。

图3.1 底模支承侧面示意图
模板安装必须保证桩帽的形状、尺寸和相对位置准确.受潮水落差的影响,需要对模板接缝特别注意止浆处理，以防模板内的砼被水淘刷；模板和牛腿的支承部分应坚实可靠；模板安装过程中必须采取防倾覆的临时加固措施。

4. 侧模强度验算
4.1. 侧模荷载
现场混凝土浇筑采用搅拌楼混凝土，砼运输设备采用2辆10m3的砼运输车，在码头后沿场地拟采用一台50m3/h的混凝土泵车,进行桩帽混凝土浇注施工。考虑砼车运输时间、下灰时间、泵车性能等因素影响,桩帽砼每小时实际浇筑主量为：V实=30m3/h。
桩帽底宽度:b桩帽底=2.0m
砼浇筑速度：V=V实/bL
式中：L—-桩帽长度，取L=3。2m。
所以：V桩帽=V实/ b桩帽底,L=30/（3。2×2.0）=4。69m/h
在《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162—2008) 中规定,新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：
新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算，并取其中的较小值。
P=0。22γt0K1K2V1/2
P =γH
式中：
Pmax —--——-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γ--—---混凝土的重力密度（kN/m3）取26kN/m3
t0--—---新浇混凝土的初凝时间（8h）；
V-———-—混凝土的浇灌速度（m/h），取4。69m/h
h-—----有效压头高度；
H—————混凝土浇筑层（在水凝初凝时间以内)的厚度(m）；
K1--—-——外加剂影响修正系数,掺外加剂时取1.2；
K2--——--混凝土塌落度影响系数，取1.15。
1、P=0。22γt0K1K2V1/2=0.22×26×8×1.2×1。15×4。691/2=136.76kN/m2
2、P =γH=26×3=78kN/ m2
取P=78kN/ m2

4.2. 面板验算
模板面板采用25mm厚木板,被主肋支承着，分成大小不一的矩形区格，选取其中最不利一个区格进行验算,该矩形区格短边lx=250mm，长边ly=3200mm,lx/ly=0.078，按四边简支板计算，计算简图如下

图4。1 面板计算简图 图4.2 面板侧面示意图

取10mm宽的板条作为计算单元，即b=10mm，荷载为:
q=Pb=78×10-3×10=0.78N/mm
弯矩：M=0.125ql2
式中： l——取lx与ly中之较小者，即l=lx=250mm。
弯矩：Mmax=0.125ｑl2=0。125×0。78×2502=6093。75N·mm
截面抵抗矩:W =bh2/6=10×252/6=1041。67mm3
惯性矩:I= bh3/12=10×253/12=13020。83mm4，
式中：h--面板厚度。
截面最大应力：σmax= KMmax/W
式中：K—-安全系数,取K=1.5。
所以:
σmax= 1.5×6093。75/1041.67=8.78N/mm2＜13N/mm2
满足施工及规范要求.
最大挠度：ƒmax=5ql4/384EI
式中：E——木材的弹性模量，取E=10000 N/mm2。
所以：
ƒmax=5×0.78×2504/（384×10000×13020.83）=0.30mm＜L/400=0.625mm
满足施工及规范要求。
4.3. 围囹验算
模板围囹采用双钢管（DN51，壁厚3mm)，间距0。5m，以拉条为支点，按简支梁进行计算，取最不利受力情况，跨径l=0.5m，受力范围b=0.5m,计算简图如下：

图4.3 侧模围囹示意图

图4.4 围囹计算简图
荷载为：q=Pb=78×0.5=39kN/m
弯矩:Mmax=0。125ql2=0。125×39×0。52=1。22kN·m
截面抵抗矩：W=2Wx=2×5。13= 10.26cm3
惯性矩：I=2I x=2×13.08= 26.16cm4
截面最大应力:σmax= KMmax/W
式中：K——安全系数，取K=1。5。
所以：
σmax =1.5×1.22×106/(10。26×103）=178。36N/mm2＜215N/mm2
满足施工及规范要求.
最大挠度:ƒmax=5ql4/384EI
式中：E——钢材的弹性模量，取E=2.06×105 N/mm2。
所以:
ƒmax=5×39×5004/(384×2.06×105×26。16×104）=0.58mm＜L/400=1.25mm
满足施工及规范要求。

4.4. 主肋验算
模板主肋为楞木采用80×80mm方木，间距0.25m。以围囹为支点，按简支梁进行计算，取最不利受力情况，跨径l=0。5m,受力范围b=0.25m，计算简图如下：

图4。5 侧模主肋示意图

图4。6主肋计算简图

荷载为：q=Pb=78×0。25= 19.5kN/m
弯矩:Mmax=0。125ql2=0。125×19。5×0。52=0。6kN·m
截面抵抗矩：W=85333.33mm3
惯性矩:I=I x= 3413333。33mm4
截面最大应力：σmax= KMmax/W
式中：K——安全系数，取K=1。5.
所以：
σmax =1。5×0.6×106/85333。33=10。55N/mm2＜13N/mm2
满足施工及规范要求。
最大挠度：ƒmax=5ql4/384EI
式中：E——钢材的弹性模量，取E=10000 N/mm2。
所以：
ƒmax =5×19.5×5004/（384×10000×3413333.33)=0.46mm＜L/400=1.25mm
满足施工及规范要求。
4.5. 拉条验算
模板拉条采用φ14圆钢，拉条横向间距0.5m，纵向间距0.5m。对拉螺栓受到的拉力等于混凝土对模板的侧压力与拉杆分担的受荷面积，现进行受力情况分析：
N=PA=78×0。5×0。5=19.5KN
所以拉条最大拉力：Fmax=N=19。5kN
截面应力：σ拉= KFmax/An
式中：K——安全系数，取K=1。5；
An-—拉条净截面积，An=3。14×72= 153。86mm2.
所以：σ拉=1.5×19.5×103/153.86=190.1N/mm2＜215N/mm2
满足施工及规范要求。

5. 底模强度验算
5.1. 底模荷载
底模采用18mm厚的胶合板作为面板,支撑面板的楞木采用双100×100mm方木，方木搁在3[14槽钢上。
底模自重：0.30kN/m2;
钢筋砼重:27.21kN/m2;
振捣砼产生的荷载：2。0kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载：6.0KN/m2
5.2. 楞木验算
底模楞木采用双100×100mm方木,以槽钢为支点，按按简支梁进行计算，按间隔b=0。25m均匀布置，按最不利情况，跨径去l=1000mm，计算简图如下：

图5。1 楞木计算简图
单根楞木所受荷载为：q=（0.30+27。21×0。25+2。0×0.25+6。0×0。25)/2=4。55kN/m
弯矩：Mmax0。125ql2=0。125×6.31×0。252=0.036kN·m
截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1002/6=166666.67mm3
惯性矩：I= bh3/12=100×1003/12=8333333.33mm4
截面最大应力：σmax= KMmax/W
式中:K——安全系数，取K=2。0。
所以：
σmax =2。0×0.097×106/166666。67=0.432N/mm2＜13N/mm2
满足施工及规范要求。
最大挠度：ƒmax=5ql4/384EI
式中：E——木材的弹性模量,取E=10000 N/mm2。
所以:
ƒmax=5×4.55×10004/（384×10000×8333333.33）=0.71mm＜L/400=2.5mm
满足施工及规范要求。
5.3. 底模面板验算
底模面板采用18mm厚木板，以楞木为支点，单向板，按简支梁进行计算，取最不利受力情况，跨径l=0。25m，计算简图如下：

图5.2 底模面板计算简图

取10mm宽的板条作为计算单元，即b=10mm,荷载为：
q=Pb=（27.21+2。0+6.0）×10—3×10=0。352N/mm
弯矩：Mmax=0。125ql2=0.125×0。352×2502=2750。78N·mm
截面抵抗矩：W= bh2/6=10×182/6=540mm3
惯性矩：I= bh3/12=10×183/12=4860mm4
截面最大应力：σmax= KMmax/W
式中：K—-安全系数，取K=2.0。
所以：
σmax =2×2875/540=10。19N/mm2＜13N/mm2
满足施工及规范要求.
最大挠度：ƒmax=5ql4/384EI
式中：E-—木材的弹性模量，取E=10000N/mm2。
所以：
ƒmax =5×0.352×2504/（384×10000×4860)=0.37mm＜L/400=0。63mm
满足施工及规范要求。

6. 牛腿强度验算
牛腿除支撑侧模板外还要承受底模钢筋砼的重量.上部结构荷载通过槽钢传输到牛腿上，牛腿由［16槽钢组成，焊接在钢管桩上。
6.1. 牛腿荷载
取最不利情况进行验算。
底模自重：0。30 kN/m2;
侧模自重：1.25 kN/m2；
人的荷载--均布：2。5kN/m2；
钢筋砼重：27.21kN/m2；
振捣砼产生的荷载：2。0kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载:6.0KN/m2
将牛腿架近视为三点铰支的桁架进行计算，计算简图如下：

图6。1 牛腿计算简图
牛腿所受荷载为：
集中荷载：
N1=（27。21+2。5+0.30+1.25+2.0+6.0）×（1。7＊2/2+0。5＊0。5/2)＊3/11=19。54kN。
N1=（27.21+2。5+0。30+1.25+2.0+6。0）×(1。7*2/2+0.5＊0。5/2）＊8/11=52.11kN。

对牛腿进行受力分析得：
1。 对槽钢①进行受力分析：
最大弯矩：
Mmax= 8.25kN·m
截面抵抗矩：W=W x[16=117cm3
惯性矩：I=I x［16=935cm4
截面最大弯矩应力：σmax= KMmax/W
式中：K——安全系数，取K=2。0.
所以:
σmax =2。0×8。25×106/117×103=141N/mm2＜215N/mm2
满足施工及规范要求。
最大挠度：ƒmax=0。143mm
所以：
ƒmax=0.143m＜600/400=1。5mm
满足施工及规范要求。

2. 对槽钢②进行受力分析：
经计算，槽钢②受轴向压力为F2=41。25kN
截面拉应力：σ压= K F3/An
式中:K--安全系数，取K=2.0；
An——槽钢净截面积，An=2515mm2。
所以：σ拉=2.0×41。25×103/2515=32。8N/mm2＜215 N/mm2
满足施工及规范要求。

3。 对槽钢③进行受力分析：
计算解得槽钢③轴力F3=30.4＊2^0.5=42.99kN
截面拉应力：σ压= K F3/An
式中：K——安全系数，取K=2。0;
An-—槽钢净截面积，An=2515mm2。
所以：σ拉=2。0×42.99×103/2515=34.19N/mm2＜215 N/mm2
满足施工及规范要求。