大山路水库除险加固设计水文计算任务书.doc

目录
摘要 3
一、 设计任务........................................................................................................................................................3
二、流域资料........................................................................................................................4
三．规划设计........................................................................................................................................................5
3.1 由设计暴雨推求设计净雨.........................................................................................5
3.1.1 设计暴雨的查算................................................................................................................5
3.1.2 设计净雨过程的计算.......................................................................................................6
3.2 由设计净雨推求设计洪水..7
3.2.1试算法....................................................................................................................................7
3.2.2 洪水过程线的推求.....................9
3.2.3 设计洪水总量的计算.......................................................................................................9
3.3洪水复核结果的合理性检查和洪峰模数的计算.........................................................11
3.3.1洪水复核结果的合理性检查...........................................................................................11
3.3.2洪峰模数................................................................................................................................11
3.4调洪演算.........12
3.4.1调洪演算的基本原则........................................................................................................12
3.4.2调洪演算方法、水位～容积、水位～下泄流量.12
3.5水库大坝坝顶高程..........................................................................................................................15
3.5.1大坝坝顶高程复核........................................................................................15
3.5.2坝顶在水库静水位以上的超高.........................................................................................18
3.5.3 大坝心墙顶部高程复核....................................................................................................18
3.5.4溢洪道控制段导墙顶部高程确定...18
3.5.5计算结论.................................................................................................................................18
四．参考文献 ...........................................................20
五．附表 ........................................................................................................................................................21
4.1各频率净雨强度计算表 ..........................21
4.2大陆山水库各频率洪水过程线. ...............................................................................23
4.3大陆山水库各频率洪水调洪演算 ...............................................................................23

大山路水库除险加固设计水文计算任务书
摘要：
大路山水库枢纽工程是一座以灌溉为主，兼顾防洪、养鱼等综合利用的小（二）型水利工程,其属湘江水系潇水河支流，水库坝址以上控制流域面积F=6.2km 2,干流长度5.84km ,干流平均坡度0.07838。
设计要求规定此次设计采取20年一遇设计，200年一遇校核，10年一遇消能防冲的标准。该水库控制流域缺少实测降雨资料，所以采用查算《湖南省暴雨洪水手册》（上、下）中的数据资料进行相关计算推求设计暴雨，然后由设计暴雨推求设计净雨，再由设计净雨推求设计洪水过程。并在完成洪水复核之后，进行调洪演算，得出各种特征洪水位数据。最后，由所得数据对大坝建筑物高程进行复核，从而对水库建筑物进行除险加固。
注：文中所有计算以二十年一遇设计标准为例，200年一遇校核和10年一遇消能防冲标准的计算与此相同，不再赘述，其相应计算成果列于附表中。
一、 设计任务
对大路山水库进行除险加固，因而要进行水库的工程水文及水利计算，其具体任务是：
1）由设计暴雨推求设计净雨；
2）由于设计净雨推求设计洪水；
3）洪水复核结果的合理性检查和洪峰模数的计算；
4）调洪演算；
5）根据调洪演算推求各种洪水特征水位,利用大路山水库计算总库容。根据《防洪标准》（GB50201-94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），确定该工程等别，其主要建筑物级别，次要建筑物级别，临时性建筑物。
6）计算成果如下：设计暴雨参数及成果表、设计洪水参数表、水库水位与库容关系、水位与下泄流量关系、调 洪 演 算 结 果、坝顶超高复核计算成果表

二、流域自然地理简况，流域水文气象资料概况
1、流域概况
大路山水库位于湖南省某市，该枢纽工程是一座以灌溉为主，兼顾防洪、养鱼等综合利用的小（二）型水利工程。水库所在流域属山丘区，地势较为平坦，河道弯曲，流域内植被条件一般，水库所在流域上游无控制性水利工程。
大路山水库属湘江水系潇水河支流，本次设计利用万分之一地形图反复量测计算，求得水库坝址以上控制流域面积为6.2km2，无外引水源，干流长度为5.84km，干流平均坡降为78.38‰。
2、气象
大路山水库所在流域内属中亚热带季风性湿润气候区，具有气候温和、四季分明、严冬期短、暑热期长、春温多变、春夏多雨、夏秋多旱、光热充足、无霜期长等气候特点。
根据气象局实测资料统计：多年平均气温为17.9oC，极端最高气温为43.7oC，极端最低气温为－7.0oC（1977年1月30日）。多年平均相对湿度为78%，最小相对湿度为11%。多年平均蒸发量为1428.3mm。多年平均降水量为1484.9mm，年最大降水量为1937.6mm（1970年），最小降水量为950.0mm（1971年），最大日降水量为194.8mm（1976年7月9日），其中4～6月份降水量占全年41.7%，3～8月份降水量占全年68.75%。多年平均风速为3.1m/s，历年最大风速为25.7m/s（1973年4月11日），风向NNE，多年平均最大风速值为16.8m/s。历年平均日照数为1623.1h，多年平均无霜日287天，最短240天，霜雪冰冻期较少。
本地区暴雨在4～7月为锋面暴雨，8月为台风暴雨，前者降雨的天气系统在高空为低槽、低涡，中层为低涡切变，地面为冷锋、静止锋，暴雨的走向多由北向南、由西向东，后者降雨的天气系统为台风或减弱了的热低压，暴雨的走向多由东向西或由东南向西北。
由于暴雨集中、强度大，故春夏易发生山洪，其洪水特性是汇流集中快、历时短、变化大。
3、径流
大路山水库所在流域属中亚热带季风性湿润气候区，径流主要由降雨形成，鉴于大路山水库附近水文资料极为缺乏，故本次设计径流通过《湖南省水资源》中径流深等值线图进行推算。查图得大路山水库流域径流深约为750mm，经计算多年平均径流量约为465万m3。
4、工程等级与洪水标准
根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），该水库属小(二)型水库，大坝属Ⅴ等5级建筑物，本次设计洪水标准按200年一遇校核，20年一遇设计，10年一遇消能防冲。
5、洪水
大路山水库所在地理位置属于山丘区，洪水由暴雨形成，形成洪水的暴雨历时一般为二十四小时。
由于该水库所在小流域上无任何水文测站，本次设计采用查《湖南省暴雨洪水查算手册》中等值线图，得二十四小时雨量均值等参数。

三、规划设计
3.1 由设计暴雨推求设计净雨
3.1.1 设计暴雨的查算：
（1）求二十年一遇二十四小时点暴雨
根据大路山水库的地理位置和集雨面积，从《湖南省暴雨洪水查算手册》中查得该流域属暴雨一致区所属区，从图“年最大24h点雨量均值等值线图”查得该流域中心最大24h点雨量该流域中心最大24h点雨量均值为H’24点=100mm ,查图四得Cv=0.40,由设计频率P=5%和Cs=3.5Cv查表二得Kp=1.78，则二十年一遇点雨量H24点=100*1.78=178mm
（2）求二十年一遇二十四小时面暴雨量
该流域属暴雨一致区第六区，依据F=6.2km2,查图二十一得a=0.994.二十年一遇面雨量H24面=H24点*a=178*0.994=176.932mm
（3）求设计暴雨二十四小时的时程分配
按以下公式，推求1-24小时各历时的暴雨，
1——6小时用：
6——24小时用：
在上式中：Ht——1～24小时内任一时段的暴雨量；
n2、n3——依地理位置、集雨面积及降雨量而变的参数；
t——对应Ht的时间。
1据H24面=176.932mm，F=6.2km2，查图三十四得n2=0.648,图三十五得n 3=0.76
2根据已求得的H24面，n2，n 3，代入上面的暴雨公式，分别求出1、3、6、12小时的面暴雨
=176.932*240.76-1*60.648-0.76=67.515mm
=176.932*240.76-1*60.648-0.76*31-0.648=99.391mm
=176.932*240.76-1*61-0.76=126.856mm
=176.932*240.76-1*121-0.76=149.816mm
（4）列表计算设计暴雨的时程分配
将表六概化雨型时程分配的百分数，抄于（附表一中大路山水库控制流域二十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表）中（二）、（四）、（六）、（八）、（十）栏相应时段栏内，即可算出二十四小时暴雨的时程分配，如（计表一）中（十二）栏
同理，求得二百年一遇、十年一遇降雨时程分配，各数值取值列于计算表(附表二中大路山水库控制流域二百年一遇二十四小时降雨时程分配计算表表格、附表三中大路山水库控制流域十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表表格）中
3.1.2 设计净雨过程的计算
（1）查图四十，得=28m
设
式中：--初损 ----流域最大初损。设采用（经统计湖南省较大实测洪水的，80%的频次=），因此各产流分区的为常数。
（2） 扣除初损，得（附表一中大路山水库控制流域二十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表）中（十三）栏时段净雨深（即径流深R总）
3）然后参照《手册》φ值表（十一），重现期10年、20年、200年地面径流占总径流的比值分别取0.70、0.75、0.78，根据公式R上=R×ψ，可求出不同频率下的时段地表净流深R上，即为所计算的各设计频率的设计净雨过程R上~t。即表（附表一中大路山水库控制流域二十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表表格）第（十四）栏。
对于十年，二百年一遇计算过程一致，不再赘述，经计算后将相应数据记入(附表二中大路山水库控制流域二百年一遇二十四小时降雨时程分配计算表表格、附表三中大路山水库控制流域十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表表格）中
（4）综上所述，可以将设计暴雨采用值和主要计算参数及设计成果用列表方式列出，如表3-1所示
设计暴雨参数及成果表 表3-1
P(%)
10
5
0.5
备注
Kp(mm)
1.53
1.78
2.53
1.统计参数
H24点=100mm
Cv=0.4 ,Cs=3.5Cv
2.点面关系系数 a=0.994
3.初损Io=28mm
K24点(mm)
153
178
253
K24面(mm)
153．082
176.932
251.482
n2
0.648
0.648
0.623
n3
0.81
0.76
0.753
H1
62.198

67.515
90.873
H3
91.564
99.391
137.502
H6
116.866
126.856
178.565
H12
133.315
148.816
211.910
H3-H1
29.37
31.88
46.63
H6-H3
25.30
27.46
41.06
H12-H6
16.45
22.96
33.34
H24-H12
18.77
27.12
39.57
Ht
147.26
171.78
241.31
R总
119.26
143.78
313.31
Ф
0.70
0.75
0.78
R上（mm）
83.5
107.6
166.35

3.2 由设计净雨推求设计洪水
3.2.1试算法
3.2.1.1 求净峰流量Qm及汇流时间t
（1） 根据查图四十一中平均线或用图中公式计算，

汇流公式中：Qm——地面最大净峰流量（m3/s）；
F——集雨面积（km2），为0.27km2；
Rt/t——地面径流强度；
t——汇流时间（h）；
L——流域干流长度，L=0.70km；
J——干流平均坡降，J=14%；
m——汇流参数
得m=0.416
（2） 列表计算根据（附表一中大路山水库控制流域二十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表）第（十四）栏，自最大时段净雨开始，向前后相邻时段连续累加得（附表一中时段净雨强度计算表）中第（三）栏，并除以相应的历时，得第（四）栏值。
点绘—t关系曲线如下图所示：
图一
(3)用试算法求Qm和：
设t1=3查-t关系表得=24.773
42.699
3.564小时
因按上述方法进行第二次试算（可设）。按此过程不断重复直到，则对应的取值即为所需值。经计算机重复计算最后得t=3.625. Qm=39.87m/s.

3.2.2 设计洪水总量的推求
（1） 用径流分配系数法求地面径流过程：
已知R上= 110.95mm，Qm= 44.69m3/s,F=6.2,则时段地面径流总量为
185.241米3/秒
0.215
因此选用径流分配系数表（十二）中峰量比为 0.21（接近0.215），为着不使峰值偏低，应作适当调整。如系数表=3，时段分配系数0.21应调整为0.215，则 =4，时段分配系数由原来0.130应调整为0.125，然后用各时段分配系数分别乘以（=185.241米3/秒）即得相应净雨深（R上）的地面径流过程Qi——t。
（2） 地下径流过程的计算
已知地下径流深R下=R总-R上=143.4-107.6=35.8mm
由Qi_t过程知地面径流过程底宽为24小时，以第24小时处为地下径流峰顶位置。按等腰三角形关系求地下径流峰值Qm地。
3.229
自Qm地每增减一个时段，其流量即减少一个减（=0.107），于是得出Q0-t过程（即地下径流过程）
（3） 设计洪水过程的推求
即得大路山水库控制流域二十年一遇设计洪水过程线（相应数据记录在附表一中洪水过程线）设计洪水过程线图如下：

图二
同理求得两百年一遇和十年一遇的设计洪水过程，写于附表二，三
大路山水库设计洪水过程线 (单位：m3/s)——表3-2
T(h)
P（%）
T(h)
P（%）
0.5
5
10
0.5
5
10
0
0.00
0.00
0.00
15
6.97
4.76
4.07
1
6.16
4.00
3.00
16
6.54
4.49
3.91
2
27.78
18.00
19.23
17
6.11
4.23
3.46
3
59.72
40.15
33.45
18
5.68
3.97
3.30
4
38.66
23.58
18.34
19
5.24
3.70
3.14
5
28.20
18.32
13.58
20
4.81
3.23
2.98
6
22.61
14.72
10.68
21
4.38
2.75
2.82
7
18.46
12.05
9.09
22
3.09
1.72
2.80
8
15.45
10.12
7.92
23
3.23
1.61
0.00
9
13.30
8.74
7.04
24
3.37
1.50
0.00
10
11.72
7.74
6.31
25
0.00
0.00
0.00
11
10.42
6.92
5.86
26
0.00
0.00
0.00
12
9.42
6.29
5.41

13
8.41
5.65
4.96

图三
3.2.3 设计洪水总量的计算
采用（立方米）计算洪水总量。根据（附表一大路山水库控制流域二十年一遇二十四小时降雨时程分配计算表中）第（十三）栏知R=148.5mm。且F=6.2Km2则大路山水库控制流域二十年一遇的洪水总量为
88.916（立方米）
将有关数据代入汇流公式，可以求得大陆山水库的地面洪峰流量、汇流时间及其它有关参数如下表所示。

设计洪水参数表
　——表3-3
P(%)
10
5
0.5
备注
T（h）
3.80
3.63
3.28
F=6.2km2 L=5.84km J=78.38‰ θ=8.64 m=0.416
∑Qi（m3/s）
143.78
185.24
286.49
Qm/∑Qi
0.230
0.215
0.207
Qm（m3/s）
33.01
39.87
59.38
△Q下（m3/s）
2.80
2.57
3.23
W（104m3）
73.95
88.92
59.38

3.3洪水复核结果的合理性检查和洪峰模数的计算
3.3.1洪水复核结果的合理性检查
《湖南省暴雨洪水查算手册》编制于八十年代初期，近20年，特别是九十年代，不少地域发生的暴雨资料没有参编，因此，有必要根据近期相关统计资料对本次计算成果进行合理性检查。
3.3.2洪峰模数
从洪水模数定性上分析,大路山水库200年一遇校核工况洪水模数为9.94m3/s.k2，20年一遇设计工况洪水模数为6.34m3/s.k2，10年一遇水消能防冲工况洪水模数为5.11 /s.k2，符合流域一般特性。因此，大路山水库设计洪水在面上分析是合理的，本次设计成果可满足本阶段设计要求。

3.4调洪演算
3.4.1调洪演算的基本原则
根据大路山水库的实际情况，此次调洪演算的起调水位为正常蓄水位, 当入库洪水流量大于溢洪道的泄流能力时，库水位上涨，水库滞洪；至入库洪水流量等于溢洪道的泄流能力时，水库水位达到本次复核洪水的最高水位；随后，入库洪水流量小于溢洪道泄流能力，库水位下降。为水库安全起见，调洪演算时水库出库流量只计溢洪道的泄流能力，其他放水设施均不参与泄洪。
3.4.2调洪演算方法、水位～容积、水位～下泄流量
3.4.2.1方法
调洪演算采用试算法。根据水量平衡原理，调洪演算基本方程：

式中：、——时段始末的入库流量（m3/s）；
、——时段始末的出库流量（m3/s）；
、——时段始末的水库库容（万m3）；
——计算时段；
i——时段编号。
3.4.2.2水位～容积关系
由于大路山水库所在流域植被一般，水土流失较少，泥沙较少，水库淤积不多，本次设计水库库容曲线仍采用1958年原设计成果，原设计库容曲线成果如表。
表3-4
水 位（m）
155.84
156.82
158.0
159.0
160.0
161.0
162.0
库容（104m3）
0
0.47
1.8
4.4
7.9
12.2
17.3
水 位（m）
163.0
164.0
165.0
166.0
167.0
167.41

库容（104m3）
23.1.
29.6
36.8
44.6
53.0
56.5

由以上数据画出水位—容积曲线

图四
3.4.2.3水位～下泄流量关系
大路山水库泄流设施有溢洪道和输水涵洞，主要泄水建筑物为溢洪道，从工程偏安全角度考虑，本次初步设计泄流计算不考虑涵洞泄流，仅考虑溢洪道泄洪。大路山水库两个溢流堰都为正槽式宽顶堰，过流总长度都12.0m。溢流堰泄流方式为自由出流，根据原设计资料，泄流计算公式如下：

式中：σ──淹没系数，σ=1；
ε──侧收系数，；
m──流量系数，查《水力学》公式（11.18），取0.335；
B──溢流堰过流宽度，B＝12.0m；
Ho ──包括行近流速在内的堰上水头，H0=H+ a×Vo2/(2×g)。

水位与下泄流量关系 表3-5
序号
泄量q(m3/s)
库水位Z(m)
1
0.00
164.61
2
0.18
164.66
3
19.47
165.68
4
24.32
165.86
5
28.31
165.99
图五
3.4.2.4入库洪水过程线
入库洪水过程根据《查算手册》采用推理公式和径流分配系数法推算，见附表一、二、三中洪水过程线。
根据洪水流量过程线、水库的水位～水面容积关系曲线及溢洪道水力参数，由调洪起始水位依次计算，直至洪水过程结束，均由计算机完成。计算机输出各时段末的水位、库容及溢洪道下泄流量。
3.4.2.5调洪演算结果
大路山水库调度原则为：溢洪道采用正槽式宽顶堰，堰顶高程为164.61m，无闸门控制。本次计算采用无泄量控制的方式，基本过程是：从正常蓄水位164.61m起调，当入库流量大于溢洪道的泄洪能力时，库水位上涨，水库滞洪；至入库流量等于溢洪道的泄洪能力时，水库水位达到该次洪水的最高水位；随后，入库流量小于溢洪道的泄洪能力时，库水位下降。为了工程安全，输水涵洞不参加调洪演算。
根据调洪演算的基本原则和大路山水库库容曲线、泄流曲线重现期为200年、20年、10年的调洪演算结果（见附表四二百年一遇调洪演算、附表五二十年一遇调洪演算、附表六十年一遇调洪演算）。
调 洪 演 算 结 果 表3-6
频率 P)
10
5
0.5
备注
最高水位Zm (m)
165.628
165.993
166.256

相应库容Vm （104m3）
49.072
54.477
58.372

相应泄量qm (m3/s)
17.989
28.305
36.584

滞洪库容(104m3)
4.049
1.999
7.195

3.4.2.6 防洪标准复核
抗洪能力复核主要是对挡洪建筑物的顶部高程进行复核。对大路山水库而言，就是对水库大坝及溢洪道控制段导墙顶部高程进行复核。
3.5水库大坝坝顶高程复核
3.5.1大坝坝顶高程复核
由本次洪水复核20年一遇设计洪水位，200年一遇校洪水位，根据《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》（SL189-96）中的第6.1条规定进行坝顶超高复核计算，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，并按以下运行条件计算，取最大值：
1）正常蓄水位或设计洪水位加正常运用情况的坝顶超高；
2）校核洪水位加非常运用情况的坝顶超高；
3）正常蓄水位加非常运用情况的坝顶超高加地震涌浪高。
3.5.2坝顶在水库静水位以上的超高
按下式计算：
Y=R+e+A
式中：Y—坝顶超高，m；
A—安全加高，m；
1）风浪要素按蒲田试验站公式计算：

Lm=g×Tm2×th(2×π×H/Lm)/（2×π）
式中：hm──平均波高，m；
Tm──平均波周期，s；
W──计算风速，m/s，正常运用条件下W=1.5W0；非常运用条件下，W=W0；
W0──历年汛期最大风速平均值，m/s；
D──风区长度，m；
Hm──水域的平均水深，m，设计工况6.81m，校核工况7.21m；
H──坝前水深，m，设计工况10.22m，校核工况10.82m；
g──重力加速度，取9.81m/s2；
Lm──平均波长，m。
2）风壅水面高度计算
风壅水面高度在有限风区的情况下，按下式计算：

式中：e──计算点处的风壅水面高度，m；
k──综合摩阻系数，取K=3.6×10-6；
D──由计算点逆风向量到对岸的距离（风区长度），m；
β──计算风向与坝轴线法线的夹角，（o）。
3）波浪爬高计算
在风的直接作用下，正向来波的单一斜波上的波浪爬高按下列方法确定：
当m=1.5～5.0时，按下式计算：

Rp=Kp×Rm
式中：Rm──平均波浪爬高，m；
K△──斜坡的糙率及渗透性系数，根据护面类型按规范表A.1.12-1确定：取0.9；
Kw──经验系数，根据风速W（m/s）、坝前水深H(m)、重力加速度（9.81m/s2）组成的无维量W/（gH）0.5，按规范表A.1.12-2确定；
Rp──累积频率为P的波浪高（m）；
Kp──爬高累积频率折算系数按规范表A.1.13确定，对1、2、3级土石坝，爬高累积频率取1%，对4、5级土石坝，爬高累积频率取5%；
m──斜坡坡率，取2.5；
hm──平均波高，m；
Lm──平均波长，m。
土石坝安全加高值表 表3-6
运用情况
安全加高（m）
坝的级别
1
2
3
4、5
设计工况
1.5
1.0
0.7
0.5
校核工况
0.7
0.5
0.4
0.3
各计算要素及成果见附表八、九。

坝顶超高复核计算成果表 表3-7
计算情况
正常运用
非常运用
多年平均最大风速W（m/s）
14
14
风区长度D（m）
600
600
水域的平均水深Hm（m）
6.81
7.21
计算风速W（m/s）
21
14
水库静水位（m）
274.03
274.28
最大风壅水面高度（m）
0.007
0.003
平均波高hm(m)
0.25
0.16
平均波周期Tm(s)
2.24
1.80
平均波长Lm(m)
7.84
5.05
平均波浪爬高Rm(m)
0.57
0.32
Rp/Rm
1.84
2.47
累计频率的爬高Rp%(m)
1.04
0.79
安全加高A(m)
0.5
0.3
坝顶超高y(m)
1.55
1.09
计算最低坝顶高程(m)
167.54
167.35
3.5.3 大坝心墙顶部高程复核
根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.5.3条的规定：土质防渗体（心墙）顶部在正常蓄水位或设计洪水位以上的超高为0.6～0.3m；非常运用条件下，防渗体顶部不应低于非常运用条件的静水位。大路水库设计水位为165.993m，校核洪水位166.256m，超高取0.6m，设计洪水位加超高为166.593m，因此范山水库大坝防渗心墙顶部高程不得低于（校核洪水位）166.256m，现有心墙顶部高程符合规范要求。
3.5.4溢洪道控制段导墙顶部高程确定
大路山水库溢洪道无闸门控制，运用情况只有泄洪情况。根据《溢洪道设计规范》（SL253—2000）中的第2.3.7条规定，在宣泄校核洪水时溢洪道控制段的导墙顶部高程不得低于校核洪水位加安全超高值。范山水库溢洪道为5级建筑物，《溢洪道设计规范》（SL253—2000）中有3级以上建筑物的安全超高值，没有4、5级建筑物的安全超高值，本工程参考3级建筑物的安全超高值取为0.3m。因此，范山水库溢洪道控制段导墙顶部高程应高于166.556，现有控制段导墙高程符合规范要求。
附：大路山水库的大坝坝顶高程复核中的相关计算参数可由附表八、九查得。
3.5.5计算结论
（1）本次设计布置的溢洪道尺寸能满足该水库防洪标准泄洪的要求，相应水位分别为：重现期10年设计洪水位为165.628m，相应最大下泄流量17.989m3/s；重现期20年设计洪水位为165.993m，相应最大下泄流量28.305m3/s；重现期200年校核洪水位为166.256m，相应最大下泄流量36.584m3/s。
（2）大路山水库大坝坝顶高程满足规范所要求的坝顶超高，根据规范计算所需的坝顶高程最低为：正常运用时167.543m，非常运用时167.346m；现有坝顶高程大坝满足满足规范要求。
（3）大路山水库溢洪道控制段为山体开挖而成，导墙顶部现有高程，比《碾压式土石坝设计规范》要求的低，满足规范要求。
（4）大路山水库大坝防渗心墙顶部高程不得低于（校核洪水位）166.256，现有防渗心墙顶部高程主坝，符合规范要求。
表3—9
一、大坝高程及超高计算

1、大坝坝顶高程复核

1）正常蓄水位或设计洪水位加正常运用情况的坝顶超高；

2）校核洪水位加非常运用情况的坝顶超高；
正常设计情况1）：H(设)=165.993m 安全超高A(正)=0.5m

非常校核情况2）：H(校)=166.256m 安全超高A(校)=0.3m

安全超高A(正)=0.5m
Y=R+e+A y（正）=1.55m y(校)=1.09m

Rp（正）=1.043m ；e(正)=0.007m；H(设)+y(正)=167.543m

安全超高A(校)=0.3m
Rp（非）=0.790m；e(非)=0.003m；H(设)+y(校)=167.346m

故：大坝高程不得低于167.543m

二、大坝心墙顶部高程复核

1、正常蓄水位或设计洪水位+水位以上超高=165.993+0