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1、信阳师范学院 混凝土结构设计·单层工业厂房课程设计 单层工业厂房课程设计 目录 目录 1 第1章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书 3 1.1、设计条件 3 1.2、设计要求 4 1.3、设计期限 4 1.4、参考资料 4 第2章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书 5 2.1、设计条件 5 2.1.1、平面与剖面 5 2.1.2、建筑构造 5 2.1.3、自然条件 7 2.1.4、材料 7 2.2、设计要求 7 2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定 7 2.3.1、主要构件选型表
2、7 2.3.2、柱截面尺寸 8 2.3.3计算单元 8 2.4、荷载计算 9 2.4.1、恒载 9 2.4.2、屋面活荷载 10 2.4.3、风荷载 11 2.4.4、吊车荷载 11 2.5、排架内力分析 13 2.5.1、恒载作用下排架内力分析 14 2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析 15 2.5.3、风荷载作用下排架内力分析 18 2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析 20 2.6、内力组合 27 2.7、柱截面设计 30 2.7.1、A柱配筋计算 30 2.7.2、B柱配筋计算 35 2.7.3、C柱配筋计算 40 2.7.4、抗风柱设计 4
3、5 2.8、基础设计 50 2.8.1、A柱基础设计 50 2.8.2、B柱基础设计 53 2.8.3、C柱基础设计 57 2.8.4、抗风柱基础设计 60 参考资料 64 第1章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书 1.1、设计条件 1.1.1、平面与剖面 某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07 ,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,
4、吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。 1.1.2、建筑构造 屋盖 防水层：APP防水卷材 找平层：25mm水泥砂浆 保温层：100mm水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预应力屋面板 围护结构 240mm普通砖墙，采用 和M5混合砂浆 门窗 低窗：4.2m×4.8m 高窗：4.2m×2.4m 门洞：5.6m×6.0m 1.1.3、自然条件 建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求 基本风压：0.40 基本雪压：0.35 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：250 1.1.4、材料 混
5、凝土：基础采用C25，柱采用C30 钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋 1.2、设计要求 1.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份 1.2.2、绘制结构施工图一套 1.3、设计期限 1.3.1、两周 1.4、参考资料 1.4.1、混凝土结构设计规范GB50010-2002 1.4.2、建筑结构荷载规范GB50009-2001 1.4.3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 1.4.4、混凝土结构构造手册 1.4.5、国家建筑标准设计图集08G118
6、 第2章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书 2.1、设计条件 2.1.1、平面与剖面 某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07 ,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。 厂房剖面图如下 2.1.2、建筑构造 屋盖 防水层：APP防水卷材 找平层：25mm水泥砂浆 保温层：100mm水泥蛭石砂浆 屋面板：大型预应力屋面板 围护结构 240mm普通砖墙
7、采用 和M5混合砂浆 门窗 低窗：4.2m×4.8m 高窗：4.2m×2.4m 门洞：5.6m×6.0m 2.1.3、自然条件 建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求 基本风压：0.40 基本雪压：0.35 建筑场地：粉质粘土 地下水位：低于自然地面3m 修正后地基承载力特征值：250 2.1.4、材料 混凝土：基础采用C25，柱采用C30 钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋 2.2、设计要求 2.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份 2.2.2、绘制结构施工图一套 2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定 2.3
8、1、主要构件选型表 构件名称 标准图集 荷载标准值 选用型号 预应力钢筋混凝土屋面板 G410（一） 1.5 YWB-2Ⅱ（中间跨） YWB-2ⅡS(端 跨) 预应力钢筋混凝土折线型屋架 G415（一） 68.2kN/榀 YWJ18-2-Aa 钢筋混凝土吊车梁 G323（二） G426 28.3kN/根 46kN/根 DL-4- YDL-3- 吊车轨道及轨道连接件 G325（二） 0.8 DCGDL 钢筋混凝土基础梁 G320 16.7kN/根 JL-1 JL-3 钢窗 0.45 240mm砖墙 5.24
9、 2.3.2、柱截面尺寸 已知柱顶标高为11.8m，室内地面至基础顶面距离为0.5m，则柱总高度H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸及相应的计算参数如下 参 数 柱 号 截面尺寸/mm 柱高/mm 惯性矩/ 自重/kN 面积/ 偏心距/mm A 上柱 400×400 4200 21.3× 16.8 1.6× 50 下柱 I400×800×100×150 8100 142.35× 36 1.775× 0 B 上柱 500×600 4200 90× 31.5 3× 0 下柱 I500×1200×120×200
10、8100 571.83× 62 3.006× 0 C 上柱 400×400 4200 21.3× 16.8 1.6× 50 下柱 I400×900×100×150 8100 195.38× 38 1.875× 0 2.3.3计算单元 本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算见图和计算单元如下图 2.4、荷载计算 2.4.1、恒载 2.4.1.1、屋盖结构自重 APP防水卷材 0.35 25mm水泥砂
11、浆找平层 0.4 100mm水泥蛭石保温层 0.5 1.5m×6m预应力混凝土屋面板 1.5 屋面支撑及吊管自重 0.15
12、 2.85 屋架自重：AB、BC跨YWJ18-2-Aa 68.2kN/榀 则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为 2.4.1.2、吊车梁及轨道荷载设计值 AB跨： BC跨： 2.4.1.3、柱自重荷载设计值 A柱上柱： A柱下柱： B柱上柱： B柱下柱： C柱上柱： C柱下柱： 各项恒载作用位置如下图 2.4.2、屋面活荷载 屋面活荷载标准值为0.5，雪荷载标准值为0.35，故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： ，作用位置与相同 2.4.3、风荷载 风荷载标准值按计算，其中
13、根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下 柱顶：H=11.8m， 檐口：H=13.45m， 屋顶：H=14.745m， 风荷载体型系数如图所示 排架迎风面、背风面风荷载标准值为 则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为 2.4.4、吊车荷载 2.4.4.1、吊车主要参数 AB跨 10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN,, BC跨 30/5t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN,
14、 , 2.4.4.2、吊车竖向荷载 AB跨 BC跨 2.4.4.3、吊车横向水平荷载 AB跨 BC跨 2.5、排架内力分析 该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数 柱列 n 备注 A 0.150 0.341 2.5 0.281 0.161 B 0.157 0.341 2.47 0.0708 0.638 C 0.109 0.341 2.27 0.225 0.201 2.5.1、恒载作用下排架内力分析 A柱 B柱 C柱 由
15、于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力分别为 A柱 B柱 C柱 排架柱顶不动铰支座总反力为 各柱柱顶最后剪力分别为 2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析 2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中 其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为 A柱 B柱 则排架柱顶不动铰支座总反力为 将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-9 2.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图所示，其中
16、 其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为 B柱 C柱 则排架柱顶不动铰支座总反力为 将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-10 2.5.3、风荷载作用下排架内力分析 2.5.3.1、左吹风时 排架计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A柱 C柱 各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-11所示 2.5.3.2、右吹风时 计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为 A柱 C柱 各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-12所示 2
17、5.4、吊车荷载作用下排架内力分析 2.5.4.1、作用于A柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 A柱 B柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-13 2.5.4.2、作用于B柱左 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 A柱 B柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-14 2.5.4.3、作用于B柱右 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为
18、 B柱 C柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-15 2.5.4.4、作用于C柱 计算简图如图所示 其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力及总反力分别为 B柱 C柱 排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-16 2.5.4.5、作用于AB跨柱 当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 A柱 B柱 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力为 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当方向相反时，弯矩图和剪力
19、只改变符号，方向不变 2.5.4.6、作用于BC跨柱 当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示 B柱 C柱 排架柱顶总反力R为 各柱顶剪力为 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变 67 2.6、内力组合 A柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱
20、 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 5.14 0.94 1.37 -29.15 -19.11 26.25 -4.07 4.97 14.87 -7.17 -4.25 A+0.9 (B+C+ F+I) 44.23 A+0.9 [0.8(D+ G)+I+J] -38.61 (1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F) 25.77 A+0.9 (C+
21、F+I) 43.38 N 245.76 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 279.78 245.76 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M -30.15 -6.62 1.37 53.51 8.15 26.25 -4.07 4.97 14.87 -7.17 -4.25 A+0.9 [C+0.8 (D+F)+I] 41.89 A+0.9 (B+G+ I+J) -59.61 A+0.9 (B+D+I) 25.43 A+0.9 (G+I+J) -53.65 N 285.36 37.8 0 2
22、36.17 77.89 0 0 0 0 0 0 455.40 319.38 531.93 285.36 Ⅲ-Ⅲ M 1.52 -1.16 4.01 -2.7 -28.71 76.88 -11.93 40.88 43.54 181.27 -82.67 A+0.9 (C+F+ I+J) 276.55 (197.79) A+0.9 [B+0.8 (E+G)+ I+K] -142.37 (-101.51) A+0.9 (B+D+I+J) 200.37 (143.31) A+0.9 (C+F+J) 276.65 (19
23、7.79) N 328.56 37.8 0 236.17 77.89 0 0 0 0 0 0 328.56 (273.8) 418.66 (338.16) 575.13 (449.92) 328.56 (273.8) V 3.91 0.674 0.326 -6.94 -4.55 6.25 -0.97 5.66 3.54 27.05 -15.39 37.36 (27.15) -16.49 (-11.29) 25.80 (18.89) 37.36 (27.15) B柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可
24、变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M 3.78 -6.9 7.24 27.38 30.37 -73.5 -55.82 9.82 33.96 6
25、3.55 -62.87 A+0.9 (C+E+ I+J) 125.39 A+0.9 (B+F +I+K) -155.72 (1.35/1.2)A +0.7(B+ C+F) -46.96 A+0.9 (F+I+K) -149.51 N 489 37.8 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 523.02 523.02 603.05 489 Ⅱ-Ⅱ M 19.8 -6.9 7.24 -31.03 -146.76 402.12 50.38 9.82 33.96 63.55 -62.87 A+0.9 (C
26、F +I+J) 475.98 A+0.9 (B+E+ I+K) -205.64 A+0.9[ B+C+0.8 (E+F)+I+J 291.72 A+0.9 (I+J) 107.56 N 589.56 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1194.32 836.13 1284.23 589.56 Ⅲ-Ⅲ M 27.09 -9.26 10.27 21.78 -89.2 260.37 -57.27 84.18 233.06 186.1 -184.1 A+0.9
27、 (C+F+ I+J) 647.91 (466.03) A+0.9 [B+0.8 (E+G)+ I+K] -426.17 (-326.88) A+0.9[B +C+0.8 (E+F) +I+J] 528.48 (380.73) A+0.9 (I+J) 404.33 (292.04) N 663.96 37.8 37.8 77.89 236.17 634.16 141.6 0 0 0 0 1268.72 (960.97) 969.97 (771.88) 1358.64 (1030.05) 663.96 (553.3)
28、 V 0.9 -0.29 0.374 6.25 7.23 -17.5 -13.29 9.18 24.58 15.13 -14.97 21.22 (15.27) -39.32 (-27.98) 29.32 (21.05) 36.64 (26.28) C柱内力组合 截面 内力 永久荷载 可变荷载 内力组合 屋面 荷载 吊车荷载 风荷载 与相应的N 与相应的N 与相应的M 与相应的M 作用于AB跨 作用于BC跨 作用于A柱 作用于B柱左 作用于B柱右 作用于C柱 作用于AB跨
29、 作用于BC跨 左风 右风 项次 A B C D E F G H I J K 组合项 内力合计 组合项 内力 合计 组合项 内力合计 组合项 内力合计 Ⅰ-Ⅰ M -8.92 -1.6 -1.05 1.76 -11.26 47.25 59.89 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 (G+ I+J) 62.36 A+0.9 (B+ C+E+I] -30.24 (1.35/1.2)A +0.7(C+ E) -18.65 A+0.9 (G+I+J) 62.36 N 245.76
30、 0 37.8 0 0 0 0 0 0 0 0 245.76 279.78 302.94 245.76 Ⅱ-Ⅱ M 34.23 -1.6 8.4 1.76 -11.26 4.77 -130.36 6.93 9.78 9.54 4.03 A+0.9 [C+0.8 (D+F)+ I+J] 63.88 A+0.9 (B+G+ I) -93.34 A+0.9 (B+C+ G+I) -85.78 A+0.9 (D+I+J) 53.20 N 306.72 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0
31、 0 0 0 442.69 763.32 911.48 306.72 Ⅲ-Ⅲ M -4.73 -4.7 2.73 5.17 -32.96 95.9 -14.85 20.3 125.81 98.17 -127.73 A+0.9 (C+F+ I+J) 285.62 (203.45) A+0.9 [B+0.8 (E+G)+ I+K] -271.57 (-194.54) A+0.9 (B+C+G +I+J) -248.05 (-177.75) A+0.9 (B+E +I+K) -266.81 (-191.14) N
32、352.32 0 37.8 0 0 141.6 634.16 0 0 0 0 513.78 (408.93) 808.92 (619.74) 957.08 (725.57) 352.32 (293.6) V -4.81 -0.382 -0.7 0.42 -2.68 11.25 14.26 1.65 15.86 16.65 -24.54 33.9 (23.68) -33.18 (-24.26) -29.31 (-21.51) -43.93 (-31.94) 2.7、柱截面设计 混凝土强度等级为C30，，；采用HR
33、B335级钢筋， 2.7.1、A柱配筋计算 2.7.1.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取，经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且，故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组，即取 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数 ，取 取计算 选3B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距
34、为 由，故应考虑偏心距增大系数 ，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则 ，说明中和轴在翼缘内 选4B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，可不进行裂缝宽度验算 下柱：，需要进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力标准值 197.79 273.8 722 0.012 1.0 1132 0.592 644.4
35、 203.5 0.565 0.2<0.3 满足要求 2.7.1.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.1.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 ，所以牛腿按构造配筋 选用4B14（），水平箍筋选用A8@100 2.7.1.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊
36、柱插入杯口深度，取800mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋 3B14+2B18， 柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92） 90.98（67.39） 64.3<73.24 81.88<219.88 174.19 105.68 0.012 0.012
37、 0.47 0.069<0.2 取0.2 0.14<0.2 0.037<0.2 满足要求 2.7.2、B柱配筋计算 2.7.2.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取取最不利内力计算 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数 ，取 取计算 选3B18()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数 ，取 为大偏心受压，先假
38、定中和轴在翼缘内，则 ，说明中和轴在翼缘内 按最小配筋率配筋 选4B16()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.2.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，可不进行裂缝宽度验算 下柱：，可不进行裂缝宽度验算 2.7.2.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.2.5、牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验
39、算 取 左牛腿 右牛腿 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 ，所以牛腿按计算配筋 左牛腿 右牛腿 选用4B16（），水平箍筋选用A8@100 2.7.2.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加
40、2B18，实际配筋 柱截面 上柱 下柱 133.98（99.24） 191.04（141.51） 119.03<198.4 171.93<270 160.14 174.4 0.0085 0.0085 0.138<0.2 取0.2 -0.27<0.2 取0.2 0.07<0.2 0.11<0.2 满足要求 2.7.3、C柱配筋计算 2.7.3.1、上柱配筋计算 上柱截面共有四组内力，取 上柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数 ，取 取计算 选3B16()，则，满足要求 垂直于排架
41、方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.2、下柱配筋计算 取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力 下柱计算长度，附加偏心距为 由，故应考虑偏心距增大系数 ，取 为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则 ，说明中和轴在翼缘内 选4B14()，则，满足要求 垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求 2.7.3.3、柱的裂缝宽度验算 《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算 上柱：，需进行裂缝宽度验算 下柱：，需进行裂缝宽度验算 柱的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 内力
42、标准值 43.49 191.14 204.8 293.6 212.3 651 0.00726<0.01 取0.01 0.0027<0.01 取0.01 1.187 1.027 411.64 1078.58 0 0.523 280.1 716.9 159.5 240.8 0.28 0.55 0.08<0.3 满足要求 0.11<0.3 满足要求 2.7.3.4、柱箍筋配置 非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋 2.7.3.5、牛腿设
43、计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算 取 故牛腿截面高度满足要求 牛腿配筋计算 ，所以牛腿按构造配筋 选用4B14（），水平箍筋选用A8@100 2.7.3.6、柱的吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，取850mm 则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则
44、 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋 柱截面 上柱 下柱 71.44（52.92） 90.98（67.39） 57.88<96.48 90.18<151.29 168.1 161.3 0.478 0.29 0.126<0.2 0.07<0.2 满足要求 2.7.4、抗风柱设计 2.7.4.1、尺寸确定 截面尺寸 上柱，下柱 2.7.4.2、荷载计算 （1）柱自重及截面参数 柱别 截面尺寸/mm 自重/kN 面积/（） 惯性矩/() 上
45、柱 300×300 5.88 0.9 0.675 下柱 300×600 54.9 1.8 5.4 （2）风荷载 ， 迎风面、背风面风荷载标准值为 则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为 风荷载作用下弯矩图如下 2.7.4.3、抗风柱截面设计 （1）正截面承载力计算 上柱 因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算 故按最小配筋率配筋 ，取3B12， 下柱 因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算 故按最小配筋率配筋 ，取4B14， （2）斜截面承载力计算 上柱 属厚腹构件 故按
46、构造配置箍筋 ，取箍筋为A8@150 ，可以 下柱 属厚腹构件 故按构造配置箍筋 ，取箍筋为A10@250 ，可以 （3）抗风柱裂缝宽度验算 上柱 下柱 2.7.4.4、抗风柱吊装验算 采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度，则柱吊装时总长度为15.413m 计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则 在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为 由得 令得，则 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算 柱截面 上柱 下柱 15.57（
47、11.53） 86.72（64.24） 14.01<16.28 78.05<97.78 211.9 212.5 0.48 0.48 0.13<0.2 0.17<0.2 满足要求 2.8、基础设计 2.8.1、A柱基础设计 2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重 基础设计的不利内力如下 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 第一组 276.65 328.56 37.36 197.79 273.8 27.15 第二组 -142.
48、37 418.66 -16.49 -101.51 338.16 -11.29 第三组 200.37 575.13 25.8 143.31 449.92 18.89 每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为 240mm砖墙 钢窗 基础梁
49、 距基础形心的偏心距为120+400=520mm, 2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深 （1）按构造要求拟定高度h 基础埋深 杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取375mm （2）拟定基础底面尺寸 ，适当放大，取 （3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算 类别 第一组 第二组 第三组 197.79 -101.51 14
50、3.31 273.8 338.16 449.92 27.15 -11.29 18.89 739.76 804.12 915.88 66.23 -275.36 2.66 182.49 291.37 189.67 121.93 39.55 187.23 152.21<250 165.46<250 188.45<250 182.49<300 291.37<300 189.67<300 2.8.1.3、基础高度验算 基础底面净反力设计值计算 类别 第一组 第二组 第三组 276.65 -142.37 200.
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