楼盖课程设计单向板楼盖设计.doc

目录

一、 设计资料……………………………………………………2
二、 单向板楼盖设计……………………………………………3
1． 承载能力极限状态设计……………………………………3
1） 板（塑性方案设计）………………………………………3
2） 次梁（塑性方案设计）……………………………………7
3） 主梁（弹性方案设计）……………………………………11
2． 正常使用极限状态裂缝与挠度验算………………………16
1） 主梁裂缝宽度验算…………………………………………16
2） 主梁挠度验算………………………………………………17
三、 双向板楼盖设计……………………………………………20
1． 承载能力极限状态设计……………………………………20
1） 板的计算（塑性方案设计）………………………………20
2） 支承梁的计算（弹性方案设计）…………………………24
2． 正常使用极限状态裂缝与挠度验算………………………29
1） 短边…………………………………………………………29
2） 长边…………………………………………………………31

设计资料：
某多层民用建筑平面尺寸为b×h=16.2m×27m，采用砖混结构，分别按单向板和双向板肋形楼盖进行设计。墙厚240mm，壁柱截面尺寸500mm×500mm，中柱为混凝土柱，截面尺寸为400mm×400mm。
楼盖面层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层，板底采用20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
材料选用：梁内纵向受力钢筋采用HRB400级热轧钢筋，其余采用HRB335级热轧钢筋。混凝土强度等级为C35，可变荷载标准值3.5kN/。
由规范查得：

由规范查得：
HRB400级钢筋：
HRB335级钢筋：
要求：
1、按考虑内力重分布的方法进行单向板肋形楼盖板及次梁的内力及配筋计算，按弹性方法进行单向板楼盖主梁的内力、配筋、变形及裂缝计算；
2、按塑性方法进行双向板肋形楼盖板内力及配筋计算，按弹性方法进行双向板肋形楼盖梁的内力、配筋、变形及裂缝计算。
3、分别绘出单、双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图，要求单向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3），双向板肋形楼盖的结构平面布置和梁板配筋图一张（A3）。

单向板楼盖设计

承载能力极限状态设计（新规范2010）

结构平面布置如图

一、板（塑性方案设计）
板的/=5400/1800=3故按单向板设计。
根据最小板厚要求，民用建筑为60mm,取板厚h=60mm>/40=1800/40=45mm。
次梁截面高度取h=450mm>/15=5400/15=360mm,截面宽度取b=,取b=200mm，尺寸支撑情况如下图

1、荷载计算
恒载计算
楼面面层： 0.02×20+0.01×25=0.65
板自重 ： 0.06×25=1.50
天棚抹灰： 0.02×17=0.34

恒载标准值 2.49
取一米宽为计算单元
线恒荷载设计值 g=2.49×1×1.2=2.988
线活载设计值 q=3.5×1.4=4.9
合计 g+q=7.888

2、内力计算
计算跨度：

边跨：
=1.8-0.12-0.2/2=1.58m
+h/2=1580mm+60/2mm=1610m
+a/2=1580mm+120/2mm=1640m
取小值=1.61m
中间跨：==1.8-0.2=1.6m
知计算跨度差（1.610-1.6）/1.6=0.625%<10%，可按等跨连续板计算内力，为简化起见，取=1.61m。
取1m宽为计算单元，计算简图如下：

连续板各截面的弯矩计算见表：
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内中间跨跨内
中间支座
弯矩计算系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=(g+q)/(kN.m)
186
-1.86
1.28
-1.46

3、截面承载力计算
=16.7 =300
b=1000mm,h=60mm, =60mm-20mm=40mm, =1.0
连续板各截面配筋计算见表：
板带部分截面
边区板带（12,45）
中间区板带（24）轴线间
边区跨内
离端第二支座
离端第二跨内中间跨内
中间支座
边区跨内
离端第二支座
离端第二跨内中间跨内
中间支座
M(kN/m)
1.86
-1.86
1.28
-1.46
1.86
-1.86
1.28×
0.8=1.024
-1.46×0.8=-1.168

0.0696
0.0696
0.0479
0.0546
0.0696
0.0696
0.0383
0.0437

0.0722
0.0722
0.0491
0.0562
0.0722
0.0722
0.0391
0.0447

160.81
241.21
164.03
187.78
241.21
241.21
130.55
149.34

(0.2%)
160
160
160
160
160
160
160
160
选配钢筋
8@200
8@200
8@200
8@200
8@200
8@200
8@200
8@200
实配钢筋
251
251
251
251
251
251
251
251
说明：中间板带24轴线间各区格板的四周均与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板得内拱作用，计算弯矩降低20%。同时，按照《规程》的规定，考虑内力重分布设计时，应不小于0.1，但是，由上表知道，本楼板考虑内力重分布后的值远小于0.1，非但如此，即使按弹性方法设计时，各截面的值也会小于0.1。如果要保持=0.1设计，势必使得考虑内力重分布的用钢量比不考虑时还要增加很多，这是不合理的现象。本设计中未采用这一规定。

连续板的配筋示意图如下：
边区板带

中间区板带

二、次梁（塑性方案设计）
取主梁截面高h=650mm>/12=5400/12=450mm,取梁宽b=250mm
次梁有关尺寸及支承情况如下图所示：

1、荷载计算
恒载设计值
板传来 2.988×1.8m=5.378kN/m
次梁自重 1.2×25×0.2m×(0.45m-0.06m)=2.34 kN/m
梁侧抹灰1.2×17×0.02m×（0.45m-0.06m）=0.318kN/m
g=8.036kN/m
活载设计值
板传来 q=4.9×1.8m=8.82 kN/m
合计 g+q=16.856kN/m

2、内力计算
计算跨度
边跨：
=5.4-0.12-0.25/2=5.155m
+a/2=5.155+0.24/2=5.275m 1.025=1.025×5.155=5.284m
故取=5.275m
中间跨：=5.4-0.25=5.15m
取==5.15m
跨度差 （5.275-5.15）/5.15=2.4%<10%
说明可以按照等跨度进行计算，计算简图见下：

连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表：
截面
边跨跨内
离端第二个支座
离端第二跨跨内中间跨内
中间支座
弯矩计算系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14
M=（g+q）/(KN.m)
50.23
-50.23
27.94
-31.93
连续次梁剪力计算见表：
截面
离端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
中间支座内外侧
剪力计算系数
0.45
0.6
0.55
0.55
V=(g+q)/(kN)
39.10
52.09
52.14
52.14

3、截面承载力计算
次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为：
边跨： =1/3=1/35.275m=1.758m跨，中间跨：=1/35.15=1.717m< b+=200mm+1600mm=1800mm
梁高h=450mm,=450-40=410mm
由于新规范保护层厚度定义修改为最外层钢筋边界离构件边界的距离，故此时应该严格考虑箍筋的直径，取箍筋直径为6mm，受力钢筋假设直径为18mm,则此时=25mm（保护层厚度）+6mm（箍筋直径）+9mm（受力筋半径）=40mm。翼缘厚 =60mm
判别T形截面所属类型，由
(- /2)=1.016.7175860 (410-60/2)=669 KN.m>50.23KN.m，
即中和轴位于翼缘内，属于第一类T形截面，故跨内截面均属于第一类T形截面。支座按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，=450mm-65mm=385mm，其他中间支座均按照布置一排纵向筋考虑，取=450mm-40mm=410mm。
有=360N/，最小配筋率，45/%=0.196%<0.2%，故取0.2%。
=0.2%200450=180
连续次梁正截面承载力计算：
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内中间跨跨内
中间支座
M(kN.m)
50.23
50.23
27.94
31.93

()
0.0102
0.1015
0.0058
0.0569
=
0.0102
0.1072
0.0058
0.0586

()
342.06
382.94
189.85
222.86
选配钢筋
𮀂214、 112
𮀂214、 112
312
312
实配钢筋面积()
421
421
339
339
连续次梁斜截面承载力计算：
/b=410/200<4 =1
截面
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
中间支座内测外侧
V/kN
39.10
52.09
52.14
52.14
0.25
342.35>V
321.48>V
321.48>V
342.35>V
0.7
90.12>V
8462>V
84.62>V
90.12>V
选用箍筋
𮀀26
26
26
26

57
57
57
57
s=/(V-0.7)
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
实配箍筋间距
300
300
300
300

次梁配筋示意图：

三、主梁（弹性方案设计）
已知柱截面尺寸为400mm×400mm,主梁相关尺寸及支承情况如下图所示：

1、荷载
恒载设计值
由次梁传来 8.036kN/m×5.4m=43.394kN
主梁自重（折算为集中荷载）1.2×25×0.25m×(0.65m-0.06m) ×1.8m=7.965kN
梁侧抹灰（折算为集中荷载）1.2×17×0.02m×(0.65m-0.06m) ×1.8m=0.867kN
G=52.226kN
活载设计值：由次梁传来 Q=8.82kN/m×5.4m=47.628kN
合计G+Q=99.854kN

2、内力计算
边跨：
=5.4m-0.12m-0.4m/2=5.08m
=1.025+b/2=1.025×5.08+0.4/2=5.41m<+a/2+b/2=5.08+0.36/2+0.4/2=5.46m
取=5.41m
中间跨：=5.4-0.4=5.0m
==+b=5.0+0.4=5.4>1.05=1.05×5.0=5.25m 故取=5.25m
跨度差（5.41-5.25）/5.25=3%<10%,故可以按照等跨连续梁计算。由于主梁线刚度较柱线刚度大得多，故可以视主梁为铰支，柱顶上连续梁计算简图如下：
主梁弯矩计算，剪力计算如下图：

弯矩计算表
序号
计算简图
边跨跨内
中间支座
中间跨跨内
K
/(kN.m)
K
()/ (kN.m)
K
/(kN.m)
1

0.244(0.155)
68.94(43.79)
-0.267
-73.21
0.067
18.93
2

0.289
74.47

-0.133
-33.26

-33.26
3

-11.09
-0.133
-33.26
0.200
51.53
4

0.229
59.01
-0.311
-0.089
-77.76
-22.25
0.170
43.80
5

0.274
70.60
-0.178
0.044
-44.51
11.00

-14.84
最不利组合
1+2
143.41
-106.47
-14.33
1+3
57.85
-106.47
70.46
1+4
127.95
-150.97（-95.46）
62.73
1+5
139.54
-117.72（-62.21）
4.09
剪力计算表
序号
计算简图
端支座内侧
中间支座外侧
中间支座内侧
K
/ (kN)
K
左（右）/ (kN)
K
右（左）/ (kN)
1

0.733
-0.733
32.28
-32.28
-1.267
1.267
-66.17
66.17
1
-1
52.23
-52.23
2

0.866
-0.866
41.25
-41.25
-1.134
1.134
-54.01
54.01
0
0
0
0
3

-0.133
0.133
6.33
6.33
-0.133
0.133
-6.33
6.33
1
-1
47.63
-47.63
4

0.689
0.089
32.82
4.24
-1.311
0.133
-62.44
6.33
1.222
-0.778
58.20
-37.05
5

0.822
-0.044
39.15
-2.10
-1.178
-0.044
-56.11
-2.10
0.222
0.222
10.57
10.57
最不利组合
1+2
79.53（-79.53）
-120.18(120.18）
52.23(-5223)
1+3
31.95(-31.95)
-72.50(72.50)
99.86(-99.86)
1+4
71.10(-34.04)
-128.61(72.50)
110.43(-89.28)
1+5
77.43(-40.38)
-122.28(64.07)
62.80(-41.66)

主梁的弯矩包络图及剪力包络图如下：

设计截面对应弯矩最大值：
截面
边跨跨内
中间支座
中间跨跨内
M(kN.m)
143.41
-150.97
70.46
-14.33

设计截面对应剪力最大值
截面
端支座内侧
中间支座外侧
中间支座内侧
V(kN)
79.53
128.61
110.43

3、截面承载力计算
判别T形截面类型，其翼缘计算宽度为：
边跨=1/3=5.41×1/3=1.803m150.97 kN.m
故属于第一类T形截面，但跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取=70mm，=650mm-70mm=580mm。
支座截面按矩形截面计算，取=90mm，=650mm-90mm=560mm（因为支座弯矩较大，故考虑两排布筋，并布置在次梁主筋下面。）
有=1/2(G+Q+G+Q) =1/2×99.854kN×2=99.854kN(按简支梁计算的支座边缘处剪力设计值)
又b(柱支座的宽度)=400mm,所以b/2=99.854kN×400mm×1/2=19.971kN.m
主梁正截面承载力计算：
截面
边跨跨内
中间支座
中间跨内
M(kN.m)
143.41
-150.97
70.46
-14.33
b/2(kN.m)

19.971

M- b/2(kN.m)
143.41
-130.999
70.46
-14.33
=M/
(=M/b)

0.0128
0.1001
0.0065
0.0102

0.0129
0.1056
0.0065
0.0103
=/
=b/
657.28
686.03（两排布置）
321.90
68.98
选配钢筋
𾀂218
214
218
414
214
212
𾀂218
实际配筋面积
817
1125
534
509
斜截面承载力计算：
截面
端支座内侧
中间支座外侧
中间制作内侧
V(kN)
79.53
128.61
110.43
0.25(kN)
636.69>V
584.5>V
584.5>V
0.7(kN)
167.60>V
153.86>V
153.86>V
选用箍筋
𮀀26
𮀀26
𮀀26
=n
57
57
57
s=
构造配箍
构造配筋
构造配筋
适配箍筋间距
150
150
150
=0.7+
237.14
217.70
217.70

<0
<0
<0
选配弯筋

实配弯筋

主梁吊筋计算

由次梁传来全部的集中荷载为：
G+Q=52.226kN+47.628kN=99.854kN
则==99.8541000N/（2300N/）=235.4
选配214(=308)
主梁配筋草图如下：

正常使用极限状态裂缝与挠度验算（新规范2010）

一、主梁裂缝宽度验算
恒载标准值 =43.523kN 活载标准值 =34.02kN
=43.523+0.534.02=60.533kN
判别最不利荷载组合，利用公式（计算主梁内力）=0.5
控制截面
准永久组合值（）

边跨跨内
(0.24443.523+0.50.28934.02) 5.41=8405
——
84.05
中间支座
(-0.26743.523-0.50.31134.02) （5.41+5.25）/2=-90.13
-12.11
-78.02
中间跨跨内
（0.06743.523+0.50.20034.02）5.41=34.18
——
34.18
对于受弯构件，按荷载准永久组合，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度，
=/（1.9+0.08/） 为最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离。 =2.20N/，=2.0N/ =25mm =1.9
主梁裂缝宽度演算表：
项次
边跨
中间支座
中间跨跨内

84.05
-78.02
34.18

817
1125
534
实配钢筋
𾀂218
214
218
414
214
212

16.25
15.57
13.08
=0.5bh
81250
81250
81250
=0.5bh+
()
——
171250
——

0.0101
0.0138
0.0066（取为0.01）
=
/(0.87)
193.85
142.35
120.61

0.3696
0.3720
0.2000
1.9+
0.08/
176.21
137.76
152.14
（mm)
0.12
0.07
0.03
显而易见，对于主梁，其裂缝宽度最大值<最大裂缝宽度限值=0.3mm，符合裂缝控制要求。

二、主梁挠度验算（按简支梁计算）
=2.20N/，=2.0N/ =25mm =1.9
主梁恒载标准值为 =43.523kN 活载标准值 =34.02kN 0.5=17.01kN
荷载效应准永久组合
=84.05kN.m
=(0.24443.523+0.28934.02) 5.41=110.64 kN.m
=(0.15543.523+0.28934.02) 5.41=89.69 kN.m
=(-0.26743.523-0.13334.02) 5.41=-87.5 kN.m
=(0.06743.523-0.13334.02) 5.41=-1.61kN.m

主梁为作用有两个集中力的连续梁，需用图乘法求挠度。为此，上图所示为简支梁的截面1处加一个竖直向下的单位力，并绘制弯矩图，将单位力的弯矩图与荷载弯矩图相乘即可得到截面1的挠度。
=610mm =817
=3.15N/
=/=6.35

由图乘法得：
(5410139.812/3+5410148.021/3) =0.0145m=14.5mm
<5410/250=21.64mm
所以主梁挠度符合要求。

双向板楼盖设计

承载能力极限状态设计（新规范2010）

平面布置如图：

一、板的计算（塑性方案设计）
板的厚度按构造要求取。梁截面高度取，截面宽度。

1、荷载计算
恒载标准值
20mm厚水泥砂浆 0.02 m20 kN/m3 = 0.4 kN/m2
150mm钢筋混凝土 0.12m25 kN/m3 = 3.0 kN/m2
20mm厚混合砂浆天棚抹灰 0.02 m17 kN/m3 = 0.34 kN/m2
10mm厚水磨石面层 0.01 m25 kN/m3 = 0.25 kN/m2
gk = 3.99kN/m2
线恒载设计值 g = 1.23.99kN/m = 4.79kN/m
线活在设计值 q =1.43.5kN/m =4.9kN/m
合计 9.69 kN/m
每米板宽 p = g + q =9.69 kN/m

2、内力计算
1）中间区格A
计算跨度

取,
采取弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨内各塑性绞线上总弯矩为

代入公式
由于区格板C四周与梁连接，内力折减系数0.8，由
可得

2）边区格B
计算跨度

由于B区格三边连续，一边简支，无边梁，内力不作折减，又由于短边支座弯矩为已知，

代入
得

3）边区格C
计算跨度

由于C区格三边连续，一边简支，无边梁，内力不作折减，又由于短边支座弯矩为已知，

代入
得

4） 边区格D
跨度计算 则 取，
由于D区格支座弯矩均已知，

代入公式

3、配筋计算
各区格板跨内及支座弯矩已求得，取截面有效高度，即可近似按算出相应的钢筋截面面积，板各截面配筋计算见表3。
连续板各截面配筋计算
截面

选配钢筋
适配钢筋
跨中
A区格
方向
3.1760.8
=2.541
90

99.06
8@200
251
方向
3.1760.8
=2.541
90
99.06
8@200
251
B1区格
方向
5.368
90
209.28
8@200
251
方向
5.368
90
209.28
8@200
251
B2区格
方向
5.368
90
209.28
8@200
251
方向
5.368
90
209.28
8@200
251
C区格
方向
5.368
90
209.28
8@200
251
方向
5.368
90
209.28
8@200
251
D区格
方向

13.42
90
523.20
10@140
561
方向
13.42
90
523.20
10@140
561
支座
A-A
6.352
90
247.64
8@200
251
A-B
6.352
90
247.64
8@200
251
A-C
6.352
90
247.64
8@200
251
B-B
10.736
90
418.56
8@200、8@250
452
B-D
10.736
90
418.56
8@400、10@2800
8@500
507
C-D
10.736
90
418.56

8@400、10@2800
8@500
507
二、支承梁的计算（弹性方案设计）
取梁高，梁宽。
1、荷载
恒载设计值
由板传来 g1 =4.79kN/m25.4m = 25.866kN/m
次梁自重 1.225 kN/m30.2m(0.5m0.12m) = 2.28kN/m
梁侧抹灰 1.217 kN/m30.02m(0.5m0.12m)2=0.31kN/m
=2.59kN/m
活载设计值
由板传来 q = 4.9kN/m25.4 m = 26.46kN/m

2、内力计算
支承梁端支承在带壁柱的墙上，支承长度为240mm。中间支承在400mm×400mm的混凝土柱，按连续梁计算，支承梁长跨方向为五跨连续梁，短跨方向为三跨连续梁，其计算跨度：
边跨 ln =5400mm200mm120mm = 5080mm
l 0 = ln+a/2+b/2 = 5080mm + 240mm/2 + 400mm/2 = 5400mm
<1.025ln + a/2+b/2 = 1.025×5080mm + 240mm/2+ 400mm/2 =5407mm
取l0=5.4m
中间跨 l0 = lc =5400mm > 1.05ln = 1.05×(5400mm400mm) = 5250mm
取 l0 = 5.25m
因其跨度差不超过10%，故可按等跨梁计算其内力。

支承梁各截面弯矩及剪力按下式计算：

支承梁具体计算数值见下边表格：
短边方向支承梁弯矩计算
序号
荷载简图
K

K

K

K

1

0.08
6.04
-0.1
-7.34
0.025
1.78
-0.10
-7.34
2

0.054
51.15
-0.063
-58.02

0.021
18.80
-0.063
-59.67
3

0.068
36.38
-0.031
-16.13

-0.031
-16.58
4

-0.031
-16.13
0.052
26.29
-0.031
-16.58
5

0.05
26.75
-0.073
-37.97
0.038
19.21
-0.021
-11.23
内力组合

1+2+3
1+2+5
1+2+4
1+2+4
93.57
-103.33
47.48
-83.59
短边方向支承梁剪力计算
序号
荷载简图
K

K

K

1

0.4
5.59
-0.6
-8.28
0.5
6.90
2

0.183
32.10
-0.313
-54.14
0.25
43.85
3

0.219
21.69
-0.281
-27.45

5

0.177
17.53
-0. 323
-31.55
0.302
29.92
内力组合

1+2+3
1+2+5
1+2+5
59.38
-93.97
80.67

长边方向支承梁弯矩计算
序号
荷载简图
K

K

K

K

K

①

0.078
-0.105
0.033
-0.079
0.046
5.89
-7.70
2.36
-5.64
3.28
②

0.053
-0.066
0.026
-0.049
0.034
50.20
-60.67
23.28
-43.87
30.44
③

0.067
-0.033

-0.025
0.059
35.84
-17.13

-12.64
29.83
④

-0.033
0.055
-0.025

-17.13
27.81
-12.64

⑤

0.049
-0.075
0.041
-0.014

26.21
-38.94
20.73
-7.08

⑥

-0.022
0.039
-0.070
0.044

-11.42
19.72
-35.39
22.25
最不利组合

1+2+3
1+2+5
1+2+4
1+2+6
1+2+3
91.93
-107.31
53.44
-84.90
63.55
长边方向支承梁剪力计算
序号
荷载简图
K

K

K

K

K

1

0.394
-0.606
0.526
-0.474
0.500
5.51
-8.35
7.25
-6.45
6.80
2

0.184
-0.316
0.266
-0.234
0.250
32.27
-54.60
45.96
-39.90
42.63
3

0.217
0.283
0.008
0.008
0.25
21.50
27.62
0.78
0.77
24.08
5

0.175
-0.325
0.311
-0.819
-0.014
17.34
-31.72
30.35
-18.2
-1.35
6

0.022
-0.022
0.202
-0.298
0.307
2.18
-2.15
19.71
28.70
29.57
最不利组合
1+2+3
1+2+5
1+2+5
1+2+6
1+2+6
59.28
-94.67
83.56
-75.05
79.00

3、承载力计算
支承梁跨内按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：
= /3 =5400m/3 =1800mm < b+sn = 6000mm，并取h0 = 500mm40mm = 460mm
判别T形截面类型：

故各跨中截面属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，取h0 = 500mm90mm = 410mm，按布置两排纵筋考虑。
72.85kN
支座弯矩设计值：
短边方向 =-103.33+72.850.4/2=-88.76kN.m
长边方向 =-107.31+72.850.4/2=-92.74kN.m
=-94.90+72.850.4/2=-70.33kN.m
支承梁正截面承载力计算见下表：
短边支承梁正截面承载力计算
截 面
边跨
中间支座
中间跨
弯矩M
93.57
-88.76
47.78

0.0147
0.1581
0.0075

0.0148
0.1731
0.0075

569.25
658.32
289.62
选用钢筋
414、
214、 216
412
实际钢筋截面面积（mm2）
616
710
452
长边方向支撑梁正截面承载力计算
截 面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内
中间支座
中间跨
弯矩M
91.93
-92.74
53.44
-70.33
63.55

0.0145
0.1652
0.0084
0.0995
0.0100

0.0146
0.1817
0.0084
0.1050
0.0100

559.20
691.10
324.07
448.24
385.69
选用钢筋
414、
214、
216
412
414、

412
实际钢筋截面面积（mm2）
616
710
452
616
452
斜截面受剪承载力计算：
验算截面尺寸
，因为<4，截面尺寸按下式验算：
94.67KN
符合截面尺寸，满足要求。
又1075.5KN>
故可以按照构造要求配置8@200双肢箍筋。

正常使用极限状态裂缝与挠度验算（新规范2010）

短边
1、短边方向梁的裂缝验算

由荷载准永久值计算主梁的内力，计算结果如下表
控制截面
组合值：

边跨
（0.082.16+0.05421.555+0.50.06818.9）5.45.4=57.72

57.72
离端第二支座
(-0.12.16-0.06321.555-0.50.07318.9) 5.3255.325=-64.20
9.27
-54.93
中间跨跨内
（0.0252.16+0.02121.555+0.50.05218.9）5.255.25=27.51

27.51
对于受弯构件，按荷载准永久组合，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度，
=/（1.9+0.08/） 为最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离。 =2.20N/，=2.0N/ =25mm =1.9
短边方向梁裂缝宽度演算表：
项次
边跨
离端第二支座
中间跨跨内

57.72
-54.93
27.51

616
710
452
实配钢筋
414、
214、
216
412

14
15.07