具有n300型机组的丰城发电厂热机部分初步设计1模板学士学位论文.doc

毕业设计（论文）具有N300型机组的丰城发电厂热机部分初步设计Preliminary Design of Thermal Engine for Fengcheng Power Plant with N300-type Units ： 洪 贤 ： 本 科 ： 能源动力工程学院 ： 热能与动力工程 ： 热动0741 ： 季鹏伟 ： 副教授 ： 2011.06.24 学生姓名学历层次所在系部所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间长 春 工 程 学 院摘 要本次设计是对江西丰城电厂亚临界300MW燃煤发电机组热机部分的初步设计，通过合理设计其热力系统以达到提高系统安全性、经济性和可靠性的目的。本文详细说明了本次设计的过程，包括依据热力系统节能基本理论拟定机组的最佳原则性热力系统，利用传统的热平衡方法对机组原则性热力系统进行计算，综合运用学习过的专业知识计算与选择主要辅助设备与汽水管道，拟定机组各部分及全厂全面性热力系统等方面的设计，为亚临界机组的设计和发展提供了重要的理论依据。本设计题目来源于江西丰城电厂实际工程。关键词：原则性热力系统 辅助设备 汽水管道 全面性热力系统 热机Abstract This design is about the basic design of steam turbine of the 300MW coal-fired sub-critical units . In order to raise security ,economy and reliability thermodynamic system is reasonably designed . This paper elaborates on the process of the design, including the principle thermodynamic system on the base of energy conservation fundamental theories of thermodynamic system , calculating the principle thermodynamic system by traditional thermal equilibrium method , choosing and calculating the principal auxiliaries and stem-water pipes through professional knowledge , drafting the comprehensive thermal system of every units and the overall plant . The paper provides an important theoretical basis for the design and development of sub-critical power plants . The design topic comes from actual project of Fengcheng power plant.Keywords: Principled Thermal System Auxiliary Equipment Steam and Water Pipeline Comprehensive Thermal System Steam turbine 目 录前 言1第一章 发电厂原则性热力系统的拟定21.1 给水回热系统的拟定21.2 给水除氧系统的拟定41.3 补充水系统的拟定41.4 废热回收利用系统的拟定51.5 原则性热力系统综述第二章 发电厂原则性热力系统的计算62.1 整理原始数据的计算点汽水焓值62.2 全厂物质平衡及锅炉连续排污利用系统计算92.3 计算汽轮机各段抽汽系数和凝汽系数102.4 新汽量计算及功率校核162.5 热经济指标计算19第三章 发电厂主要辅助设备的选择203.1 除氧设备的选择203.2 给水泵的选择223.3 凝结水泵的选择233.4 疏水泵的选择243.5 锅炉连续排污扩容器的选择25第四章 发电厂主要汽水管道的选择计算274.1 主蒸汽管道的计算与选择274.2 再热蒸汽管道的计算与选择304.3 给水管道的计算与选择334.4 凝结水管道的计算与选择364.5 各段抽汽管道的计算与选择39第五章 发电厂全面性热力系统的拟定435.1 主蒸汽和再热蒸汽系统的拟定435.2 汽轮机旁路系统的拟定445.3 给水除氧系统的拟定455.4 主凝结水系统的拟定465.5 回热抽汽系统的拟定475.6 回热加热器疏水、空气系统的拟定475.7 补充水系统的拟定495.8 凝汽器抽真空系统的拟定495.9 轴封系统的拟定505.10 全厂疏放水系统的拟定505.11 辅助蒸汽系统的拟定51第六章 结果分析52设计总结53参考文献54致 谢55II长 春 工 程 学 院 毕 业 设 计(论 文)前 言2007年6月国务院公布了“节能降耗综合性方案”，提出了能源发展“十一五”规划、科学发展观、资源节约型、环境友好型经济、循环经济、绿色经济，把节约能源放在更加突出的战略地位，提倡减排降耗。近年来，我国火力发电工业正向着大容量、高参数、高效率、低污染、高可靠性、负荷适应性强、经济性、自动化方向发展。我国能源开发利用以煤炭为主，煤炭在我国能源生产与消费中占支配地位。然而我国煤炭消费总量不断增长，尤其在电力工业中，并且煤炭利用效率较低。随着能源消费量的持续上升，以煤炭为主的能源结构造成城市大气污染。坚持节能优先，提高能源效率，优化能源结构，以煤为多元化发展，加强环境保护，是我国长期能源的发展战略，也是我国建立可持续能源系统最主要的政策措施。 电力工业作为国民经济的基础产业和主要能源行业，是资金密集的装置型产业，同时也是资源密集型产业。近年来，我国电力工业发展迅速，随着电力工业规模不断扩大，其自身的能源消耗和污染排放问题日益突出。因此，电力行业在“节能减排”中占据了突出位置。火力发电厂资源节约是关系到节能全局和可持续发展的重中之重，这就需要我国坚持能源开发与节约并举，节约优先，积极转变经济发展方式，调整产业结构，鼓励节能技术研发，普及节能产品，更多的应用于火力发电厂，不断提高能源效率。在电厂节能工程中，热力系统是有节能潜力可挖的重要方面。从节能的实践及理论发展来看，重视汽轮机的技术完善行为最先，其次是锅炉，而探索热力系统的节能潜力相对滞后。本课题主要从热力系统的结构方面来探讨其最佳的连接方式，优化火电机组热力系统的结构。在此次热机部分的初步设计过程中，通过对热力系统进行全面的优化分析，从而可以系统的掌握影响热经济性的各项因素，进一步研究各种改进的途径和措施，预测可能的节能潜力，为逐步改造热力系统提供必要的资料和依据，为今后实践中出现的一些问题提供重要的理论支持。由于本人水平有限，设计中错误之处在所难免，恳请各位老师给予批评指正。57第一章 发电厂原则性热力系统的拟定 以规定的符号表明工质在完成热力循环时所必须流经的各主要热力设备之间的联系线路图，称为原则性热力系统。火力发电厂的原则性热力系统说明了整个电厂工作时的热力循环特征，它直接决定了火力发电厂的热经济性和很大程度上决定了火力发电厂工作的可靠性。原则性热力系统表明了工质的能量转换过程的技术完善程度和热经济性，所以原则性热力系统的拟定的重要性不言而喻，其主要由以下基本系统组成：回热系统、给水除氧系统、补充水系统和余热利用系统等。1.1 给水回热系统的拟定1.1.1 回热加热器类型的拟定本次设计机组给水回热系统采用了“三高四低一除氧”的形式，设有一轴封冷却器。回热系统是由回热加热器，回热抽汽管道、水管道、疏水管道等组成的一个加热系统，而加热器是该系统的核心部分。加热器分为混合加热器和表面加热器两种。混合加热器的优点是可以将水加热到该级加热器蒸汽压力下所对应的饱和水所对应的饱和水温度，充分利用了加热蒸汽的位能，热经济性较高；汽水两种介质直接接触，传热效果好；没有金属受热面，构造简单，价格便宜；可兼作除氧设备，避免高温金属受热面氧腐蚀。缺点是：系统复杂，导致回热系统运行安全性，可靠性低，系统投资大。一方面由于凝结水需要依靠水泵提高压力后才能进入比凝汽器压力高的混合加热器内，故需要为每台混合加热器设置一台排水泵。另一方面在系统中水泵输送的是饱和水，使得水泵工作条件恶化，特别是在汽轮机变工况运行时，会产生严重的汽蚀影响水泵及整个系统的工作可靠性。表面加热器与混合加热器相比有以下特点： 因为有端差存在，未能利用最大加热蒸汽能位，热经济性较差；由于有金属传热面，金属耗量大，内部结构复杂，制造较困难，造价高；不能除去水中的氧和其他气体，未能有效保护高温金属部件的安全；系统简单，运行安全可靠，布置方便，系统投资和土建费用少。综合上述两种加热器进行比较，混合加热器或者表面加热器都不能单独在系统中使用，因此，在实际回热系统中，通常只采用一台混合加热器作为锅炉给水除氧器，其余都是表面加热器。1.1.2 疏水方式 采用了表面加热加热器连接方式往往与表面加热器构造和疏水方式有关。加热器的疏水是指加热蒸汽在加热器内凝结加热后形成的凝结水。为了减少工质损失，保证加热器内换热过程的连续进行时可靠地抽走疏水，并维持加热器内一定水位，必须将疏水收集并汇集于系统的主水流中。其疏水方式有以下几种。疏水逐级自流系统，依靠加热器间汽侧压力差，疏水从压力高的加热器流入压力低的加热器。其特点是：系统简单，无转动设备，工作可靠，投资小，不需附加运行费，维护工作量小等，但热经济性最差。采用疏水泵的系统，为充分利用疏水的能级，用疏水泵将疏水导入本级加热器出口的给水中。特点是：热经济性高。但是系统复杂，投资大，且需要转动设备，既耗厂用电又易汽蚀，使可靠性降低，维护工作量大。采用疏水冷却器的系统，先在疏水冷却器中将其加热量部分传给进入本级的给水，减小了传热平均温差，出口端差也相应的略有减小。为了减少逐级自流排挤低压抽汽引起的附加冷源热损失或因疏水压力降低产生热能贬值带来的踊损，又要避免采用疏水泵方式带来的其他问题，可以采用疏水冷却器。采用蒸汽冷却器的系统，随着高参数、大容量机组的发展，尤其是再热机组的出现供给加热器的汽轮机抽汽过热度都很高，使得 再热后各级回热加热器内汽水换热温差增大，砽增加，即不可逆损失增大，从而削弱了回热的效果。为了充分利用再热蒸汽的热量，可以采用蒸汽冷却器。一方面来加热给水，使给水温度达到，甚至超过相应的抽汽压力下的饱和温度，提高了系统的热经济性。另一方面降低过热度较大的蒸汽的温度，再进入回热加热器。这样不但减少了回热加热器内换热的不可逆损失，还不同程度提高了加热器出口水温，减小端差，改善回热系统的热经济性。经过上述资料，在进行经济和技术的比较后。本设计采用的回热系统疏水方式为：高压加热器的疏水方式采用逐级自流方式，所有的高压都采用了疏水冷却器和蒸汽冷却器，最后进入除氧器。低压加热器5号和6号采用逐级自流方式，疏水进入7号低压加热器 。7号低压加热器采用疏水泵方式，疏水由疏水泵打入7号出口凝结水管道，8号低压加热器和轴封加热器SG采用逐级自流疏水方式，疏水最终流入凝汽器热井。所有低压加热器都采用疏水冷却器。所有高压加热器和低压加热器疏水管路上均设有疏水调节阀，用来调节疏水水量。1.2 给水除氧系统的拟定除氧器是回热系统的一级用于汇集主凝结水疏水等汽水流量，并保证给水品质和给水泵安全运行。它实际是一个混合加热器，其主要作用是以抽汽来加热给水并除去水中溶解的氧气和其他气体。若水中溶解氧气，就会使与给水接触的金属被腐蚀，同时在热交换器中若有气体聚积，将会使传热的热阻增加，降低设备的传热效果。因此水中溶解任何气体都是不利的，会使设备的安全性和可靠性降低。除氧器有定压和滑压两种运行方式。定压运行是保持除氧器工作压力为一定值，为此需在进汽管上安装一压力调节阀，将压力较高的回热抽汽降低至定值。造成抽汽节流损失，而且为确保所有工况下除氧器能在定压下工作，在低负荷时，还必须切换到更高压力回热抽汽上，节流损失会更大。定压运行除氧器多应用于小型机组上。滑压运行除氧器是指在滑压范围内运行时其压力随主机负荷与抽汽压力的变动而变化。启动时除氧器保持最低恒定压力，抽汽管上只有一止回阀，防止蒸汽倒流入汽轮机，没有压力调节阀及其引起的额外的节流损失，与定压除氧器相比，其热经济性要高些。而且在运行当中，当负荷较低时，定压运行方式中的高压力加热器组的疏水还要切换到低压加热器，造成系统复杂，操作复杂。疏水对低压加热器抽汽的排挤作用更强，经济性比滑压运行更差。此外，除氧器采用滑压运行方式还可以使回热加热分配更接近最佳值。因为定压运行除氧器在高负荷时（如70负荷）时，就必须切换到更高压力抽汽运行，为避免切换后的损失更大，汽轮机制造厂设计时把除氧器中给水焓升有意取得比其他回热级小很多，从而不能满足最佳回热分配，使机组热经济性降低。而且滑压运行除氧器可作为一级独立回热加热器，使回热分配更接近最佳值，机组热效率也较高，使机组更能适应调峰的要求。经上述，本设计的除氧器运行选择滑压运行方式。1.3 补充水系统的拟定化学补充水补入热力系统应随工质损失的大小进行水量调节，在热力系统适宜进行水量调节的地方有两个，一个是凝汽器，一个是除氧器。当从凝汽器补入时，补充水在凝汽器中实现初步除氧，当补充水温度低于凝汽器温度，且以喷雾状态进入凝汽器喉部时，则可利用冷的补充水回收利用一部分排汽废热，改善凝汽器的真空。同时，由于补充水流经低压加热器，利用低能位抽汽逐级进行加热，减少了高能位的抽汽(与补入除氧器相比)，因而提高了装置的热经济性。当从除氧器补入时，补充水在除氧器中不是放热，而是吸热，增加了除氧器的抽汽，使做功减少，热经济性降低。通常大、中型机组补充水引入凝汽器，小型机组引入除氧器。综合比较分析，该机组补充水从凝汽器补入。1.4 废热回收利用系统的拟定发电厂锅炉的连续排污水，汽轮机的门杆与轴封漏汽等均属废热，通常设法利用其热量或再回收其部分工质。 1.4.1 锅炉连续排污利用系统的拟定锅炉连续排污不仅带来工质损失，而且还伴随有热量损失。连续排污不仅数量大，而且温度、压力较高，是一种较高能级的热水。因此，应当给予充分利用，以减少工质和热量损失，提高电厂热经济性。由于锅炉排污水的含盐量较高，通常通过排污扩容器系统给予回收利用，排污水经过扩容器回收一部分工质和热量，达到提高热经济性的目的。排污水经减压后，在扩容器里进行扩容蒸发，产生的蒸汽通常引入回热系统进行回收利用，为了稳定扩容器的压力，将扩容蒸汽引入除氧器中，扩容蒸发后剩余的排污水直接排入地沟。1.4.2 轴封渗漏及利用系统的拟定轴封渗漏及利用系统是指门杆漏汽、轴封漏汽及其回收利用的系统。门杆漏汽、轴封漏汽不仅损失了工质，还伴随有热量损失。它们将降低机组的热经济性。为了减少工质和热量的损失，通常汽轮机的轴封漏汽、门杆漏汽都回收利用于回热系统，用以加热主凝结水或给水，达到提高热经济性的目的。该机组设置了轴封冷却器(SG)，用以回收利用部分轴封漏汽。根据拟定的原则性热力系统画出原则性热力系统图，原则性热力系统图见图册。第二章 发电厂原则性热力系统的计算火力发电厂的原则性热力系统热平衡计算的目的是确定电厂在不同运行工况时各部分汽水流量和全厂的热经济指标，并将最大负荷工况计算结果作为选择各辅助设备和汽水管道的依据。2.1 整理原始数据的计算点汽水焓值新汽压损，取新汽压损，则：；再热蒸汽压损(为高压缸排汽压力)，取再热蒸汽压损，则：；各级回热抽汽管道压损，高压缸抽汽取抽汽压损，低压缸抽汽取压损加热器端差的选择：无过热蒸汽冷却段时，；有过热蒸汽冷却段时，。疏水冷却器端差选择。给水泵焓升的计算：除氧器安装高度为21米，则给水泵的进口压力为取给水泵出口水的平均比体积，则： (2-1)式中 给水泵出口压力，； 除氧器出口水压，； 给水泵效率，取。给水泵出口给水焓由，查水蒸气图表得则：的疏水温度新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数如表2-1所示。根据已知的汽水参数，查表并整理出的汽水焓值见表2-2所示，在焓熵图上作出该机组的热力过程线，如图2-1所示。3.216p538t01216.7p516.709t15.865p3396.406h387.8t5.968p345678c3203t538t508.2t3.573p3.055p1.616p0.7343p0.3138p0.1315p0.0706p0.0223p0.0054p3537.808h3321.99h3111.59h2917.94h2751.8h2659.91h2613.03h2363.054h431.8t325.8t226.2t139.1t90.2t62.5tX=0.92S,Kj(kgK)H(,kj/kg)3145.37h3027.02h图2-1 N300型凝汽式机组的热力过程线表2-1 新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点汽水参数表汽水参数单位锅炉过热器(出口)汽轮机高压缸(入口)锅炉汽包排污水连续排污扩容器再热器压力pMPa17.2616.718.40.7962.55(入口)/2.44(出口)温度t540538358.851170.235318(入口)/535(出口)汽焓hkJ/kg3395.713396.4062768.6523049.36(入口)/3538.72(出口)水焓hwkJ/kg1749.6720.282再热蒸汽焓升qrhkJ/kg489.36表2-2 N300-16.7/538/538型双缸双排汽反动式机组回热系统计算点汽水参数表项 目H1H2H3H4H5H6H7H8SG排汽C加热蒸汽抽汽压力pj(MPa)5.9683.5371.6160.73430.31380.13150.07060.02230.00抽汽温度tj()387.8320.3431.8325.8226.2139.190.262.5X=0.92抽汽压损pj()44455555加热器汽侧压力pj(MPa)5.7293.3961.5510.6980.2980.1250.0670.0210.095抽汽焓hj(kJ/kg)3145.373027.023321.993111.592917.942751.82659.912613.032363.05轴封汽焓hsgj(kJ/kg)33613085.3pj下的饱和水温度tdj()272.6240.9199.9164.87133.33105.9788.79161.13898.20134.267pj下的饱和水焓hj(kJ/kg)1197.8821041.28851.977196.812560.594444.295371.854255.91411.48143.5被加热水加热器端差()00033333加热器出口水温tj()272.6240.9199.9161.87130.33102.9785.7953.138加热器水侧压力(MPa)20.8120.8120.810.6982.42.42.42.42.4加热器出口水焓hwj(kJ/kg)1194.3161044.016860.378696.812549.21433.335361.089245.378136.19疏水疏水冷却器端差()666666疏水冷却器出口水温tsj()246.868205.917174.145108.97491.79158.138疏水冷却器出口水焓hwj(kJ/kg)1070.243879.744747.32457.109444.295371.8542.2 全厂物质平衡及锅炉连续排污利用系统计算图2-2 全厂物质平衡图如图2-2所示的物质平衡范围，列出全厂物质平衡式：汽轮机耗汽量 即 锅炉蒸发量 (2-2)锅炉给水量 (2-3)锅炉连续排污量 (2-4)凝汽器补充水量 (2-5)式中 汽轮机做功蒸汽耗量； 全厂汽水损失，； 未参与做功的漏汽，； 、扩容蒸汽、未扩容的排污水量，。 假设以高压缸进口蒸汽流量为基准，流量份额(1) 计算锅炉连续排污扩容器产生的蒸汽量占比份额(该蒸汽最后引至除氧器)由于锅炉排污扩容器产生的蒸汽可能是饱和蒸汽，也可能是湿蒸汽，在此假设产生的蒸汽是饱和蒸汽，蒸汽干度。由锅炉排污扩容器的热平衡方程可得到扩容器产生的蒸汽量为 (2-6) 式中 排污水，即汽包压力下的饱和水比焓，； 、扩容器压力下的饱和水、饱和汽比焓，；扩容器效率，一般取为，取。2.3 计算汽轮机各段抽汽量和凝汽量 各加热器效率选取范围为，(1) 由高压加热器H1热平衡计算 图2-3 H1的计算用图如图2-3所示的热平衡范围列出H1的物质平衡的热平衡式，得： (2-7) 物质平衡得H1疏水量(2) 由高压加热器H2热平衡计算如图2-4所示的热平衡范围列出H2的物质平衡的热平衡式，得： (2-8) 图2-4 H2的计算用图物质平衡得H2疏水量 再热蒸汽份额 (3) 由高压加热器H3热平衡计算 图2-5 H3的计算用图如图2-5所示H3热平衡式，得： (2-9)物质平衡得H3疏水量 (4) 由除氧器H4热平衡计算 图2-6 H4的计算用图如图2-6所示，由于计算工况再热减温水水量为0，因此除氧器出口水量 所以H4热平衡式为： (2-10)简化得 物质平衡：简化得： 联立得： 故第四段抽汽量为(5) 由低压加热器H5热平衡计算 图2-7 H5的计算用图如图2-7所示的热平衡范围列出H5的物质平衡的热平衡式，得： (2-11)物质平衡得H5疏水量 (6) 将疏水泵混合点包括在H6的热平衡范围内，分别列出H6和H7两个热平衡式，然后联立求解和 如图2-8所示的热平衡范围列出H6的物质平衡的热平衡式，得： (2-12)简化得： (2-12a) 图2-8 H6和H7的计算用图 (2-13) 简化得 (2-13a)由物质平衡方程式得 (2-14)联立 (2-12a)(2-13a)(2-14)解得： (7) 由低压加热器H8、封冷却器SG、凝汽器热井构成一整的热平衡计算 图2-9 H7的计算用图如图2-9所示的热平衡范围列出H7的物质平衡的热平衡式，得： (2-15） (2-15a）解(8) 凝汽系数的计算与物质平衡校核1) 由热井物质平衡得 (2-16）2) 由汽轮机物质平衡得 (2-16)两种方法的计算结果相差很小，所以计算正确(kg/h)3396.406510.7883145.373027.023321.993111.592927.942751.82659.912613.032326.05433613083.5(1) 汽轮机汽耗计算及功率校核汽轮机内功率 (2-21)据此可得汽轮发电机的功率为 (2-22)求各级抽汽量及功率校核汽轮机汽耗量锅炉蒸发量给水量全厂汽水损失化学补充水量再热蒸汽量项目抽汽量（t/h）内功率(kJ/h)70.175851817616.6650674.83932427644.5965452.60321230804.6513659.34268145213.2743734.38464432015.1466222.03330725457.1507131.484735539270.4068324.89504332218.26843566.3185850475.0486功率校核 (2-23)误差非常小，在工程允许的范围内，表示上述计算正确。2.5 热经济指标计算(1) 汽轮发电机组热耗、热耗率、绝对电效率的计算 (2-24) (2-25)(2) 锅炉热负荷(3) 管道效率 (2-26)(4) 全厂热经济指标全厂热效率 (2-27)全厂热耗率 (2-28)全厂发电标准煤耗率 (2-29)第三章 发电厂主要辅助设备的选择发电厂热力系统中主要辅助设备的选择要根据最大工业抽汽工况和额定纯凝汽工况的原则性热力系统计算的结果进行。热力系统主要辅助设备包括除氧设备、给水泵、前置泵、凝结水泵、疏水泵及锅炉连续排污扩容器等。3.1 给水泵的选择在火力发电厂中，泵是极其重要的辅助设备之一。由于泵的不同使用条件，对泵的性能和结构要求也不一样。其中给水泵、循环水泵、凝结水泵是发电厂完成热力循环最为重要的辅助设备。给水泵作用是将经过低压加热器和除氧器的凝结水提升到足够的压力，使之能够克服高压加热器、锅炉省煤器等受热面管道的流动阻力，进入锅炉汽包。给水泵直接为锅炉提供给水，给水泵必须连续不断地运行，在给水泵制造、安装以及给水系统的设计上都要充分考虑其可靠性，其中水泵汽蚀问题是首先要考虑的问题。为了防止给水泵汽蚀，一个有效的措施是设置前置水泵，即在给水泵之前设置一个转速和扬程都较低的水泵，提升来自除氧器的给水压力到一定值，再送入主给水泵入口，以充分保证主给水泵的安全。因此，给水泵的设备选型对于保证给水系统和整台机组的安全运行具有十分重要的意义。3.1.1 给水泵容量与台数的选择给水泵的台数选择一般遵循以下原则：对于母管制给水系统，给水泵的台数，应保证总容量在其中一台容量最大的给水泵停用时，其余给水泵能供给该给水泵连接的系统的全部锅炉最大连续蒸发量时所需的给水量，且总台数应不少于2台。对于单元制给水系统，给水泵台数应不少于2台，其中一台备用。对于扩大单元制给水系统，2台机组可合用1台备用给水泵。给水泵配置方案：配置3台半容量给水泵，2台运行1台备用。配置2台全容量给水泵，1台运行1台备用。配置1台全容量给水泵，1台半容量启动/备用给水泵。给水泵的容量是根据锅炉的最大连续蒸发量来决定的，而且给水泵的容量必须高于锅炉的最大连续蒸发量。其容量的选择原则一般为：对于每一个给水系统，给水泵出口的总容量(即最大给水消耗量，不包括备用给水泵)，均应保证供给其所连接的系统的全部锅炉在最大连续蒸发量时所需的给水量，并留有一定的余量，即汽包炉为锅炉最大连续蒸发量的，直流锅炉的最大连续蒸发量的而给水泵入口的总流量，还应加上漏出和注入给水泵轴封的流量差，对于中间再热机组，还应加上供再热汽调温用的从泵的中间级抽出的流量，以及漏出和注入给水泵轴封的流量差。由锅炉最大连续蒸发量，得最大给水消耗量为。本机组配置3台容量为最大给水量的电动调速给水泵。2台运行，1台备用，当运行中的给水泵发生故障时，备用给水泵自动投入。每台给水泵的流量为。3.1.2 给水泵扬程的确定给水泵扬程 (3-4)式中 除氧器工作压力和除氧器与给水泵之间静压差之和，； 给水泵出口压力，； 除氧器工作压力下的给水比容，； 重力加速度，。根据计算的给水泵流量和扬程，查火力发电设备技术手册选型，给水泵的规格见表3-3所示表3-3 给水泵规格给水泵型号流量扬程(m)效率()转速(r/min)轴功率(kW)配用电机功率(kW)DGT-480-180440180078.5464027303200与给水泵配套的前置泵的规格见表3-4所示表3-4 前置泵规格前置泵型号流量扬程(m)效率()转速(r/min)轴功率(kW)配用电机功率(kW) QG500-8046076792985121132003.2 凝结水泵的选择凝结水泵的作用是将凝汽器热井汇集起来的凝结水压力提高到一定值，使其能够经过低压加热器回热后流入除氧器，同时向汽轮机低压旁路及减温器提供减温水。本次设计是以额定纯凝工况原则性热力系统的计算结果作为凝结水泵的选择依据。3.2.1 凝结水泵容量与台数的选择该机组配置2台凝结水泵，每台容量为最大凝结水流量的，1台运行，1台备用，当运行中的凝结水泵发生故障时，备用凝结水泵自动投入。最大凝结水流量 (3-5)则每台凝结水泵的流量为 (3-6)3.2.2 凝结水泵扬程的确定 (3-7)式中 凝结水泵出口压力，； 排汽压力，； 凝汽器压力下的比容，； 重力加速度，。根据计算的凝结水泵流量和扬程，查火力发电设备技术手册选型，凝结水泵的规格见表3-5表3-5 凝结水泵规格凝结水泵型号流量扬程(m)效率()转速(r/min)台数容量电动机或泵轴功率(kW)12NL-12532012572147521001803.3 疏水泵的选择疏水泵的作用是将疏水打入该加热器出口水流中，与主水流汇合，汇入点的混合温差最小，混合产生的附加冷源热损失也小。疏水泵方式因完全避免了对低压抽汽的排挤，同时还预热了进入高一级加热器的水流，使高压抽汽有些减少，故热经济性最高。因