钢结构雨篷设计计算报告书.doc

钢构造雨篷设计计算书1 基本参数1.1 雨篷所在地区： 苏州地区；1.2 地面粗糙度分类级别： 按建筑构造荷载规范(GB50009-) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏乡镇和都市郊区； C类：指有密集建筑群都市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高都市市区；依照上面分类原则，本工程按B类地形考虑。2 雨篷荷载计算2.1 玻璃雨篷荷载作用阐明：玻璃雨篷承受荷载涉及：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1)自重：涉及玻璃、连接件、附件等自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程雨篷构造计算中，对上面几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合： Sk+=1.35Gk+0.61.4wk+0.71.4Sk(或Qk) b.当永久荷载不起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合： Sk+=1.2Gk+1.4wk+0.71.4Sk(或Qk) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2 风荷载原则值计算：按建筑构造荷载规范(GB50009-)计算： wk+=gzzs1+w0 7.1.1-2GB50009- wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正风压下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa)； wk-：负风压下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa)； Z：计算点标高：4m； gz：瞬时风压阵风系数； 依照不同场地类型,按如下公式计算(高度局限性5m按5m计算)： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调节系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压阵风系数： gz=0.89(1+2(0.5(Z/10)-0.16)=1.8844 z：风压高度变化系数； 依照不同场地类型,按如下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： z=1.000(Z/10)0.32=1 s1：局部风压体型系数，对于雨篷构造，按规范，计算正风压时，取s1+=2；计算负风压时，取s1-=-2.0； 另注：上述局部体型系数s1(1)是合用于围护构件从属面积A不大于或等于1m2状况，当围护构件从属面积A不不大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件从属面积不大于10m2而不不大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 在上式中：当A10m2时取A=10m2；当A1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MPa)，依照现行GB50009-附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，苏州地区取0.00045MPa；(1)计算构件风荷载原则值： 构件从属面积： A=31.5=4.5m2 LogA=0.653 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA =1.739 sA1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logA =1.739 wkA+=gzzsA1+w0 =1.884411.7390.00045 =0.001474MPa wkA-=gzzsA1-w0 =1.884411.7390.00045 =0.001474MPa(2)计算面板某些风荷载原则值： 面板构件从属面积： A=1.51.5=2.25m2 LogA=0.352 sB1+(A)=s1+(1)+s1+(10)-s1+(1)logA =1.859 sB1-(A)=s1-(1)+s1-(10)-s1-(1)logA =1.859 wkB+=gzzsB1+w0 =1.884411.8590.00045 =0.001576MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.884411.8590.00045 =0.001576MPa2.3 风荷载设计值计算： wA+：正风压作用下作用在雨篷上风荷载设计值(MPa)； wkA+：正风压作用下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa)； wA-：负风压作用下作用在雨篷上风荷载设计值(MPa)； wkA-：负风压作用下作用在雨篷上风荷载原则值(MPa)； wA+=1.4wkA+ =1.40.001802 =0.002523MPa wA-=1.4wkA- =1.40.001802 =0.002523MPa wB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上风荷载设计值(MPa)； wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上风荷载原则值(MPa)； wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上风荷载设计值(MPa)； wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上风荷载原则值(MPa)； wB+=1.4wkB+ =1.40.001927 =0.002698MPa wB-=1.4wkB- =1.40.001927 =0.002698MPa2.4 雪荷载原则值计算： Sk：作用在雨篷上雪荷载原则值(MPa) S0：基本雪压，依照现行GB50009-取值，苏州地区50年一遇最大积雪自重：0.0002MPa. r：屋面积雪分布系数，按表6.2.1，为2.0。 依照GB50009-公式6.1.1屋面雪荷载原则值为： Sk=rS0 =2.00.0002 =0.0004MPa2.5 雪荷载设计值计算： S：雪荷载设计值(MPa)； S=1.4Sk =1.40.0004 =0.00056MPa2.6 雨篷面活荷载设计值： Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)； Qk：雨篷面活荷载原则值取：500N/m2 Q=1.4Qk =1.4500/1000000 =0.0007MPa 由于SkQk，因此计算时活荷载参加正压组合！2.7 雨篷构件恒荷载设计值： G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； Gk：雨篷构造平均自重取0.0004MPa； 由于Gk与其他可变荷载比较，不起控制作用，因此： G+=1.2Gk =1.20.0004 =0.00048MPa G-=Gk =0.0004MPa2.8 选用计算荷载组合：(1)正风压荷载组共计算： SkA+：正风压作用下荷载原则值组合(MPa)； SA+：正风压作用下荷载设计值组合(MPa)； SkA+=Gk+wkA+0.7Qk =0.002552MPa SA+=G+wA+0.7Q =0.003493MPa SkB+：正风压作用下玻璃荷载原则值组合(MPa)； SB+：正风压作用下玻璃荷载设计值组合(MPa)； SkB+=Gk+wkB+0.7Qk =0.002677MPa SB+=G+wB+0.7Q =0.003668MPa(2)负风压荷载组共计算： SkA-：负风压作用下荷载原则值组合(MPa)； SA-：负风压作用下荷载设计值组合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.001402MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.002123MPa SkB-：负风压作用下玻璃荷载原则值组合(MPa)； SB-：负风压作用下玻璃荷载设计值组合(MPa)； SkB-=Gk+wkB- =0.001527MPa SB-=G-+wB- =1.0Gk+1.4wkB- =0.002298MPa(3)最不利荷载选用： SkA：作用在构件上最不利荷载原则值组合(MPa)； SA：作用在构件上最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项成果，选最不利因素(正风压状况下浮现)： SkA=0.002552MPa SA=0.003493MPa SkB：作用在玻璃上最不利荷载原则值组合(MPa)； SB：作用在玻璃上最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项成果，选最不利因素(正风压状况下浮现)： SkB=0.002677MPa SB=0.003668MPa3 雨篷杆件计算基本参数： 1：计算点标高：4m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：均布荷载(无拉杆作用)； 4：悬臂总长度：L=1500mm 6：分格宽度：B=1250mm7：悬臂梁用200*200*8*10 T型钢，材质：Q235；8：埋板用300*250*12mm厚钢板本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：3.1 构造受力分析：(1)荷载集度计算： qk：组合荷载作用下线荷载集度原则值(按矩形分布)(N/mm)； q：组合荷载作用下线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)； Sk：组合荷载原则值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； qk=SkB =0.0025521500 =3.828N/mm q=SB =0.0034931500 =5.24N/mm(2)拉杆轴力计算： 由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生位移量在垂直方向上矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生位移量在垂直方向上矢量即： P：拉杆作用力在垂直方向上分力(N)； qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EA E：材料弹性模量，为206000MPa； 3.2 选用材料截面特性：(1)悬臂截面特性： 材料抗弯强度设计值：f=215MPa； 材料弹性模量：E=206000MPa； 主力方向惯性矩：I=15260000mm4； 主力方向截面抵抗矩：W=181000mm3； 塑性发展系数：=1.05； 材料弹性模量：E=206000MPa；3.3 梁抗弯强度计算：抗弯强度应满足： NL/A+Mmax/Wf上式中： NL：梁受到轴力(N)； A：梁截面面积(mm3)； Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(Nmm)； W：在弯矩作用方向净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数，取1.05； f：材料抗弯强度设计值，取215MPa；则： NL=Pctg =13551.688N NL/A+Mmax/W=13551.688/2867+4031812.5/1.05/181000 =25.941MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足规定。3.4 梁挠度计算：主梁最大挠度也许在2点浮现，其一是C点，另一点也许在AB段之间，下面分别计算：(1)C点挠度验算： dfp：集中力作用下C点挠度(mm)； dfq：均布荷载作用下C点挠度(mm)； dfc：组合荷载作用下C点挠度(mm)； dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI =16.842mm dfq=qL4/8EI =16.877mm dfc=|dfp-dfq| =|16.842-16.877| =0.035mm df,lim：按规范规定，悬臂挠度限值(mm)； df,lim=2L/250=24mm dfc=0.035mmdf,lim=24mm悬臂梁件C点挠度满足规定!(2)AB段最大挠度验算： dfx：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)； x：距固定端距离为x处(最大挠度处)； 通过计算机优化计算，得： x=1419mm dfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI| =0.382mm dfx=0.382mmdf,lim=24mm悬臂梁杆件AB段挠度满足规定!4 雨篷焊缝计算基本参数： 1：焊缝高度：hf=6mm； 2：焊缝有效截面抵抗矩：W=128000mm3； 3：焊缝有效截面积：A=2200mm2；4.1 受力分析： V：固端剪力(N)； NL：轴力(mm)，拉为正、压为负； M：固端弯矩(Nmm)； |V|=|P-qL| =|7819.275-5.243000| =7900.725N NL=13551.688N |M|=|Pb-qL2/2| =4031812.5Nmm4.2 焊缝校核计算：校核根据： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-上式中： f：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向应力(MPa)； f：正面角焊缝强度设计值增大系数，取1.22； f：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向剪应力(MPa)； ffw：角焊缝强度设计值(MPa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5 =(4031812.5/1.22/128000+13551.688/1.22/2200)2+(7900.725/2200)2)0.5 =31.076MPa 31.076MPaffw=160MPa焊缝强度能满足规定。5 雨篷埋件计算(后锚固构造)5.1 校核处埋件受力分析： V：剪力设计值(N)； N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力； M：根部弯矩设计值(Nmm)；依照前面计算，得： N=13551.688N V=7900.725N M=4031812.5Nmm锚栓群中承受拉力最大锚栓拉力计算： 按5.2.2JGJ145-规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/yi20时：Nsdh=N/n+My1/yi22：当N/n-My1/yi20时：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓垂直距离；在本例中：N/n-My1/yi2=13551.688/4-4031812.575/22500=-10051.453由于： -10051.4530因此： Nsdh=(NL+M)y1/yi/2=16827.297N按JGJ102-5.5.7中第七条规定，这里Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应当达到值。5.2 群锚受剪内力计算： 按5.3.1JGJ145-规定，当边距c10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载； 当边距c10hef时，某些锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间距离；本例中：c=200mm10hef=1000mm因此某些螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=3950.362N锚栓钢材破坏时受拉承载力计算：NRd,s=kNRk,s/RS,N 6.1.2-1JGJ145-NRk,s=Asfstk 6.1.2-2JGJ145-上面公式中：NRd,s：锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值；NRk,s：锚栓钢材破坏时受拉承载力原则值； k：地震作用下锚固承载力减少系数，按表7.0.5JGJ145-选用；As：锚栓应力截面面积；fstk：锚栓极限抗拉强度原则值；RS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；NRk,s=Asfstk =113.1800 =90480NRS,N=1.2fstk/fyk1.4 表4.2.6JGJ145-fyk：锚栓屈服强度原则值； RS,N=1.2fstk/fyk =1.2800 /640=1.5 取：RS,N=1.5 NRd,s=kNRk,s/RS,N =190480/1.5 =60320NNsdh=16827.297N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计规定！混凝土锥体受拉破坏承载力计算： 因锚固点位于构造受拉面，而该构造为普通混凝土构造，故锚固区基材应鉴定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算： NRd,c=kNRk,c/Rc,NNRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0s,Nre,Nec,Nucr,N在上面公式中：NRd,c：混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值；NRk,c：混凝土锥体破坏时受拉承载力原则值； k：地震作用下锚固承载力减少系数，按表7.0.5JGJ145-选用； Rc,N：混凝土锥体破坏时受拉承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-采用，取2.15； NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，抱负混凝土锥体破坏时受拉承载力原则值； NRk,c0=7.0fcu,k0.5hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.4JGJ145- NRk,c0=3.0fcu,k0.5(hef-30)1.5(化学锚栓) 6.1.4条文阐明JGJ145-其中： fcu,k：混凝土立方体抗压强度原则值，当其在45-60MPa间时，应乘以减少系数0.95； hef：锚栓有效锚固深度； NRk,c0=3.0fcu,k0.5(hef-30)1.5 =9623.409NAc,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5JGJ145-取； scr,N：混凝土锥体破坏状况下，无间距效应和边沿效应，保证每根锚栓受拉承载力原则值临界间矩。 scr,N=3hef =3100 =300mmAc,N0=scr,N2 =3002 =90000mm2Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6JGJ145-取：Ac,N =(c1+s1+0.5scr,N)(c2+s2+0.5scr,N)其中： c1、c2：方向1及2边矩； s1、s2：方向1及2间距； ccr,N：混凝土锥体破坏时临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5100=150mm； c1ccr,N c2ccr,N s1scr,N s2scr,NAc,N=(c1+s1+0.5scr,N)(c2+s2+0.5scr,N) =(150+200+0.5300)(100+150+0.5300) =00mm2s,N：边矩c对受拉承载力减少影响系数，按6.1.7JGJ145-采用： s,N=0.7+0.3c/ccr,N1 (膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7JGJ145- s,N=1 (化学锚栓) 6.1.7条文阐明JGJ145-其中c为边矩，当为各种边矩时，取最小值，且需满足cmincccr,N，按6.1.11JGJ145-： 对于膨胀型锚栓(双锥体) cmin=3hef 对于膨胀型锚栓 cmin=2hef 对于扩孔型锚栓 cmin=hefs,N=0.7+0.3c/ccr,N1 =0.7+0.3150/150 =1因此，s,N取1。re,N：表层混凝土由于密集配筋玻璃作用对受拉承载力减少影响系数，按6.1.8JGJ145-采用，当锚固区钢筋间距s150mm或钢筋直径d10mm且s100mm时，取1.0；re,N=0.5+hef/2001 =0.5+100/200 =1因此，re,N取1。ec,N：荷载偏心eN对受拉承载力减少影响系数，按6.1.9JGJ145-采用； ec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1ucr,N：未裂混凝土对受拉承载力提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；把上面所得到各项代入，得：NRk,c=NRk,c0Ac,N/Ac,N0s,Nre,Nec,Nucr,N =9623.40900/900001112.44 =52180.262N NRd,c=kNRk,c/Rc,N =152180.262/2.15 =24269.889NNsdg=13551.688N因此，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计规定！5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： VRd,s=kVRk,s/Rs,V 6.2.2-1JGJ145-其中： VRd,s：钢材破坏时受剪承载力设计值； VRk,s：钢材破坏时受剪承载力原则值； k：地震作用下锚固承载力减少系数，按表7.0.5JGJ145-选用； Rs,V：钢材破坏时受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-选用： Rs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6JGJ145-按规范，该系数规定不不大于1.25、fstk800MPa、fyk/fstk0.8；对本例， Rs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6JGJ145-=1.2800/640=1.5实际选用Rs,V=1.5； VRk,s=0.5Asfstk 6.2.2-2JGJ145- =0.5113.1800 =45240N VRd,s=kVRk,s/Rs,V =145240/1.5 =30160NVsdg=7900.725N因此，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计规定！混凝土楔形体受剪破坏承载力计算： VRd,c=kVRk,c/Rc,V 6.2.3-1JGJ145-VRk,c=VRk,c0Ac,V/Ac,V0s,Vh,Va,Vec,Vucr,V 6.2.3-2JGJ145-在上面公式中： VRd,c：构件边沿混凝土破坏时受剪承载力设计值；VRk,c：构件边沿混凝土破坏时受剪承载力原则值； k：地震作用下锚固承载力减少系数，按表7.0.5JGJ145-选用； Rc,V：构件边沿混凝土破坏时受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-采用，取1.8； VRk,c0：混凝土抱负楔形体破坏时受剪承载力原则值，按6.2.4JGJ145-采用； Ac,V0：单锚受剪，混凝土抱负楔形体破坏时在侧向投影面积，按6.2.5JGJ145-采用； Ac,V：群锚受剪，混凝土抱负楔形体破坏时在侧向投影面积，按6.2.6JGJ145-采用； s,V：边距比c2/c1对受剪承载力影响系数，按6.2.7JGJ145-采用； h,V：边厚比c1/h对受剪承载力影响系数，按6.2.8JGJ145-采用； a,V：剪切角度对受剪承载力影响系数，按6.2.9JGJ145-采用； ec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力减少影响系数，按6.2.10JGJ145-采用； fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力提高影响系数，按6.2.11JGJ145-采用；下面依次对上面提到各参数计算：c1=150mmc2=100mms,V=0.7+0.3c2/1.5c11 6.2.7JGJ145- =0.7+0.3100/1.5/150 =0.8331取： s,V=0.833VRk,c0=0.45(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5 6.2.4JGJ145-其中：dnom：锚栓外径(mm)；lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lfhef，且lf8d，本处取96mm； VRk,c0=0.45(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5 =0.45(12)0.5(96/12)0.2(30)0.51501.5 =23774.897NAc,V0=4.5c12 6.2.5JGJ145- =4.51502 =101250mm2Ac,V=(1.5c1+s2+c2)h 6.2.6-3JGJ145- =(1.5150+) =190000h,V=(1.5c1/h)1/351 6.2.8JGJ145- =(1.5150/400)1/3 =0.8251取： h,V=1 a,V=1.0 ec,V=1/(1+2eV/3c1)1 =1/(1+20/3/150) =1=1取ec,V=1按规范6.2.11JGJ145-规定，依照锚固区混凝土和配筋状况，ucr,V=1.2把上面各成果代入，得到群锚砼楔形体破坏时受剪承载能力原则值为： VRk,c=VRk,c0Ac,V/Ac,V0s,Vh,Va,Vec,Vucr,V =23774.897 190000/1012500.8331111.2 =44596.776N VRd,c=kVRk,c/Rc,V =144596.776/1.8 =24775.987NVsdg=7900.725N因此，群锚砼楔形体破坏时受剪承载能力满足计算规定！5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： VRd,cp=KVRk,cp/Rc,p 6.2.12-1JGJ145-VRk,cp=kNRk,c 6.2.12-2JGJ145-在上面公式中： K：地震作用下承载力减少系数； VRd,cp：混凝土剪撬破坏时受剪承载力设计值； VRk,cp：混凝土剪撬破坏时受剪承载力原则值；Rc,p：混凝土剪撬破坏时受剪承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-取1.8； k：锚固深度hef对VRk,cp影响系数，当hef60mm时取1.0，否则取2.0。 VRk,cp=KNRk,c =152180.262 =52180.262N VRd,cp=kVRk,cp/Rc,p =252180.262/1.8 =57978.069NVsdg=7900.725N因此，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算规定！5.5 拉剪复合受力承载力计算：钢材破坏时规定： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)21 6.3.1JGJ145-混凝土破坏时规定： (NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.51 6.3.2JGJ145-分别代入上面计算得到参数计算如下： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2 =(16827.297/60320)2+(3950.362/30160)2 =0.0951.0因此，该处计算满足设计规定！ (NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5 =(13551.688/24269.889)1.5+(7900.725/24775.987)1.5 =0.5971.0因此，该处计算满足设计规定！