模板支撑专项综合标准施工专业方案.doc

目 录一、编制依据1二、工程概况1三、结构施工分析2四、施工工艺及操作要求2 4.1内外剪力墙支模. 3 4.2 梁模板施工. 4 4.3 楼板模板施工. 4五、模板拆除5六、成品保护方法5七、质量确保方法及施工注意事项6八、安全施工注意事项6九、文明施工及环境保护方法7十、模板系统验算710.1 模板支撑架计算书710.2 梁模板计算书11十一、支撑支撑施工安全防范方法1911.1 预防坍塌事故安全技术方法1911.2 预防高空坠落事故安全技术方法1911.3 监测方法20十二、应抢救援预案21 12.1机构设置2112.2应抢救援工作程序2212.3救援方法22模板工程专题施工方案 本施工专题设计方案编制目标是：为“岳西紫薇山庄一期2#楼工程模板支撑施工提供较为完整纲领性技术文件，用以指导工程施工和管理，特制订本方案，施工过程中必需严格按此方案实施，以确保优质、高效、安全、文明地完成该工程建设任务一、 编制依据 1.建设单位及设计单位提供施工图纸； 2.相关国家规范、规程及行业标准： 建筑结构荷载规范GB50009- 混凝土结构设计规范GB50010- 建筑施工模板安装技术规范JGJ162- 钢管扣件水平模板支撑系统安全技术规程DGJ/T08-016- 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204- 建筑施工安全检验标准JGJ59- 建筑施工高空作业安全技术规范JGJ80-91 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-二、 工程概况序号项目紫薇山庄小区1工程名称紫薇山庄一期2#楼2工程位置安徽岳西县南环路北侧，即用地西侧及西南角部分(沿南环路处）。3建设单位安徽紫薇房地产开发4设计单位中航计划建设长沙设计研究院5监理单位安徽辰宇建设工程项目管理6勘察单位安徽工程勘察院7质量监督单位岳西质量监督站8施工总承包贵州建工集团第七建筑工程有限责任企业 基础结构负二层梁板面标高为-4.23m，楼层板厚120mm，局部100mm，最大梁截面尺寸为300700mm（连梁），剪力墙厚300，局部350mm、250mm。负二层板底至基础筏板基层为5.92（局部4.62、3.62），大梁底至基础筏板基层最大高度为5.52，故模板支设高度为3.625.92m,考虑此次模板高度大于5m。在此区域内模板支设、砼浇筑时存在安全隐患，施工时极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。施工时，基础负二层结构以伸缩缝为界，129轴和3058轴墙柱模板分部支设，且在筏板基层至基础负二层梁板处留置施工缝，墙柱、梁板分次浇筑。三、结构施工分析 3.1 承载受力体系 、梁板荷载传力线路： 上部荷载模板木楞、钢楞钢管排架结构。 、墙荷载传力线路 混凝土侧压力模板钢管对拉螺栓 3.2 支撑结构构件连接 、胶合板和木楞采取铁钉固定 、钢管之间、钢管和木楞之间采取模板工程中各连接件连接。 3.3 需要材料 、楼板模板、梁、柱均采取15mm硬质胶合板,完整截面尺寸1500mm1800mm.48钢管：6m、4m、1.5m，工具准备：扳手、安全带等。 、支撑材料采取50mm100mm、40mm90mm木楞，48mm3.5钢管扣件式脚 手架。 、墙梁对拉螺栓均采取M14。 、连接结构构件采取模板工程中多种连接件。四、 施工工艺及操作要求4.1 内外剪力墙支模方法剪力墙模板支设示意1515 4.1.1待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽工程验收合格后，方可进行立模。4.1.2支内外模用胶合板和4090 方木组合，再在外边采取483.5 纵横钢管，用14 螺杆（螺杆两头丝扣长度不少于7cm），3 型扣件固定坚固（3型卡采取厚壁、螺杆加双螺帽）整齐，墙厚采取焊钢筋限位方法，水平每隔40 cm 设置一道螺杆，竖向间距为500 mm。4.1.3墙体有预留洞时，预留洞水平方向长度800 mm 支模时另设置一块活动模板作为振动口，以确保预留洞底部墙体砼密度。4.1.4剪力墙外侧模板用48钢管，每排两根，钢管外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，全方面检验，不得漏拧。用线锤吊垂直，拉通长线，对每轴进行校正，并检验承重架和支撑系统固定是否牢靠。4.1.5剪力墙支模许可偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸控制在2，3mm，每层垂直度2mm，预留洞：中心线位移5mm，截面内部尺寸+5，-0mm。4.2 梁模板施工4.2.1 工艺步骤：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。4.2.2 依据主控制线放出各梁轴线及标高控制线。4.23 梁模支撑。梁模板支撑采取扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.2m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆步距（上下水平杆间距）为1100mm；.立杆顶端必需设置纵横双向水平杆。在满堂架基础上在主次梁梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜和楼板模板支架综合部署，相互连接、形成整体。4.2.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4m，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆和地面倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑和水平杆夹角宜为45度。4.2.5 梁模板安装大龙骨采取483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采取40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：依据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.3 楼板模板施工4.3.1 工艺步骤：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。4.3.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，和梁模板支架统一部署。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点在顶层横杆时，应靠近立杆，且小于100。4.3.3 模板安装：采取木胶合板作楼板模板，通常采取整张铺设、局部小块拼补方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采取483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采取40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。依据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.3.4楼面模板铺完后，应认真检验支架是否牢靠。模板梁面、板面清扫洁净。五、模板拆除5.1 拆模程序：先支后拆，后支先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最终拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板拆除必需待混凝土达成设计或规范要求脱模强度。柱模板应在混凝土强度能确保其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板和梁底模板应在梁板砼强度达成设计强度100%，并有同条件养护拆模试压汇报，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除次序和方法。应根据配板设计要求进行，遵照先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下标准。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理洁净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5 拆下模板、配件等，严禁抛扔，要有些人接应传输。按指定地点堆放，并做到立即清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护方法6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓经过模板时，应尽可能避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁和模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以确保模板牢靠稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四面要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽可能不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量确保方法及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工责任人复核后方可施工，安装完成，再通知分企业安全部、质量技术部到现场检验、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序施工作业7.2 现浇结构模板安装许可偏差：序号项 目许可偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检验轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。7.3 确保每个扣件和钢管质量满足要求，每个扣件拧紧力矩全部要控制在4065Nm，钢管不能选择已经长久使用发生变形。7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有专员看模。7.6 认真实施三检制度，未经验收合格不许可进入下一道工序。7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检验预埋件是否放置，位置是否正确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程安全工作，应在模板支设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统稳定性，发觉异常应立即暂停施工，快速疏散人员，立即采取处理方法，待排除险情并经现场安全责任人检验同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑楼板，其下一层楼板支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必需注意下方人员动向。8.9 拆除时如发觉混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10 拆模间歇时应将松开部件和模板运走，预防坠下伤人。九、文明施工及环境保护方法9.1 模板拆除后材料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要预防撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地要求，预防噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生锯末、碎木要严格根据固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6 每次下班时确保工完场清。十、模板系统验算10.1 模板支撑架计算书10.1.1参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1.20；纵距(m)：1.20；步距(m)：1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：5.92；采取钢管(mm)：483.5；扣件连接方法：双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方法：40mm80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357104mm4，截面抵御矩W=4.732103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数i=1.2(2)混凝土和钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；i=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；(4)砼振捣时产生荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)倾倒砼产生荷载标准值取：2KN/m2；i=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方间隔距离(mm)：300.000；木方截面宽度(mm)：40.00；木方截面高度(mm)：80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1.2支撑模板方木计算：方木根据简支梁计算，其截面抵御矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4；方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.100 = 0.78 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生荷载(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下：均布荷载 q = 1.2(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.0621.02/8 = 0.500kN.m；方木最大应力值 = M / W =0.500106 /（42.67103）=11.718N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2； f，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力计算公式以下： V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必需满足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.0621.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；方木受剪应力计算值 T = 31.266103/(240.080.0) = 0.593 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2； T T，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下：均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大挠度计算值：Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.0621000.04/(3849500.0170.67104)=2.742 mm；方木最大许可挠度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，满足要求10.1.3扣件抗滑移计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，双扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 10.1.4模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包含以下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1169.5 = 1.102kN；(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.00.11.01.00 = 2.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生荷载。活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；10.1.5立杆稳定性计算：立杆稳定性计算公式：其中 N立杆轴心压力设计值(kN) ：N =5.658 kN； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2； W立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0 N/mm2； l0计算长度 (m)；l0 = h+2a k1计算长度附加系数，取值为1.155； u计算长度系数，参考扣件式规范表5.3.3；u = 1.70； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.10 m；上式计算结果：立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由长细比l0/i结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.537 ；钢管立杆最大应力计算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。10.2 梁模板计算书10.2.1参数信息1.模板支撑及结构参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00混凝土板厚度(mm)：0.10；梁支撑架搭设高度H(m)：8.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；脚手架步距(m)：1.50；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采取钢管类型为483.20；扣件连接方法：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；新浇混凝土自重：24.0N/m3；钢筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；新浇筑砼对模板侧面压力标准值：F、F中较小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06105；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；10.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值：式中： c混凝土密度，取28KN/m3；t新浇筑砼初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土入模温度，取20.01外加剂修正系数，因采取泵送砼故取为1.2；2砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面总高度（m）；梁取1.0；则F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.0=28.0KN/m2取二者较小值，则标准值为F = F=28.0KN/m2；10.2.3梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞直接承受模板传输荷载，根据均布荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采取木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式以下：其中， 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M 内楞最大弯距(N.mm)； W 内楞净截面抵御矩； f 内楞强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载q=(1.228.00.90+1.42.00.90)0.30=9.828kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； 内楞最大弯距： M=0.19.828500.02= 2.457105N.mm；内楞最大受弯应力计算值 =2.457105/2.133104=11.5N/mm2； 内楞抗弯强度设计值： f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.内楞挠度验算其中 E 木材弹性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上侧压力线荷载标准值：q=1.228.00.3=10.08 KN/m； l 计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm； I 内楞截面惯性矩：I =4.267105N/mm2；内楞最大挠度计算值：=0.67710.08500.04/(10095004.267105)=1.052mm；内楞最大许可挠度值： = 2.000mm； ，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传输荷载，根据集中荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采取木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M 外楞最大弯距(N.mm)； W 外楞净截面抵御矩； f 外楞强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞荷载： P = (1.228.00.90+1.42.00.90)0.500.30=4.914kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm； 外楞最大弯距：M = 0.1754.914103300.0 = 2.58105N.mm外楞受弯应力计算值： = 2.58105/2.133104 = 12.1N/mm2； 外楞抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）.外楞挠度验算其中 E 外楞弹性模量，其值为9500.0N/mm2； P 作用在模板上侧压力线荷载标准值：p=28.00.50.3=4.2 KN； l 计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I 面板截面惯性矩：I = 4.267105mm4；外楞最大挠度计算值： = 1.1464.2103300.03/(1009500.04.267105) = 0.32mm；外楞最大许可挠度值： = 1.20mm； ，满足要求。10.2.4穿梁螺栓计算 验算公式以下：其中 N 穿梁螺栓所受拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径： 14 mm； 穿梁螺栓有效直径： 11.25 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 99.35mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =28.00.500.302 =8.4kN。穿梁螺栓最大许可拉力值： N = 170.099.35/1000 =16.889 kN； N N，满足要求！10.2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是根据模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M 计算最大弯矩 (kN.m)； L 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.228.00.401.00.90=12.1kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中弯矩计算公式以下：Mmax = 0.1013.250.252=0.083kN.m； =0.083106/1.35104=6.148N/mm2； f=13.0，满足要求。2.挠度验算依据建筑施工计算手册刚度验算采取标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式以下：其中，q 作用在模板上压力线荷载： q =（24.0+4.0）1.0+0.350.40=11.34N/mm； l 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm； E 面板弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板最大许可挠度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板最大挠度计算值：=0.67711.34250.04/(1009500.01.215105)=0.26mm； ，满足要求。10.2.6梁底支撑钢管计算在原满堂架基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管荷载包含梁和模板自重荷载，施工活荷载等，经过方木集中荷载传输。1.支撑钢管抗弯强度计算：根据集中荷载作用下简支梁计算集中荷载P传输力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=2.735 kN；计算简图以下：支撑钢管根据简支梁计算公式其中 n=1.0/0.250=4经过简支梁计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN；钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撑钢管最大应力计算值= Mmax /W=0.342106/4732.0=72.274N/mm2支撑钢管抗弯强度其设计值 T=205.0 N/mm2；T，满足要求10.2.7扣件抗滑移计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到 R=6.838N； R Rc，双扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 10.2.8立杆稳定性计算：立杆稳定性计算公式其中 N 立杆轴心压力设计值，它包含： 横杆最大支座反力： N1 =6.838kN ； 脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1328.5=1.346kN； N =6.838+1.346=8.184 kN； 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502； W 立杆净截面抵御矩(cm3)：W = 4.732； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.0 N/mm2； lo 计算长度 (m)；参考扣件式规范考虑到高支撑架安全原因，适宜由下列公式计算 l0 = k1k2(h+2a) k2计算长度附加系数，h+2a=1.70，k2根据表2取值为1.020； lo/i =2.024103/ 15.80 =128.1；由长细比 lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.406；钢管立杆受压应力计算值=8.184103/(0.406450.2)=44.775N/mm2f钢管立杆稳定性满足要求！ 模板承重架应尽可能利用柱子作为连接连墙件，不然存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参考杜荣军：扣件式