团坡营大桥T-梁实施性施工组织方案A.doc

团坡营大桥T 梁实施性施工组织方案A

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2

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团坡营大桥上部构造施工方案

第一章 编制依据

1、 中华人民共和国湖南至重庆道路发展项目重庆彭武高速公路土建工程《招标文件》之《技术规范》。
2、 国道主干线湖南至重庆公路(重庆境）彭水至武隆高速公路第十合同段团坡营大桥两阶段施工图设计.
3、 国道主干线湖南至重庆公路（重庆境）彭水至武隆高速公路第十合同段实施性施工组织设计。
4、 公路工程施工技术规范和验收标准.

第二章 编制原则

1、 全面贯彻执行业主对本建设项目的各项要求和各项有关行业技术标准、技术规范，科学部署，统筹安排，全面负责.
2、 科学采取先进的管理模式,精心组织，平衡、交叉、流水作业，均衡生产.
3、 集中力量突击重点、难点工程,保证关键工程的工期和质量.
4、 推行新技术、新工艺，采取规范化、标准化作业，提高机械化施工程度.
5、 强化组织指挥，加强管理，确保工期、质量和安全.
6、 文明施工，保护环境，保护文物，树立单位形象.

第三章 工程概况
（一）、工程简介
团坡营大桥位于彭武高速公路第十合同段,分为独立结构的左线桥及右线桥，为后张法钢绞线装配式预应力混凝土T型简支梁桥。
右线桥桥孔布置为（2—40m）+（3—50m)+（2—40m）T梁，先简支后连续结构，起讫里程为K27+913~K28+235,全长322m。
左线桥桥孔布置为（2—40m）+(3—50m）+（2—40m）T梁,先简支后连续结构,起讫里程为K27+915～K28+239，全长324m.
全桥分3联，在0、7号墩台处设GQF-C60型伸缩缝，在2、5号墩台处设GQF-MZL120型伸缩缝。采用GPZ（Ⅱ）盆式系列支座。
(二）、平纵曲线
1、全桥位于直线上，纵向位于+0.8％上坡段。

.（三)、主要工程数量
主要工程数量表
项目名称
工作内容
单位
数量
上部结构及附属结构钢筋
I级
t
151。86
II级
t
950.26
钢板

t
18.56
上部结构砼
C50
m3
5559.8
附属结构砼
C25
m3
258。4
C30
m3
117.6
Фj15.24钢绞线
t
165.91
防水层
FYT-1
m2
7595
伸缩缝
GQF-D60/GQF—MZL120
个
98/8
橡胶支座
GPZ2000DX
个
100

(四）、钢铰线计算伸长量 
一、计算公式及参数: 
1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 
式中: 
Pp—预应力筋平均张拉力（N） 
Pp= P×(1—e—(kL+μθ））/（ kL+μθ)
P-预应力筋张拉端的张拉力(N）
L—预应力筋的实际长度（m) 
θ-从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（radθ=L/R(rad）
k-孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0。003 
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0。35 
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: 
ΔL= PpL/（ApEp）式中： 
Ap-预应力筋的截面面积（mm2)，取140 mm2 
Ep-预应力筋的弹性模量（N/ mm2）,取2×105 N/ mm2 
二、50mT梁边跨边梁一端伸长量计算: 
1、N1束一端的伸长量: 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap*n=1757700N
Ap=140＊9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P1-e-（kL+μθ））/（ kL+μθ)
ΔLi(mm）
AB
9。376
0
0。028
1733320
64.5
BC
14。748
0。1134
0.084
1685901
98.7
CD
1.247
0
0.004
1754189
8。7
DE
14。748
0.1134
0.084
1685901
98。7
EF
9。168
0
0.028
1732457
64.5
ΔL=(64.5+98.7+8.7+98.7+64.5)/2=167.6mm
2、N2束一端的伸长量： 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap＊n=1757700N
Ap=140*9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e-（kL+μθ））/( kL+μθ）
ΔLi（mm）
AB
5.245
0
0.016
1743713
36。3
BC
18。151
0.1134
0.094
1677617
120.8
CD
2.755
0
0。008
1750688
19。1
DE
18.151
0.1134
0.094
1677617
120.8
EF
5。036
0
0。015
1744583
34.9
ΔL=(36.3+1208+19。1+120.8+34。9）/2=166。0mm
3、N3束一端的伸长量： 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap*n=2343600N
Ap=140*12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e-(kL+μθ)）/( kL+μθ)
ΔLi(mm)
AB
7.789
0
0。023
2316854
53.7
BC
6.807
0.1047
0。057
2278059
46.2
CD
20.309
0
0。061
2273552
137.4
DE
6。807
0.1047
0。057
2278059
46.2
EF
7.580
0
0.023
2316854
52.3
ΔL=(53.7+46。2+137。4+46。2+52.3)/2=167。9mm
4、N4束一端的伸长量： 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap*n=2343600N
Ap=140*12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P(1-e—(kL+μθ））/( kL+μθ）
ΔLi（mm）
AB
5.315
0
0.016
2324951
36.8
BC
4。189
0。1047
0.049
2287108
285
CD
30.541
0
0。092
2239026
203。5
DE
4.189
0.1047
0。049
2287108
28。5
EF
5.106
0
0。015
2326111
35.3
ΔL=（36。8+28.5+203。5+28.5+35。3)/2=166。3mm
5、N5束一端的伸长量：   
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap*n=1757700N
Ap=140*9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e—（kL+μθ））/( kL+μθ)
ΔLi（mm)
AB
12。130
0
0.036
1726438
83。0
BC
11.345
0。1135
0。074
1694240
76。3
CD
2.479
0
0。007
1751562
17。2
DE
11。345
0。1135
0.074
1694240
76.3
EF
11。936
0
0.036
1726438
83。0
ΔL=(83。0+76。3+17。2+76。3+83.0）/2=167.9mm
三、50mT梁边跨中梁一端伸长量计算：
1、N1、N3、N4束一端的伸长量同边跨边梁；分别为：167.6 mm、167。9 mm、166。3 mm 
2、N2束一端的伸长量： 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap＊n=2343600N
Ap=140＊12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P(1—e-（kL+μθ））/( kL+μθ)
ΔLi（mm）
AB
5。245
0
0.016
2324951
36.3
BC
18.151
0.1134
0。094
2236823
120。8
CD
2。755
0
0.008
2334251
19.1
DE
18.151
0.1134
0。094
2236823
120。8
EF
5。036
0
0.015
2326111
34.9
ΔL=（36。3+120。8+19.1+120。8+34。9)/2=166。0mm
四、50mT梁中跨边梁一端伸长量计算: 
1、N1束一端的伸长量： 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap＊n=2343600N
Ap=140＊12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1—e—（kL+μθ））/（ kL+μθ）
ΔLi(mm)
AB
9.168
0
0.028
2311094
63。1
BC
14。748
0。1134
0.084
2247868
967
CD
1。247
0
0。004
2338919
8。7
DE
14。748
0。1134
0。084
2247868
96。7
EF
9.168
0
0.028
2311094
63.1
ΔL=(63。1+96。7+8。7+96。7+63.1)/2=164。2mm
2、N2束一端的伸长量： 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap*n=2343600N
Ap=140＊12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1—e-（kL+μθ)）/（ kL+μθ）
ΔLi(mm)
AB
5.036
0
0。015
2326111
34.9
BC
18.151
0。1134
0。094
2236823
120.8
CD
2。755
0
0。008
2334251
19.1
DE
18。151
0.1134
0。094
2236823
120.8
EF
5。036
0
0.015
2326111
34.9
ΔL=（34.9+120。8+19.1+120.8+34。9）/2=165。3mm
3、N3束一端的伸长量： 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap＊n=2343600N
Ap=140*12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e—(kL+μθ）)/( kL+μθ)
ΔLi(mm）
AB
7。580
0
0.023
2316854
52。3
BC
6。807
0.1047
0.057
2278059
46.2
CD
20.309
0
0。061
2273552
137。4
DE
6.807
0。1047
0.057
2278059
46。2
EF
7.580
0
0。023
2316854
52。3
ΔL=（52.3+46.2+137。4+46。2+52。3）/2=167.2mm
4、N4束一端的伸长量 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap*n=2343600N
Ap=140＊12=1680 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e-(kL+μθ））/（ kL+μθ）
ΔLi（mm）
AB
5.106
0
0。015
2326111
35.3
BC
4。189
0。1047
0。049
2287108
28。5
CD
30.541
0
0.092
2239026
203.5
DE
4。189
0。1047
0.049
2287108
28.5
EF
5.106
0
0。015
2326111
35。3
ΔL=(35。3+28.5+203.5+28.5+35。3)/2=165。6mm
五、50mT梁中跨中梁一端伸长量计算： 
1、N1束一端的伸长量同中跨边梁； 
ΔL=(63。1+96。7+8.7+96。7+63。1)/2=164。2mm
2、N2束一端的伸长量： 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap*n=1757700N
Ap=140*9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P(1-e—（kL+μθ））/( kL+μθ）
ΔLi(mm)
AB
5.036
0
0。015
1744583
34。9
BC
18。151
0.1134
0。094
1677617
120。8
CD
2.755
0
0.008
1750688
19.1
DE
18。151
0.1134
0。094
1677617
120。8
EF
5.036
0
0。015
1744583
34.9
ΔL=（34.9+120。8+19。1+120.8+34.9）/2=165.3mm
3、N3束一端的伸长量: 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap＊n=1757700N
Ap=140＊9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P1-e-（kL+μθ）)/( kL+μθ)
ΔLi（mm)
AB
7。580
0
0.023
1737641
52。3
BC
6。807
0.1047
0。057
1708544
46.2
CD
20。309
0
0.061
1705164
137。4
DE
6。807
0.1047
0.057
1708544
46.2
EF
7。580
0
0.023
1737641
52。3
ΔL=(52.3+46。2+137.4+46。2+52.3）/2=167.2mm
4、N4束一端的伸长量: 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap*n=1757700N
Ap=140＊9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1—e-(kL+μθ））/（ kL+μθ)
ΔLi（mm）
AB
5.106
0
0.015
1744583
35。3
BC
4.189
0.1047
0.049
1715331
28。5
CD
30。541
0
0。092
1679269
203。5
DE
4。189
0.1047
0.049
1715331
28.5
EF
5.106
0
0。015
1715331
35.3
ΔL=(35.3+28。5+203.5+28。5+35.3）/2=165.6mm
六、40mT梁边跨边梁一端伸长量计算: 
1、N1束一端的伸长量： 
σk=0.75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap＊n=1757700N
Ap=140＊9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P(1-e—(kL+μθ））/( kL+μθ)
ΔLi（mm)
AB
9。895
0
0。030
1731596
68.0
BC
8.378
0。1396
0。074
1694240
56。3
CD
1。373
0
0.004
1754189
9.6
DE
1.373
0
0.004
1754189
9。6
EF
8。378
0.1396
0。074
1694240
56。3
FJ
9.815
0
0。029
1732457
67。5
ΔL=(68。0+56.3+9.6+9.6+56.3+67。5)/2=133.7 mm
2、N2束一端的伸长量: 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap＊n=1757700N
Ap=140*9=1260 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P(1—e-（kL+μθ）)/（ kL+μθ)
ΔLi(mm)
AB
7。451
0
0。022
1738506
51.4
BC
8。378
0.1396
0.074
1694240
56.3
CD
3.927
0
0.012
1747195
27。2
DE
3.927
0
0。012
1754189
27。2
EF
8.378
0.1396
0。074
1694240
56.3
FJ
7。30
0
0。022
1738506
50。4
ΔL=(51。4+56.3+27.2+27。2+56.3+50.4）/2=134.4mm
3、N3、N4束一端的伸长量： 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap＊n=1757700N
Ap=140*9=1260 mm2

LT
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e-(kL+μθ））/( kL+μθ）
ΔLi（mm)
AB
1.188
0
0.004
1754189
8。3
BC
2.234
0.1396
0。056
1709390
15。2
CD
16.378
0
0。049
1715331
111.5
DE
16.379
0
0。049
1715331
111.5
EF
2.234
0。1396
0.056
1709390
15。2
FJ
1.037
0
0.003
1755066
7。2
ΔL=（8。3+15.2+111。5+111.5+15。2+7.2）/2=134。5mm
七、40mT梁边跨中梁一端伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk＊Ap*n=1367100N
Ap=140＊7=980 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1—e—(kL+μθ))/( kL+μθ）
ΔLi(mm)
AB
9.895
0
0.030
1346797
68.0
BC
8。378
0.1396
0.074
1317742
56.3
CD
1.373
0
0004
1364369
9。6
DE
1.373
0
0。004
1364369
9.6
EF
8.378
0。1396
0。074
1317742
56。3
FJ
9。815
0
0。029
1347467
67.5
ΔL=（68。0+56。3+9。6+9。6+56.3+67。5）/2=133。7 mm
2、N2束一端的伸长量: 
σk=0。75fpk=1395N/mm2
P=σk*Ap＊n=1367100N
Ap=140＊7=980 mm2

L
θ
kL+μθ
Pp=P（1-e-（kL+μθ））/（ kL+μθ）
ΔLimm）
AB
7。451
0
0。022
1352172
51.4
BC
8。378
0。1396
0。074
1317742
56.3
CD
3.927
0
0.012
1358930
27。2
DE
3.927
0
0.012
1358930
27。2
EF
8。378
0.1396
0.074
1317742
56.3
FJ
7。30
0
0。022
1352172
50.4
ΔL=(51.4+56。3+27。2+27.2+56。3+50。4）/2=134.4mm
3、N3、N4束一端的伸长量同边跨边梁； 

第四章 施工准备及工作安排

（一） 施工准备
1、团坡营大桥上部构造分左右两幅，全桥共需要预制T梁70片，其中40米T 梁40片，50米T 梁30片。结合桥梁实际地形状况，联系整体施工场地工作面较狭窄之特点,拟定将T梁预制场设在重庆端桥头路基上，占地4000平方米，设制梁台座9个，40米、50米T梁模板各1。5套,计划预制时间3个月。预制场内设置钢筋加工场、预制梁底模台座等设施和场所。预制梁场地硬化和底模台座的设置：先将原地面软弱土清除后换填石渣，整平压实，压实度达96%以上.浇筑30cmC20混凝土对场地进行硬化。然后设置宽度略小于梁底宽度，整体式钢模底面的预制台座,预制台座按计算设置反拱.并预留好模板支护和加固的设施.完善预制场的给排水系统,选用跨梁龙门作为预制场施工中的吊运工具。
2、砼拌合站
设在7＃桥台左侧，征用1200M2土地作拌合场,砼拌合采用电子计量系统，集中拌合，采用两台500L的强制式拌合机拌制配合砼运输运送砼。拌合场全部硬化，硬化面积为1200m2。场内设：水泥库房及砂石材料堆放区、拌合机、配电房、砼试件养护池。
3、临时用电
在K28+250右侧安装一台315KVA的变压器。另配备一台220KW的柴油发电机备用。
4、施工用水
砼用水全部采用山泉水及井水。拌合用水在拌合场修一个20m3的蓄水池。
（二）、机械、材料的组织
1、机械的组织
40m、50mT梁模板各1.5套,架桥机一台,预制场龙门吊一台,500L强制式拌合机两台，配料机一台， 220KW柴油发电机一台.详见投入设备、仪器一览表.
2、材料组织
上部结构共需材料来源、组织如下:
I级钢筋：151.86T，II级钢筋：950。26T，从业主提供的大型钢铁厂买进，用汽车转运至工地现场.
水泥（PO42。5）:2655T，要有出厂合格证、质保书并经监理工程师抽检合格后方可进场,用汽车运至现场。
碎石:4125m3，溪沟碎石场购买，用汽车运至现场。
砂：1877m3，彭水龚滩砂石场购买，用汽车运至现场。
盆式支座:100个，采用衡水冀军桥闸工程橡胶有限公司的产品，用汽车运至现场。
钢绞线：165。91T，采用河北景鹏预应力钢绞线有限公司的产品，用汽车运至工地。
锚具:1256套，采用重庆长江预应力有限公司的产品。用汽车运至工地。
(三）、施工顺序安排
2007年4月份开始作T梁预制场的准备工作,2007年6月初开始预制T梁，2007年6月中旬吊装T梁，吊装完一跨立即浇筑湿接缝,详见“（二)施工进度计划"和“施工计划横道图"。
（四)施工进度计划
详细安排见附图:“施工计划横道图”.
第五章 施工方案
（一）、预制底座的施工
①T梁预制底座采用5mm厚钢板，两侧加焊同厚度的钢板补强。底模钢板支撑在槽钢横梁上，槽钢则支撑在混凝土垫块上，底模板与槽钢用螺栓连接，槽钢则通过垫块上的预埋钢筋限制其移动。
②T梁底座应考虑预应力张拉时的反拱值，根据设计图纸预留， T梁底座应设置向下的二次抛物线型反拱。
③为方便T梁的横移,底模在支座位置设置一块可拆卸的活动底模板。
(二）、模板的加工
1、T梁模板各制作1.5套，模板采用整体式模板，由专业模板加工厂定制,并经监理工程师认可.
2、模板加工时除了要满足强度、平整度等设计要求外，还应当考虑模板安装、拆卸施工简便，同时T梁应按最佳位置布设附着式振动器支架。
3、T梁侧模按横隔板位置分块制作，为保证梁体美观，对拉螺杆仅设置上下两排,梁体内不设对拉螺杆.
（三）、T梁的预制施工
1、钢筋绑扎及预应力管道布置
T梁钢筋由梁肋筋（腹板及马蹄筋）、横隔板、梁端钢筋、定位钢筋、翼板钢筋组成。安装顺序:安装梁底钢垫板，在底模上准确标出各段钢筋网的定位线—-安装各个横隔钢筋并用临时支架撑稳--分段安装马蹄及梁肋钢筋网， 并分段与横隔板钢筋互相绑焊-—安装锚垫板——绑锚垫板内钢筋和梁端钢筋及翼板钢筋。
图七
钢束孔道按设计采用的波纹管道预埋成孔,波纹管接长采用同型大一号的波纹管，接头长度300mm，用密封胶带封口，锚垫板埋设应正确稳定,并要求孔道锚固板的预埋锚垫板垂直于孔道中心线。注意安装波纹管时应按设计预应力钢筋的曲线座标在侧板上弹出安装线，然后安装波纹管.管道固定采用Φ10钢筋井字型焊接固定,直线段间距1米，曲线段间距50公分，管道误差：梁长方向不大于10mm，梁高方向不大于5mm，管道间距同排及上、下层不大于5mm。
为了避免出现露筋现象,T梁钢筋保护层定为2.5cm，将原来常规砂浆垫块改为定制的半圆形塑料垫块在箍筋上。
2、波纹管及锚垫板安装
（1) 为保证每根波纹管不漏浆，要求做盛水弯曲试验,不漏水者方可采用。两根波纹管的接头采用大一号的波纹管，接头长度不小于200mm.接头处采用内包黑胶布,外包塑料胶带。穿束后设专人对波纹管进行检查,防止穿束时碰坏波纹管，漏浆。
(2） 锚垫板压浆孔用泡沫堵塞，以防止砼浆堵塞波纹管和压浆孔。锚垫板处砼要振捣密实.
3、预应力钢绞线的加工与安装：
(1） 钢绞线到工地现场首先验收出厂质量保证书或试验报告单，无出厂质量保证书或试验报告单的不得使用。进场钢绞线按照不同批号分别整齐堆放.
（2） 认真检查钢绞线的外观质量，如果发现钢绞线表面锈蚀或带有降低钢绞线与混凝土粘结力的润滑剂、油渍等物质应予以清除,锈蚀严重或有裂纹缺陷的钢绞线不得使用。
（3） 每批到场钢绞线都将按规范规定分批进行物理力学试验，如果其中有一项试验结果不满足标准要求,应再取双倍数量的试样进行复验,如仍有指标不合格,则整批不予验收。
（4） 为防止不必要的材料浪费，将严格按图纸计算下料长度。
(5) 为使成束预应力筋在穿束和张拉时不致紊乱，将用钢板做成的“梳理,
逐根排列理顺，并用18号铁丝每隔1m左右绕扎牢固。
(6) 钢绞线长度应包括管道长度加二端各700mm(40米T梁）、1000 mm（50米T梁)长的工作长度，因此下料时，按钢束长度断料。钢绞线的切割必须用砂轮机。
（7） 编好的钢绞线立即挂上标牌，注明使用梁号和孔位号，编好的钢绞线
在现场堆放，但要架空，防止泥浆，砼浆污染，盖油布防下雨。
（8） 钢绞线布置为后穿束施工，采用人工穿束，为防止钢绞线端头松散毛刺在穿束时碰坏波纹管，钢绞线端头用黑胶布包裹。
4、安装模板
T梁装模前先在模板的接缝位置用强力胶粘贴5mm厚的止漏海绵，用龙门吊安装侧模和端模，用模板上的调节螺栓来支撑并调整模板的垂直度，紧固底部对拉螺杆，在绑扎好翼板钢筋后，紧固顶部对拉螺杆。
由于横隔板的连接采用湿接头，因此在安装横隔板模板时需预留连接钢筋。模板安装时应保证接缝严密，同时应保证钢筋的保护层厚度。模板安装时应注意在翼板上预留吊孔位置，边梁模板安装时，应将外翼板沿桥长每隔2.5m用1cm厚木板设一道断缝，缝长自边缘向内45cm,断缝内的钢筋需割断,这样可避免和减少边梁在施加预应力时产生侧向翘曲。
5、混凝土浇注
A)、T梁混凝土配合比由试验室确定。缓凝剂参入量为水泥重量的1%，缓凝时间为90分钟。混凝土浇注时采用龙门吊浇注,附着式振动器与插入式振动器相结合振捣。在模板左右间隔1米布设.
B)、T梁混凝土的浇注工艺主要控制浇注方法和混凝土的振捣。
C）、T梁混凝土采用一气呵成的连续浇注法一次浇筑成型，采用分层浇注，浇注方法如下：
a-——-浇注方向从梁的一端循序进展到另一端,在将近另一端时，为避免梁端混凝土产生蜂窝等不密实现象，应改从另一端向相反方向投料，而在距该端4m—5m的位置合拢。
b--——分层下料、振捣,每层厚度不超过30cm,上下层浇注时间相隔不应该超过一小时（当气温在30。C以上时)或1.5小时（当气温在30。C以下时），上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后方能浇注，以保证混凝土有良好的密实度。
c-—--T梁的马蹄部分钢筋和预应力管道比较集中,为保证质量，可先浇注完马蹄部分，后浇注腹板。横隔板与腹板同时浇注，浇注时应分段分层，平行作业。
d-——-为避免腹、翼板交界处应腹板混凝土沉落而造成纵向裂纹，可在腹板混凝土浇注完成后略停一段时间，使腹板混凝土能充分沉落，然后再浇注翼缘板。但必须保证在腹板混凝土凝结前将翼板混凝土浇注完毕,并及时整平、收浆。
e—--—当混凝土浇注的间歇时间超过规定时间,或前层混凝土已凝结，则要待前层混凝土具有不小于1。2Mpa强度时，才能浇注下一层混凝土。重新浇注时，先要对前层混凝土进行凿毛及清理或作台阶处理等。
f--—-T梁混凝土浇注时，应特别注重混凝土的振捣，振捣应由专人负责，附着式与插入式振捣器相结合。
g----预应力锚具位置的预埋件和加固钢筋很多,应特别注意混凝土的密实性，细心振捣，必要时可使用小骨料混凝土浇注。
h—-—-施工中应严格控制混凝土的拌和质量、坍落度。为减少T梁混凝土的待强时间，混凝土拌和时，可按试验室确定的比例加入减水剂.
i-—-- T梁混凝土浇注时,每片梁制作五组混凝土试件，张拉前试压,强度达到规定强度后方可张拉.
6、后张法张拉工艺
按设计要求，当40米T梁混凝土强度达到设计强度的90%时,50米T梁混凝土强度达到设计强度的100％时才能进行预应力张拉。预应力张拉采用整束张拉的方法，并采用两端同时张拉张拉时采用“应力、延伸量”双控制。
①、一般要求
A、应选派富有经验的技术人员指导预应力张拉工作，所有操作预应力的人员，应通过设备使用的正式训练.
B、所有设备应每间隔两个月至少进行一次检查和保养。
C、预应力张拉中，如果发生下列任何一种情况，张拉设备应重新进行校验：
a.张拉过程中，预应力钢丝经常出现断丝时；
b。千斤顶漏油严重时；
c.油压表指针不回零时；
d.调换千斤顶油压表时;
E、张拉预应力束时的温度不宜低于-15.C。
F、张拉即将开始前，所有的预应力钢材在张拉点之间应能自由滑动。
G、张拉顺序应符合图纸规定，当图纸未规定时,可采用分批，分阶段对称张拉。
H、预应力张拉应两端同时进行。
②、张拉步骤:
a、0 初应力 σcon100%（持荷2min）(锚固)
b、初始拉力（一般为张拉力的10%)是把松弛的预应力钢绞线拉紧，此时应将千斤顶充分固定。在把松弛的预应力钢绞线拉紧后，应在预应力钢绞线的两端精确地标以记号,预应力钢绞线的延伸量或回缩量即从该记号起量。张拉力和延伸量的读数应在张拉过程中分阶段读出。当预应力钢绞线由很多单根组成时,每根应作出记号,以便观测任何滑移.预应力钢绞线实际伸长值ΔL1,除上述测量伸长值外，应加上初应力时的推算伸长值,即：
ΔL=ΔL1+ΔL2
式中：
ΔL1-从初始拉力至最大张拉力间的实测伸长值；
ΔL2—初始拉力时的推算伸长值(可采用相邻级的伸长度）。
c、预应力钢绞线张拉后，应测定预应力钢绞线的回缩与锚具变形量，对于夹片式锚具，不得大于6mm。如果大于上述允许值，应重新张拉，或更换锚具后重新张拉。
d、预应力钢绞线的断丝、滑丝，不得超过规范规定，如超过限制数，应进行更换，如不能更换时，可提高其他束的控制张拉力，作为补偿,但最大张拉力不得超过千斤顶额定能力,也不得超过钢绞线或钢丝的标准强度的80％.
e、当计算延伸量时，应根据试样或试验证书确定弹性模量。
f、在张拉完成以后，测得的延伸量与计算延伸量之差应在±6％以内，否则采取以下的若干步骤。
i。重新校准设备
ii。对预应力材料作弹性模量检验
iii.放松预应力钢材重新张拉
iv。预应力钢材用滑润剂以减少摩擦损失。仅水溶性油剂可用于管道系统,且在灌浆前清洗掉。
7、记录及报告
每次预应力张拉以后，应详细记录下列数据。
a.每个测力计、压力表、油泵及千斤顶的鉴定号。
b。测量预应力钢材延伸量时的初始拉力。
c.在张拉完成时的最后拉力及测得的延伸量。
e.千斤顶放松以后的回缩量。
f。在张拉中间阶段测量的延伸量及相应的拉力.
8、防止滑丝和断丝的措施
①、千斤顶和油表需按时检查校正，保持良好的工作状态，保证误差不超过规定，避免钢绞线受力超限而发生拉断。
②、锚环夹片应保证规定的硬度值，否则张拉后有可能产生内缩过大或滑丝。
③、钢绞线编束时，应认真梳理,避免交叉混乱。
④、锚具安装位置要准确,锚垫板承压面、锚环的安装面必须与孔道中心线垂直，锚具中心线必须与孔道中心线重合,保证锚具和夹片均匀受力，且受力方向为轴向受力.
⑤、千斤顶进油、回油操作应缓慢平稳进行，特别要避免卸荷时回油过猛，产生较大的冲击振动而产生滑丝.
⑥、整体张拉时应保证每根钢绞线受力均匀.
9、滑丝和断丝的处理
①、张拉完成后，及时在钢绞线上作好醒目的标记，如发现滑丝，则采用千斤顶配合卸荷座处理，将卸荷座支承在锚具上，用千斤顶张拉滑丝的钢绞线，将滑丝夹片取出，换上新夹片，张拉至设计张拉力后锚固即可，如遇严重滑丝或在滑丝过程中钢绞线受到严重伤害，则应将锚具上的所有钢绞线全部卸荷，找出原因并解决，再重新张拉。
②、对于断丝的处理一般采用提高其他钢绞线的控制张拉力作为补偿，但其最大超张力不得大于极限标准荷载的80%。
③、对于断丝数量超过规范要求的,只能采取换束的方法，更换新的钢绞线束再重新张拉。
10、安全操作注意事项
①、张拉时，千斤顶后面严禁站人,以防预应力钢筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。
②、油泵运转不正常时，应立即停车检查.
③、张拉施工由专人负责指挥，专人记录，在测量伸长值时,应停止开动千斤顶。
④、千斤顶支架必须与锚垫板接触良好，位置正直对称,严禁多加垫块,以防支架不稳定或受力不均倾倒伤人。
11、孔道压浆
①、压浆前的准备工作
i割切锚外钢绞线,用切割机切割，严禁用氧割或电焊切割.
ii封锚.锚具与钢绞线间的间隙，用水泥浆填塞，以免冒浆而损失灌浆压力,但应保证锚具的压浆孔和排气孔畅通.
iii冲洗孔道。孔道在压浆前用压力水冲洗，以排除孔内粉渣等杂物，保证孔道畅通,冲洗后用空压机吹出孔内积水，再及时压浆.在冲洗过程中，如发现有冒水,漏水现象，应及时堵塞漏洞.当发现有串孔现象，又不易处理时，应判明串孔数量,在压浆时几个串孔同时压注.
②、水泥浆的拌制
i水泥浆配合比由试验室确定,水灰比采用0.4—0.45。所有水泥龄期不超过一个月,水泥浆的泌水率最大不应超过3%,拌和后3h泌水率宜控制在2%。
ii在水泥浆混合料中可掺入减水剂,其掺入量百分比以试验确定，掺入减水剂的水泥浆水灰比，可减小到0。35.含有氯化物和硝酸盐的掺料不应使用。
iii水泥浆内可掺入（通过试验)适当膨胀剂,膨胀剂性能及使用方法符合«混凝土外加剂应用技术规范»(GBJ119-88)的规定，但不应掺入铝粉等锈蚀预应力钢材的膨胀剂。掺入膨胀剂后，水泥浆不受约束的自由膨胀应小于10%。
iv水泥浆的拌和应首先将水加于拌和机内，再放入水泥。经充分拌和后,再加入掺加料。掺加料内的水份应计入水灰比内。拌和应至少2min,直至达到均匀的稠度为止。任何一次投配以满足一小时的使用即