学位论文-—7306工作面供电设计.doc

7306工作面供电设计
一、概况
7306工作面位于-700水平，工作面面长120m，走向长度1200余米。
二、电压等级及工作面移动变电站与配电点位置的确定
工作面电源电压为6KV，来自-700变电所，运输道电源来自7306采区变电所。根据用电设备的容量与布置，工作面及运输道采用660V和1140V两种电压等级供电，照明灯采用照明综保供电，电压为127V。
移动变电站与配电点开关均装在材料道内的移动列车上，可以随工作面的推进，每隔一定距离在轨道上移动一次。
本设计按《煤炭工业设计规范》、《煤矿井下供电设计技术规定》和《煤矿安全规程》等要求进行设计。
三、设备选择与负荷统计
设 备 负 荷 统 计 表
设备名称
设备型号
额定功率
额定电压
功率因数
数量
备注
皮带机
SSJ-1000
75×2
660V
0.70
2

刮板机
SGW-40T
55×2
660V
0.70
1

照明综保
BBZ-4Ⅱ
4KVA
660V
0.85
4

调度绞车
JD-40
40KW
660V
0.85
1

调度绞车
JD-25
25KW
660V
0.85
3

回柱机
JH-20
18.5KW
660V
0.85
2

回柱机
JH-14
14KW
660V
0.85
1

回柱机
JH-8
7.5KW
660V
0.85
2

转载机
SZZ630/75
75KW
660V
0.85
1

破碎机
PLM500
90KW
660V
0.85
1

污水泵
QBK-100/50
37KW
660V
0.85
2
Q=100m³/h
m
小结功率
846KW
采煤机
4MG-200
200KW
1140V
0.78
1

刮板机
SGB-630/2
110×2
1140V
0.88
2

乳化泵
VRB-250/3
160KW
1140V
0.85
2

喷雾泵
WPZ-320/6
45KW
1140V
0.85
1

照明综保
BBZ-4Ⅱ
10KW
1140V

1

小结功率
1009KW
四、移动变电站选择
4.1皮带、溜子运输设备负荷分配、容量计算、变压器选择
===555.9KVA
式中 =0.7

式中 -工作面的电力负荷视在功率(kVA）；
-工作面用电设备额定功率之和（kW）；
-工作面的电力负荷的平均功率因数；
-需要系数；
-最大一台（套）电动机功率（kW）。
根据计算，选择一台KBSGZY-630/6型移动变压器可满足要求。
4.2采煤机组负荷分配，容量计算、变压器选择
Sb1=== 765.14KVA
式中 =0.4+0.6×=0.4+0.6×=0.53
0.7
因此采煤机组选用一台KBSGZY-630/6型移变，其额定容量为630KVA；一台KBSGZY-500/6型移变，其额定容量为500KVA，满足供电要求。
五、高、低压电缆截面校验
5.1根据工作面实际负荷情况，向泵站移变群供电高压电缆初选UGSP-6KV-3×50+3×16/3+JS型的矿用6KV电缆2趟，一趟由-700水平变电所至7306工作面泵站移变群，距离为2200米；另一趟由7306采区变电所至运输道。50，长期连续负荷载流量为173A。
5.1.1按持续允许电流校验截面
Ifh1===81.68j=2.25A/mm2。
所需电缆截面Aj=36.30选用UGSP-6KV-3×50+3×16/3+JS型电缆满足综采工作面高压电热稳定要求。
5.2.1按持续允许电流校验截面
Ifh===65.9m2；
Ij—经济电流密度，A/mm2，查《煤矿电工手册》表6-1-4，取Ij=2.25A/mm2Ij。
所需电缆截面Aj=29.292
C-电缆的热稳定系数，查《煤矿电工手册》10-3-3 C=93.4
所以选用UGSP-6KV-3×50+3×16/3+JS型电缆满足综采工作面高压电热稳定要求。
5.3.1、变压器干线电缆的选择及校验
（1）1#变压器二次侧干线电缆的选择
根据Iz==358.35A
根据计算,可选3根U-1000V-3×50+1×16型电缆,总共长度1970米.
(2)2#变压器二次侧干线电缆的选择
根据Iz==196.15A
根据计算,可选3根U-1140V-3×50+1×16型电缆,总共长度60米.
(3)3#变压器二次侧干线电缆的选择
根据Iz==160.87A
根据计算,可选3根U-1140V-3×50+1×16型电缆,总共长度60米。
5.4按长时负荷电流与机械强度要求初选低压电缆截面
5.4.1采煤机电缆
I1=== 129.9A
查《煤矿电工手册》,选用UPQ-1140V-3×35+1×10型千伏级矿用橡套电缆，共160m。
5.4.2前、后部刮板机电缆
I2===127A
查《煤矿电工手册》,自泵站至刮板机尾选用U-1140V-3×50+1×16型千伏级矿用橡套电缆，共35m
I2===63.3A
查《煤矿电工手册》,从刮板机尾至刮板机头串电源线选用
UPQ-1140V-3×35+1×10型千伏级矿用橡套电缆，长度320m。
5.4.3乳化泵电缆
I3===95.3A
查《煤矿电工手册》,选用 UPQ-1140V-3×50+1×16型千伏级矿用橡套电缆。共20m。
5.4.4喷雾泵电缆
I4===26.8A
查《煤矿电工手册》,选用UPQ-1140V-3×4型千伏级矿用橡套电缆，长度160m。
5.4.5照明综保（1140）电缆
I5===2.38A
查《煤矿电工手册》,选用 4 mm2 1140V的矿用橡套电缆。
5.4.6运输道转载机电缆
I6===77.19A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×35+1×10型矿用橡套电缆，长度10m。
5.4.7运输道破碎机电缆
I7=92.62A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×35+1×10型矿用橡套电缆，长度10m。
5.4.8运输道皮带机电缆
I8===184.6A
其中 PN=150KW
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×70+1×25型矿用橡套电缆2根，长度20m。
5.4.9运输道SGW-40T刮板机电缆
I9===137.47A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×50+1×16型矿用橡套电缆，长度100m。
5.4.10工作面污水泵电缆
I10===38.08A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共20m。
54.11调度绞车（JD-40）电缆
I11===41.17A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共10m。
5.4.12调度绞车（JD-25）电缆
I12===25.74A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共10m。
5.4.13回柱绞车（JH-20）电缆
I13===20.58A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共10m。
5.4.14回柱绞车（JH-14）电缆
I14===14.41A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共10m。
54.15回柱绞车（JH-8）电缆
I15===7.72A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共10m。
5.4.16照明综保（660）电缆
I16===2.38A
查《煤矿电工手册》,选用U-1000V-3×10型的矿用橡套电缆，共10m。
六、校验电压损失
6.1 1#移变(运输道)低压（660V）配电系统
6.1.1 按正常运行时校验电压损失
6.1.1.1 正常运行时变压器内部电压损失
△Ub%=（UrCosφb+UxSinφb）=（0.36×0.7+3.98×0.71）
= 2.72
（变压器电阻压降）Ur=Pd/(10Sbe) =1800/(10×500)=0.36
（变压器电抗压降）Ux=√(Ud)2-(Ur)2==3.95
△Ub=△Ub%× =2.72×=18.77V
6.1.1.1 皮带机支线电缆上的允许电压损失：
660V电网时，△UY=690-0.9×660=96V
△UYL7=△UY-△Ub =96-18.77=77.23V
6.1.2 按最远端最大电动机起动条件校验电压降
6.1.2.1 阻抗等值电路如图：
I U＇I＂
ZT ZL

ZZ ZP ZH ZH Z水 Z回 ZG ZG

ZT——变压器内部阻抗 ZL——电缆阻抗
ZH——皮带机阻抗 Z水——总水泵阻抗
ZG——刮板机启动阻抗 Z回——总回柱机阻抗
ZZ——转载机阻抗 ZP——破碎机阻抗
6.1.2.2转载机正常运行等值阻抗：
阻抗：Zz== =4.4431Ω
电阻：RZ= Zb Cosφe=4.4431×0.85=3.777Ω
电抗：XZ= ZbSinφe=4.4431×0.53=2.355Ω
电导：gZ==0.1913 1/Ω
电纳：bZ= =0.1193 1/Ω
6.1.2.3破碎机正常运行等值阻抗：
阻抗：Zp== =3.703Ω
电阻：RP= Zb Cosφe=3.703×0.85=3.148Ω
电抗：XP= ZbSinφe=3.703×0.53=1.963Ω
电导：gP==0.2296 1/Ω
电纳：bP= =0.1432 1/Ω
转载机、破碎机支路电缆阻抗（35mm2电缆）：
电阻：Rd=0.1×0.522=0.0522Ω
电抗：Xd= 0.1×0.084=0.0084Ω
6.1.2.4转载机、破碎机与电缆串联正常运行等值阻抗：
电阻：R0= 3.777+3.148+0.0522=6.9772Ω
电抗：X0=2.355+1.963+0.0084 =4.3264Ω
阻抗：Z0=√（R12+ X12）=8.2097Ω
电导：g0==0.1035 1/Ω
电纳：b0= =0.0642 1/Ω
6.1.2.5皮带机（第1部）正常运行等值阻抗：
阻抗：Zp== =1.8295Ω
电阻：Rp= Zb Cosφe=1.8295×0.70=1.2807Ω
电抗：XP= ZbSinφe=1.8295×0.71=1.2989Ω
电导：gp==0.3826 1/Ω
电纳：bp= =0. 3881 1/Ω
皮带机支路电缆阻抗：
电阻：Rd=0.12×0.267=0.0320Ω
电抗：Xd= 0.12×0.078=0.0094Ω
皮带机（第2部）正常运行等值阻抗：
阻抗：Zp== =1.8295Ω
电阻：Rp= Zb Cosφe=1.8295×0.70=1.2807Ω
电抗：XP= ZbSinφe=1.8295×0.71=1.2989Ω
电导：gp==0.3826 1/Ω
电纳：bp= =0. 3881 1/Ω
皮带机支路电缆阻抗：
电阻：Rd=0.55×0.267=0.1469Ω
电抗：Xd= 0.55×0.078=0.0429Ω
6.1.2.6 皮带机（第1部）与电缆串联正常运行等值阻抗：
电阻：R1= 1.2807+0.0320=1.3127Ω
电抗：X1=1.2989+0.0094=1.3083Ω
阻抗：Z1=√（R22+ X22）=1.8795Ω
电导：g1==0.3716 1/Ω
电纳：=0.3704 1/Ω
皮带机（第2部）与电缆串联正常运行等值阻抗：
电阻：R2= 1.2807+0.1469=1.4276Ω
电抗：X2=1.2989+0.0429=1.3418Ω
阻抗：Z2=√（R22+ X22）=1.9592Ω
电导：g2==0.3719 1/Ω
电纳：=0.3496 1/Ω
6.1.2.7转载机、破碎机、皮带机（第1.2部）并联后等值阻抗
电导：gg=g0+g1+g2=0.1035+0.3716+0.3719=0.847 1/Ω
电纳：bg=b0+b1+b2=0.0642+0.3704+0.3496=0.7842 1/Ω
Y＇=Yab=√0.8472+0.78422=1.1543 1/Ω
Zq=1/Yab=1/1.1543=0.8663Ω
Rq=gg*Zq=0.847×0.86632=0.6357Ω
Xq=bg*Zq=0.7842×0.86632=0.5885Ω
6.1.2.8回柱机（18.5KM）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZH== =14.84Ω
电阻：RH= Zb Cosφe=14.84×0.70=10.388Ω
电抗：XH= ZbSinφe=14.84×0.71=10.536Ω
电导：gH==0.0472 1/Ω
电纳：bH= =0.0478 1/Ω
6.1.2.9回柱机（14KW）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZH== =23.80Ω
电阻：RH= Zb Cosφe=23.80×0.85=20.232Ω
电抗：XH= ZbSinφe=23.80×0.53=12.614Ω
电导：gH==0.0357 1/Ω
电纳：bH==0.0223 1/Ω
6.1.2.10回柱机（7.5KW）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZH== =44.43Ω
电阻：RH= Zb Cosφe=44.43×0.85=37.767Ω
电抗：XH= ZbSinφe=44.43×0.53=23.849Ω
电导：gH==0.0191 1/Ω
电纳：bH= =0.0121 1/Ω
6.1.2.11调度绞车（40KW）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZD== =8.33Ω
电阻：RD= Zb Cosφe=8.33×0.85=7.081Ω
电抗：XD= ZbSinφe=8.33×0.53=4.415Ω
电导：gD==0.1020 1/Ω
电纳：bD= =0.0636 1/Ω
6.1.2.12调度绞车（25KW）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZD== =13.33Ω
电阻：RD= Zb Cosφe=13.33×0.85=11.330Ω
电抗：XD= ZbSinφe=13.33×0.53=7.065Ω
电导：gD==0.06381/Ω
电纳：bD= =0.0398 1/Ω
6.1.2.13照明综保（660V）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZZ== =83.31Ω
电阻：RZ= Zb Cosφe=88.31×0.8570.812Ω
电抗：XZ= ZbSinφe=83.31×0.53=44.154Ω
电导：gZ==0.0102 1/Ω
电纳：bZ= =0.0064 1/Ω
6.1.2.14照明综保（1140V）正常运行等值阻抗：
阻抗：ZZ== =248.55Ω
电阻：RZ= Zb Cosφe=248.55×0.85=211.266Ω
电抗：XZ= ZbSinφe=248.55×0.53=131.731Ω
电导：gZ==0.0034 1/Ω
电纳：bH= =0.0021 1/Ω
6.1.2.15水泵正常运行等值阻抗：
阻抗：Z水===7.416Ω
电阻：R水= Zb Cosφe=7416×0.70=5.1912Ω
电抗：X水= ZbSinφe=7.416×0.71=5.2654Ω
电导：g水==0.0944 1/Ω
电纳：b水= =0.0957 1/Ω
6.1.2.16刮扳机双机启动时起动阻抗
额定电流：Ie=137.47A
额定起动电流：Iep=Kb×Ib=5×137.47=687.35A
起动电流倍数：Kb=5
起动功率因数：Cosφb=0.5（估值）
起动阻抗： Zq===0.5544Ω
起动电阻：Rq= Zq Cosφq=0.5544×0.5=0.2772Ω则Sinφb=0.866
起动电抗：Xq= Zq×Sinφq=0.5544×0.866=0.4801Ω
6.1.2.16刮扳机与电缆串联正常运行等值阻抗：
电阻：R3=Rb+Rd=0.2772+0.513=0.7902Ω
电抗：X3=Xp+Xd=0.4801+0.1094=0.5895Ω
阻抗：Z3=√（R32+ X32）=0.9859Ω
电导：g3==0.8118 1/Ω
电纳：b3= =0.6056 1/Ω
刮板机支路电缆阻抗（50mm2电缆）：
电阻：Rd=r0L=1.350×0.380=0.513Ω
电抗：Xd=r0L=1.350×0.081=0.1094Ω
6.1.2.17刮板机、回柱机、水泵并联后等值阻抗Z11
电导：g1=g3+gH+g水=0.8118+2×0.0472+0.0357+2×0.0191+2×0.0944=1.1689 1/Ω
电纳：b1=b3+bH+b水=0.6056+2×0.0478+0.0223+2×0.0121+2×0.0957=0.9391 1/Ω
Y＇=Yab=√1.16892+0.93912=1.4994 1/Ω
Z1=1/Yab=1/1.4994=0.6669Ω
R1=g1Z21=1.1689×0.66692=0.5199Ω
X1=b1Z21=0.9391×0.66692=0.4177Ω
6.1.2.18刮板机、回柱机、水泵并联后等值阻抗Z1与转载机、破碎机、皮带机并联后等值阻抗Zq并联后等值阻抗Z2
电导：g2=g1+gg=1.1689+0.847=2.0159 1/Ω
电纳：b2=b1+bg=0.9391+0.7842=1.7233 1/Ω
Y＇=Yab=√2.01592+1.72332=2.6521 1/Ω
Z2=1/Yab=1/2.6521=0.3771Ω
R2=2.0159×0.37712=0.2867Ω
X2=1.7233×0.37712=0.2451Ω
变压器内部阻抗值查《煤矿电工手册》下得电阻Rb=0.006Ω,电抗Xb=0.038Ω
6.1.2.19 Z12与变压器串联后等值阻抗
电阻：R= 0.2867+0.006=0.2927Ω
电抗：X=0.2451+0.038=0.2831Ω
阻抗：Z=√（R2+ X2）=0.4072Ω
6.1.2.15刮板机启动时通过变压器的电流
I ===1694.50A
输出电流复数值计算I=1694.50×（-j）
=1694.50
变压器低压侧母线实际电压
U=I=1694.50×（0.2867+ j0.2451）
=1694.50 0.3771=639.17
刮板机实际启动电流：
Isq===648.31 刮板机实际启动电压：
Usq=×648.31×0.5544=622.51V>Uyq=495V
结论：1#移变满足起动要求.
6.2 2#移变(煤机、1#乳化液泵、后部溜子)配电系统
Sb===525.6KVA
式中 =0.4+0.6×=0.4+0.6×=0.63
0.7
6.2.2.1 按正常运行时校验电压损失
6.6.2.2 正常运行时变压器内部电压损失
△Ub%=（UrCosφb+UxSinφb）=（0.61×0.8+3.95×0.6）
= 2.38
△Ub=△Ub%× =2.38×=28.37V
式中 Sb—变压器计算负荷。kVA；
cos、sin—变压器负荷的功率因数及相应的正弦值，估计 cos=0.8；
（变压器电阻压降）Ur=Pd/(10Sbe) =3850/(10×630)=0.61
（变压器电抗压降）Ux=√(Ud)2-(Ur)2=√42-0.612=3.95
Ud=4—变压器通过额定电流时，内部阻抗上压降的百分数。
采煤机支线电缆上的允许电压损失：
660V电网时，△UY电=1190-0.9×1140=164V
△U=△UY-△Ub =164-28.37=135.63V
6.2.2.3 煤机电缆L1上的允许电压损失：
电缆电阻RL９=1.18×0.522×0.16=0.0986Ω
电缆电抗XL９=0.084×0.16=0.0134Ω
△UYL1=Ie（Urcos+Uxsin）
=×129.9（0.0986×0.78+0.0134×0.6258）=53.77 V
△UYL3=19.19＜△UY-△Ub =164-28.68=135.32V
Ie=129.9A cos=0.78
所以煤机电缆满足正常运行要求。
6.2.2.4 按最远端最大电动机起动条件校验电压降
6.2.2.5.1 阻抗等值电路如图：

Rb Xb R1 X1
Rg Rq

Xg Xq

Zb——变压器内部阻抗 Z1——L1电缆阻抗
Zq——煤机起动阻抗 Zg——乳化泵、后部溜子等值阻抗
6.2.2.5.2 采煤机电机起动阻抗
额定电流：Ie=129.9A
额定起动电流：Ieq=Kq×Ie=5.6×129.9=727.44A
起动电流倍数：Kq=5.6
起动功率因数：Cosφq=0.45（估值）
起动阻抗： = =0.9048Ω
起动电阻：Rq= Zq Cosφq=0.9048×0.45=0.4072Ω
起动电抗：Xq= ZqSinφq=0.9048×0.893=0.8080Ω
6.2.2.5.3 采煤机电缆阻抗上面已求得
RL采=0.0986Ω
XL采=0.0134Ω
6.2.2.5.4 起动时采煤机电动机和L1采电缆的串联阻抗：
电阻：Rq′=Rq+RL1采=0.4072+0.0986=0.5058Ω
电抗：Xq′=Xq+XL1采=0.8080+0.0134=0.8214Ω
阻抗：Zq′=√（Rq′2+ Xq′2）=√（0.50582+0.82142）=0.9646Ω
电导：gq′= =0.5436 1/Ω
电纳：bq′= = 0.8828 1/Ω
6.2.2.5.5 后部溜子正常运行等值阻抗：
阻抗：ZH= = =9.357Ω
电阻：RH= ZGCosφG=9.357×0.88=8.2342Ω
电抗：XH= ZGSinφG=9.357×0.475=4.4446Ω
电导：gH==0.0940 1/Ω
电纳：bH==0.0508 1/Ω
6.2.2.5.6后部溜子电缆(50mm2)阻抗：
电缆电阻RL溜子=1.18×r0L=1.18×0.380×0.16=0.0717Ω
电缆电抗XL溜子=X0L=0.081×0.16=0.0244Ω
6.2.2.5.7后部溜子电动机和L1溜子电缆的串联阻抗：
电阻：Rq´=RH+RL1溜子=8.2342+0.0717=8.3059Ω
电抗：X´q=XH+XL1溜子=4.4446+0.0244=4.469Ω
阻抗：Zq=√（Rq′2+ Xq′2）=√（8.30592+4.4692）=9.4319Ω
电导：g´= =0.0934 1/Ω
电纳b´= = 0.0502 1/Ω
6.2.2.5.8 乳化液泵正常运行等值阻抗：
乳化液泵：
阻抗：Zr1===6.2137
电阻：Rr1= Zb Cosφe=6.2137×0.85=5.2816Ω
电抗：Xg1= ZbSinφe=6.2137×0.526=3.2684Ω
电导：gr1= =0.1368 1/Ω
电纳：br1= = 0.0847 1/Ω
6.2.2.5.9 采煤机组电动机起动时，变压器负载总阻抗：
电导：Σgg= gq´+ gr1+g´=0.5436+0.1368+0.0934=0.7738 1/Ω
电纳：Σbb=bq´+ br1+b´=0.8828+ 0.0847+0.0502=1.0177 1/Ω
导纳ΣY=√（Σg 2+Σb 2）=√0.77382+1.01772=1.2785 1/Ω
阻抗：ΣZ=1/ΣY=0.7822Ω
电阻：ΣR =Σgg ΣzZ 2=0.7738×0.78222=0.4734Ω
电抗：ΣX=Σbb ΣzZ 2=1.0177×0.78222=0.6227Ω
6.2.2.5.10 变压器内部阻抗：
变压器额定电流：
Ibe=A
电阻

电抗
式中 电阻压降分数 Ur===0.6111
阻抗压降分数 Ud=4
电抗压降百分比
6.2.2.5.11 采煤机电动机起动时，变压器输出电流回路阻抗及输出电流：
电阻：R = ΣR+Rb=0.4734+0.0126=0.4860Ω
电抗：X = ΣX+Xb=0.6227+0.0814=0.7041Ω
阻抗：Z=√（0.48602+0.70412）=0.8555Ω
输出电流 =803.12A
复数电流=803.12=803.12
6.2.2.5.12 采煤机电动机起动时,变压器输出端电压
U=IΣZ=803.120.7822=627.8-13.29
6.2.2.5.13 采煤机电动机实际起动电流：
=650.84
6.2.2.5.14 煤机电机起动时实际起动电压:
Usq==×650.84 0.9048
=1019.94-8.42
Usq=1019.94V>UY9=855V
故2#移变电站供电系统满足起动要求。
6.2.2.6.1 3#移变(2#乳化液泵、前部溜子、喷雾泵)配电系统
Sb=== 431.1KVA
式中 =0.4+0.6×=0.4+0.6×=0.71
0.7
6.2.2.6.2 按正常运行时校验电压损失
6.6.2.3 正常运行时变压器内部电压损失
△Ub%=（UrCosφb+UxSinφb）=（0.36×0.7+3.98×0.71）
= 2.65
△Ub=△Ub%× =2.65×=31.54V
式中 Sb—变压器计算负荷。kVA；
cos、sin—变压器负荷的功率因数及相应的正弦值，估计 cos=0.7；
（变压器电阻压降）Ur=Pd/(10Sbe) =1800/(10×500)=0.36
（变压器电抗压降）Ux=√(Ud)2-(Ur)2=√42-0.612=3.98
Ud=4—变压器通过额定电流时，内部阻抗上压降的百分数。
前部溜子支线电缆上的允许电压损失：
660V电网时，△UY电=1190-0.9×1140=164V
△U=△UY-△Ub =164-31.54=132.46V
6.2.2.3 前部溜子电缆L上的允许电压损失：
电缆电阻RL９=1.18×0.380×0.16=0.0717Ω
电缆电抗XL９=0.081×0.16=0.0244Ω
△UYL4=√3×127（0.0717×0.88+0.0244×0.475）=16.43 V
△UYL4=16.43 ＜△UY-△Ub =164-31.54=132.46V
所以前部溜子电缆满足正常运行要求。
6.2.2.4 按最远端最大电动机起动条件校验电压降
6.2.2.5.2 前部溜子电机起动阻抗
额定电流：Ie=127A
额定起动电流：Ieq=Kq×Ie=5×127=635A
起动电流倍数：Kq=5
起动功率因数：Cosφq=0.5（估值）
起动阻抗： Zq= =0.9048Ω
起动电阻：Rq= Zq Cosφq=0.9048×0.5=0.4524Ω
起动电抗：Xq= ZqSinφq=0.9048×0.866=0.7836Ω
6.2.2.5.3 前部溜子电缆阻抗上面已求得
RL溜子=0.0717Ω
XL溜子=0.0244Ω
6.2.2.5.4 起动时前部溜子电动机和L1采电缆的串联阻抗：
电阻：Rq′=Rq+RL1溜子=0.4524+0.0717=0.5241Ω
电抗Xq′=Xq+XL1溜子=0.7836+0.0244=0.8080Ω
阻抗：Zq′=√（Rq′2+ Xq′2）=√（0.52412+0.80802）=0.9631Ω
电导：gq′= =0.5650 1/Ω
电纳：bq′= = 0.8711 1/Ω
6.2.2.5.5 乳化液泵正常运行等值阻抗：
阻抗：Zg1===6.2137
电阻：Rg1= Zb Cosφe=6.2137×0.85=5.2816Ω
电抗：Xg1= ZbSinφe=6.2137×0.526=3.2684Ω

电导：gg1= =0.1368 1/Ω
电纳：bg1= = 0.0847 1/Ω
6.2.2.5.6 喷雾泵正常运行等值阻抗：
阻抗：Zg1===22.0932
电阻：Rg1= Zb Cosφe=22.0932×0.85=18.7792Ω
电抗：Xg1= ZbSinφe=22.0932×0.526=11.6210Ω
电导：gp1= =0.0385 1/Ω
电纳：bp1= = 0.0238 1/Ω
6.2.2.5.7 前部溜子电动机起动时，变压器负载总阻抗：
电导：Σgg= gq′+ gG+gp1 =0.5650 +0.1368+0.0385=0.7403 1/Ω
电纳：Σbb=gq′+bg1+bp1=0.8711+0.0847+0.0238 =0.9796 1/Ω
导纳ΣY=√（Σg 2+Σb 2）=√0.74032+0.97962=1.2279 1/Ω
阻抗：ΣZ =1/ΣY=0.8144Ω
电阻：ΣR =Σgg ΣzZ 2=0.7403×0.81442=0.4910Ω
电抗：ΣX =Σbb ΣzZ 2=0.9796×0.81442=0.6497Ω
6.2.2.5.7 变压器内部阻抗：
变压器额定电流：
Ibe=A
电阻

电抗
式中 电阻压降分数 Ur===0.36
阻抗压降分数 Ud=4
电抗压降百分比
6.2.2.7 按最远端最大电动机起动条件校验电压降
6.2.2.7.1 阻抗等值电路如图：

Rb Xb R1 X1
Rg Rq

Xg Xq

Zb——变压器内部阻抗 Z1——L1电缆阻抗
Zq——前部溜子起动阻抗 Zg——乳化泵等值阻抗
6.2.2.5.8 前部溜子电动机起动时，变压器输出电流回路阻抗及输出电流：
电阻：R = ΣR+Rb=0.4910+0.0094=0.5004Ω
电抗：X = ΣX+Xb=0.6497+0.1034=0.7531Ω
阻抗：Z=√（0.50042+0.75312）=0.9042Ω
输出电流 =759.86A
复数电流=759.86=759.86
6.2.2.5.9 前部溜子电动机起动时,变压器输出端电压