钢结构设计原理课程设计----大学毕业设计论文.doc

淮 阴 工 学 院课程实训 课程名称： 钢结构设计原理 专业层次： 土木工程（卓越）班 级： 土木1134班 姓 名： 马惠冬 学 号： 1131401223 指导老师： 顾文虎、刘慧 2 0 1 5 年 1 1 月1、设计资料1）某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，屋架下弦标高为18m。2）屋架铰支于钢筋混凝土柱顶，上柱截面400400，混凝土强度等级为C30。3）屋面采用1.56m的预应力钢筋混凝土大型屋面板（屋面板不考虑作为支撑用）。4）该车间所属地区西安。5）采用梯形钢屋架。考虑静载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1400N/m2 二毡三油防水层 400N/m2 20mm厚水泥砂浆找平 400N/m2 支撑重量70N/m2考虑活载：活载 700N/m2 6）钢材选用Q345钢，焊条为E50型。2、屋架形式和几何尺寸屋面材料为大型屋面板，故采用无檩体系平破梯形屋架。屋面坡度 i=1/10；屋架计算跨度L02400030023700mm；端部高度取H=1990mm，中部高度取H=3190mm（为L0/7.4）。屋架几何尺寸如图1所示：图1：24米跨屋架几何尺寸三、支撑布置由于房屋长度有6米，故在房屋两端及中间设置上、下横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆，其中屋脊和两支座处为刚性系杆，其余三道为柔性系杆。4、设计屋架荷载屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。由于风荷载为0.35kN/m2 小于0.49kN/m2，故不考虑风荷载的影响。沿屋面分布的永久荷载乘以1/cos=1+102/10=1.005换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（=0.12+0.011跨度）计算，跨度单位为m。标准永久荷载： 二毡三油防水层 1.005x0.40=0.402kN/m220mm厚水泥砂浆找平层 1.005x0.4=0.402kN/m2预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.005x 1.4=1.407kN/m2屋架和支撑自重为 0.07+0.12+0.011x24=0.454kN/m2保温层 1.005x1=1.005N/m2 _共 3.67 kN/m2标准可变荷载：屋面活荷载 0.7kN/m2 _共 0.7 kN/m2考虑以下三种荷载组合 全跨永久荷载+全跨可变荷载 全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨桁架、天窗架和支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载效应控制的组合）全跨节点荷载设计值：F=(1.35x 3.67kN/m2+1.4x 0.7x0.7kN/m2 )x 1.5m X 6m=50.7645kN（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载设计值：对结构不利时：F1,1=1.35x3.67x1.5x6=44.5905KN（按永久荷载效应控制的组合）F1,2=1.2x3.67x1.5x6=39.636KN（按可变荷载效应控制的组合）对结构有利时：F1,3=1.0x3.67x1.5x6=33.03KN半跨可变荷载设计值：F2,1=1.4x(0.7x0.7)x1.5x6=6.174KN(按永久荷载为主的组合) F2,2=1.4x0.7x1.5x6=8.82KN(按可变荷载为主的组合)（3）全跨桁架包括支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（按可变荷载效应控制的组合） 全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：F3,1=1.2x0.454x1.5x6=4.9032KN对结构有利时：F3,2=1.0x0.454x1.5x6=4.086KN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：5、屋架杆件内力计算用图解法先求出全垮和半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数，然后乘以实际的节点荷载，屋架在上述第一种荷载组合作用下，屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆，内力均达到最大，在第二种和第三种荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号。因此，在全垮荷载作用下所有杆件的内力均应计算，而在半跨荷载作用下仅需计算靠近跨中的斜腹杆内力。图1：24米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值 图2：24米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值计算结果列于下表：杆件名称内力系数（F=1）第一种组合F第二种组合第三种组合计算杆件内力/KN全跨左半跨右半跨F1+F2F1+F2F3+F4F3+F4最大压力最大拉力上弦AB000000000BD-8.72-6.25-2.47-442.666 -443.954 -410.615 -185.255 -94.762 -443.954 DF-13.53-9.04-4.49-686.844 -683.042 -642.911 -271.701 -162.774 -686.844 FH-15.26-9.17-6.09-774.666 -761.330 -734.165 -281.882 -208.147 -774.666 下弦ac4.733.481.25240.116 241.607 221.938 102.638 49.252 241.607 ce11.538.03.53585.315 584.688 545.263 238.632 131.620 585.315 eg14.659.345.31743.700 735.630 700.085 283.460 186.981 743.700 斜腹杆aB-8.87-6.53-2.34-450.281 -453.112 -416.157 -192.571 -92.262 -453.112 Bc6.884.762.12349.260 348.766 325.481 142.066 78.864 349.260 Dc-5.44-3.14-2.03-276.159 -270.267 -260.477 -97.399 -70.826 -276.159 De3.701.91.8187.829 181.743 180.861 60.604 58.210 187.829 Fe-2.460.71-1.75-124.881 -103.430 -125.128 6.946 -51.947 -125.128 6.946 Fg1.11-0.451.5656.349 45.526 63.255 -6.238 41.882 -6.238 63.255 Hg0.021.55-1.531.015 14.563 -12.603 37.189 -36.546 -36.546 37.189 竖杆Aa-0.5-0.50-25.382 -26.705 -22.295 -14.013 -2.043 -26.705 Cc-1-10-50.765 -53.411 -44.591 -28.026 -4.086 -53.411 Ee-1-10-50.765 -53.411 -44.591 -28.026 -4.086 -53.411 Gg-1-10-50.765 -53.411 -44.591 -28.026 -4.086 -53.411 6、杆件截面选择上弦杆整个上弦杆采用等截面，按FH杆件的最大内力计算，即NFH=-774.666kN，上弦杆计算长度：在屋架平面内：为节间轴线长度，即l0x = l0=1.508m，在屋架平面外：本屋架为无檩体系，并且认为大型屋面板只起到刚性系杆作用，根据支持布置和内力变化情况，取l0y 为支撑点间的距离，即l0y =31.508=4.524m根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。如图所示。腹杆最大内力N= 349.260KN，查表9.6.4(书336页），中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。设60，查Q235钢的稳定系数表，可得0.807，则需要的截面积为A=N/f=774.6661000/0.807215=4464.80505 mm2需要的回转半径：ixreq=l0x /1.508/ 60m=25.1mmiyreq=l0y /4.524/ 60m=75.4mm根据需要的A、ix 、iy 查角钢规格表，选用2 L 16010012，肢背间距a10mm，则A = 60.11cm2，ix = 2.82cm，iy = 7.75cm，b1/t=160cm/12cm=13.33,按所选角钢进行验算：截面验算： x=l0x / ix=150.8/2.82=53.475150 （满足）因为截面为单轴对称，所以要换算长细比，用yz代替y yz=3.7=3.7 =53.543=150 截面在x和y平面皆属b类，由于x yz ，只需求y。查附表4.2（书上407页）,由于yzfy/235=53.543,y=0.840，则N /A=-774.666103 /( 0.84060.11102）=-153.422N/mm2f=215 N/mm2（满足）下弦杆整个下弦杆采用等截面，按最大内力所在的杆计算，Neg=743.700kN计算。l0x=300cm，l0y= 1485cm。所需截面积Areq=N / f =743.700103 /215 =3459.1mm2 查角钢规格表，选用2 L16010010，因l0y l0x，故用不等肢角钢，短肢相并。 肢背间距a10mm，则A = 50.63cm2，ix = 2.846cm，iy = 7.70cmx=l0x / ix=300 / 2.846=105.411350 (满足)y=l0y / iy=1485 /7.70=192.857=350 (满足)端斜杆 aB杆杆件轴力：N= -453.112kN，计算长度：l0x l0y2535mm，因为l0x l0y ，故用不等肢角钢，长肢相并，使ixiy 。 选用2L 1409010，则A=44.52cm2，ix=4.47cm，iy=3.74cm,b2/t=90/10=9x=l0x / ix=2535 /44.7 =56.711因为b2/t=90.48loy/b2=13.52所以 yz=y（1+）=75.324x，只需求y ，查表得y = 0.764。N /A = -453.112 /（0.76444.52102 ）=-133.216N/mm2f=215 N/mm2（满足）(4) 腹杆Bc杆件轴力：N= 349.260kN，计算长度：l0x 208.64cm,l0y260.8cm， 选用2L 708，则A=21.4cm2，ix=2.12cm，iy=3.23cm,b/t=70/8=8.75x=l0x / ix=208.64 /2.12=98.415因为b/t=8.750.58loy/b=0.582608/70mm=21.609所以 yz=y（1+）=82.858yz，只需求x ，查表得x= 0.565。N /A = 34926/（0.56521.4102 ）=28.886N/mm2f=215 N/mm2（满足）Bc杆截面（2L 708）Dc杆件轴力：N= -276.159kN，计算长度：l0x 228.72cm,l0y285.9cm， 选用2L 708，则A=21.4cm2，ix=2.12cm，iy=3.23cm,b/t=70/8=8.75x=l0x / ix=228.72 /2.12=107.887因为b/t=8.750.58loy/b=0.582859/70mm=23.689所以 yz=y（1+）=90.444yz，只需求x ，查表得x= 0.506。N /A =- 27615.9/（0.50621.4102 ）=25.503N/mm2f=215 N/mm2（满足）Dc杆截面（2L 708）De杆件轴力：N= 187.829kN，计算长度：l0x 228.72cm,l0y285.9cm， 选用2L 708，则A=21.4cm2，ix=2.12cm，iy=3.23cm,b/t=70/8=8.75x=l0x / ix=228.72 /2.12=107.887因为b/t=8.750.58loy/b=0.582859/70mm=23.689所以 yz=y（1+）=90.444yz，只需求x ，查表得x= 0.506。N /A =18782.9/（0.50621.4102 ）=17.350N/mm2f=215 N/mm2（满足）De杆截面（2L 708）eF杆件轴力：N=-126.128kN，计算长度：l0x 250.32cm,l0y312.9cm， 选用2L 635，则A=12.28cm2，ix=1.94cm，iy=2.89cm,b/t=63/5=12.6x=l0x / ix=250.32 /1.94=129.031因为b/t=12.60.58loy/b=0.583129/63mm=28.81所以 yz=y（1+）=111.580yz，只需求x ，查表得x= 0.392。N /A =-12612.8/（0.39212.28102 ）=-26.202N/mm2f=215 N/mm2（满足）eF杆截面Fg杆件轴力：N=-6.238kN，计算长度：l0x 249.52cm,l0y311.9cm， 选用2L 635，则A=12.28cm2，ix=1.94cm，iy=2.89cm,b/t=63/5=12.6x=l0x / ix=249.52 /1.94=128.619因为b/t=8.750.58loy/b=0.583119/63mm=28.714所以 yz=y（1+）=111.244yz，只需求x ，查表得x= 0.394。N /A =-623.8/（0.39412.28102 ）=-1.289N/mm2f=215 N/mm2（满足）Fg杆截面gH杆件轴力：N=-36.546kN，计算长度：l0x 271.68cm,l0y339.6cm， 选用2L 708，则A=12.28cm2，ix=1.94cm，iy=2.89cm,b/t=63/5=12.6x=l0x / ix=271.68 /1.94=140.041因为b/t=8.750.58loy/b=0.583396/63mm=31.265所以 yz=y（1+）=120.558yz，只需求x ，查表得x= 0.394。N /A =-3654.6/（0.39412.28102 ）=-7.553N/mm2f=215 N/mm2（满足）gH杆截面(5)竖杆 Cc杆NCc= -53.411kN， l0x 0.8229183.2cm，l0yl=229cm.宜按压杆的容许长细比进行控制。内力较小，按150选择，需要的回转半径为： ix=1.22cm; iy=1.53cm 查型钢表，选ix,iy较上述计算的ix,iy略大些现选用2 635，查附表8，A26.14=12.28cm2，ix1.94cm，iy=2.89cm，a=8mm,b/t=63mm/5mm=12.6x=l0x / ix=183.2 /1.94=94.433 150 (满足)因为 b/t=12.60.58loy/b=0.582890mm/63mm=26.61所以 yz=y=83.761yz,，查表的x=0.592N /A=-53411/(0.59212.28102)=-73.470N/mm2f=215 N/mm2（满足）Cc杆截面设三块垫板，ld183.2/4=45.840i402.2991.6cm（i为2.29cm） Ee杆NEe= -53.411kN， l0x 0.8259207.2cm，l0yl=259cm.宜按压杆的容许长细比进行控制。内力较小，按150选择，需要的回转半径为： ix=1.38cm; iy=1.73cm 查型钢表，选ix,iy较上述计算的ix,iy略大些现选用2 635，查附表8，A26.14=12.28cm2，ix1.94cm，iy=2.89cm，a=8mm,b/t=63mm/5mm=12.6x=l0x / ix=207.2 /1.94=106.804 150 (满足)因为 b/t=12.60.58loy/b=0.582890mm/63mm=26.61所以 yz=y=93.618yz,，查表的x=0.510N /A=-53411/(0.51012.28102)=-85.283N/mm2f=215 N/mm2（满足） Ee杆截面设三块垫板，ld207.2/4=51.840i402.59103.6cm（i为2.59cm） Gg杆NGg= -53.411kN， l0x 0.8289231.2cm，l0yl=289cm.宜按压杆的容许长细比进行控制。内力较小，按150选择，需要的回转半径为： ix=1.54cm; iy=1.93cm 查型钢表，选ix,iy较上述计算的ix,iy略大些现选用2 635，查附表8，A26.14=12.28cm2，ix1.94cm，iy=2.89cm，a=8mm,b/t=63mm/5mm=12.6x=l0x / ix=231.2 /1.94=119.175 150 (满足)因为 b/t=12.60.58loy/b=0.582890mm/63mm=26.61所以 yz=y=103.583yz,，查表的x=0.443N /A=-53411/(0.44312.28102)=-98.181N/mm2f=215 N/mm2（满足）Gg杆截面设三块垫板，ld231.2/4=57.840i402.89115.6cm（i为2.89cm）Aa杆NAa= -26.705KN, l0x l0y=199cm, 选用2 635，查附表，A26.14=12.28cm2，ix1.94cm，iy=2.89cm，a=8mm,b/t=63mm/5mm=12.6x=l0x / ix=199 /1.94=102.577 150 (满足)因为 b/t=12.60.58loy/b=0.582890mm/63mm=26.61所以 yz=y=74.062yz,，查表的x=0.538N /A=-26705/(0.53812.28102)=-40.421N/mm2f=215 N/mm2（满足）Aa杆截面设两块垫板，ld199/3=66.340i402.89115.6cm（i为2.89cm）其他杆截面见下表，选用时一般腹杆按2 708，竖杆选2 635 不等肢角钢长肢相并的T型截面，腹杆采用两个等肢角钢组成的T型截面。21杆件 名称内力（kN）计算长度（cm）截面形式和规格截面面积（cm2）回转半径（cm）长细比容许长细比稳定系数min计算应力（N/mm2）l0xl0yixiyxy yz上弦杆FH-774.666150.8452.42L1601001260.112.827.7553.47553.5431500.840-153.422下弦eg743.700 30014852L1601001050.632.8467.70105.411192.857350斜杆aB-453.112 253.5253.52L140901044.524.473.7456.71175.3241500.764-133.216Bc349.260208.64260.82L70821.42.123.2398.415 82.858 3500.56528.886Dc-276.159 228.72285.92L70821.42.123.23107.887 90.444 1500.506-25.503De187.829 228.72285.92L70821.42.123.23107.887 90.4443500.50617.350eF-126.128250.32312.92L63512.281.942.89129.031 111.580 1500.392-26.202Fg-6.238249.52311.92L63512.281.942.89128.619 111.244 1500.394-1.289gH-36.546 271.68339.62L63512.281.942.89140.041 120.558 1500.345-7.533竖杆Aa-26.7051991992L63512.281.942.89102.57774.0621500.538-40.421Cc-53.411183.22292L63512.281.942.8994.43383.761 1500.592-73.470Ee-53.411207.22592L63512.281.942.89106.804 93.618 1500.510-85.283Gg-53.441231.22892L63512.281.942.89119.175 103.583 1500.443-98.181屋架杆件截面选择表注：上弦杆和下弦杆采用的是不等肢角钢短肢相并的T型截面形式，支座斜杆杆采用的是不等肢角钢短肢相并的T型截面形式7、节点设计在确定节点板的形状和尺寸时，需要斜腹杆与节点板间连接焊缝的长度。先算出各腹杆杆端需要的焊缝尺寸。其计算公式为：角钢肢背所需焊缝长度：角钢肢尖所需焊缝长度：如腹杆aB，设计杆力N-453.112kN，设肢背与肢尖的焊脚尺寸各为hf18mm，hf26mm。因aB杆系不等边，角钢与长肢相连，故K12/3，K21/3。则：l1(0.667453.112103)/(20.78160)+28=185mm 取l1180mml2(0.333453.112103)/(20.76160)+12=124mm 取l2120mm如腹杆BC，设计杆力N-276.159kN， hf=4.24,hf1.2t=1.28=9.6,所以选肢背与肢尖的焊脚尺寸各为hf16mm，hf25mm。因aB杆系不等边，角钢与长肢相连，故K12/3，K21/3。则：l1(0.667276.159103)/(20.76160)+26=137mm 取l1140mml2(0.333276.159103)/(20.75160)+10=92mm 取l290mm如腹杆CD,设计杆力N187.829kN，hf=4.24,hf1.2t=1.28=9.6,所以选肢背与肢尖的焊脚尺寸各为hf16mm，hf25mm。因CD杆系不等边，角钢与长肢相连，故K12/3，K21/3。则：l1(0.667187.829103)/(20.76160)+26=105mm 取l1110mml2(0.333187.829103)/(20.75160)+10=66mm 取l270mm如腹杆De，设计杆力N-126.128kN，hf=4.24,hf1.2t=1.28=9.6,所以选肢背与肢尖的焊脚尺寸各为hf16mm，hf25mm。因De杆系不等边，角钢与长肢相连，故K12/3，K21/3。则：l1(0.667126.128103)/(20.76160)+26=75mm 取l180mml2(0.333126.128103)/(20.75160)+10=48mm 取l250mm其它腹杆所需焊缝长度的计算结果见下表。未列入表中的腹杆均因杆力很小，可按构造取肢尖: hfmm，l18hf+1085+1050 mm 肢背：hf6mm, l28hf+1086+10=58mm,取l260 mm 腹杆焊缝尺寸：杆件 名称设计内力（kN）肢背焊缝肢尖焊缝l1（mm）hf（mm）l2（mm）hf（mm）aB-453.1121808120 6Bc349.2601406905cD-276.159 1106705De187.829806505表中1l、12为取整后数值1、下弦节点“c”按表3所列Bc、cD杆所需焊缝