工程质量案例分析.doc

精品文档就在这里-各类专业好文档，值得你下载，教育，管理，论文，制度，方案手册，应有尽有-1. 粗骨料含过量杂质事故案例分析分析如下：屋面局部倒塌后曾对设计进行审查，未发现任何问题。在对施工方面进行审查中发现以下问题进深梁设计时为C20混凝土，施工时未留试块，事后鉴定其强度等级只是C7.5左右。在梁的断口处可清楚地看出沙石未洗净，骨料中混有鸽蛋大小的黏土块、石灰颗粒和树叶等杂质。（2）混凝土采用的水泥是当地生产的400号普通硅酸盐水泥，后经检验只达到350号，施工时当作400号水泥配制混凝土，导致混凝土的强度受到一定影响。（3）在进深梁断口处上发现偏在一侧，梁的受拉1/3宽度内几乎没有钢筋，这种主筋布置使梁在屋盖荷载作用下处于弯、剪、扭受力状态，使梁的支承处作用有扭力矩。（4）对墙体进行检查，未发现有质量问题。综合以上施工问题，可以认为进深梁的断裂主要由于该梁受有扭矩和剪力产生的较大剪应力，而梁的混凝土强度又过低，导致梁发生剪切破坏的饿缘故。其中混凝土骨料含过量的土块等有害杂质，又是混凝土强度过低的主要原因。2. 某工程为三层砖混结构，现浇钢筋混凝土楼盖，纵墙承重、灰土基础（图2.13）。施后于当年10月浇灌二层楼盖混凝土。全。施工原因：浇灌二层梁板时，未采用专门养护措施，浇灌后2h就在板面铺脚手板、堆放砖块进行砌墙。11月初浇灌三层现浇板时，室内温度为01C，未采取保温措施。根据试验资料，混凝土在21d后的强度只达28d理论强度值的42.5%，一个月后才达到52%。因此混凝土早期受冻是这起质量事故的重要原因。另外，混凝土的水泥用量偏低（只有210kg/m3,略少于225kg/m3的最低值）也是因素之一。设计原因：其一是箍筋间距过大。混凝土结构设计规范7.2.7条规定，“当梁高为500mm且V0.07fcbh0时，梁中箍筋的最大间距为200mm。”而本工程箍筋间距却为300mm，这就是斜裂缝多发生在箍筋之间的原因。其二是是纵筋在梁跨中间截断。混凝土结构设计规范6.1.5条规定，“纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断”。而本工程梁中部分纵向受拉钢筋在跨中截断，截断处都出现斜裂缝，这说明受拉钢筋对梁截面的抗剪能力起到一定作用，也说明规范的规定是最适合的。 比较施工和设计原因，显然可见，施工中混凝土早期受冻是产生本工程质量事故的 主要原因。3某办公楼为现浇钢筋混凝土框架结构。在达到预定混凝土强。查得施工时的气象条件是：上午9时气温13C，风速7m/s，相对湿度40%；中午温度15C，风速13m/s（最大瞬时风速达18m/s），相对湿度29%；下午5时温度11C，风速11m/s，相对湿度39%。灌注混凝土就是在这种非常干燥的条件下进行的。由于异常干燥加上强风影响，故使得混凝土在凝结后不久即出现裂纹。根据有关资料记载：当风速为16m/s时，混凝土的蒸发速度为无风时的4倍；当相对湿度10%时，混凝土的蒸发速度为相对湿度90%时的9倍以上。根据这些参数推算，本工程在上述气象条件下的蒸发速度可达通常条件的810倍。因此，可以认为与大气接触的楼板上面受干燥空气和强风的影响成为产生较多失水收缩裂纹的主因，而曾受模板保护的楼板下面这种失水收缩裂纹会比较少一点。经过对灌注楼板是预留的试块和对楼板承载能力进行试验，均能达到设计要求。这说明具有失水收缩的混凝土初期裂纹对楼板的承载力并无影响。但是为了建筑物的耐久性，还应使用树脂注入法进行补强。4. 某剧场挑台平面和柱截面配筋如图2.19（a）、（混凝土灌注高度太高。7m多高的柱子在模板上未留灌注混凝土的洞口，倾倒混凝土时未用串筒、留管等设施，违反施工验收规范中关于“混凝土自由倾落高度不宜超过2m”及“柱子分段灌注高度不应大于3.0m”的规定，使混凝土在灌注过程中已有离析现象。灌注混凝土厚度太厚，捣固要求不严。施工时未用振捣棒，而采用6m长的木杆捣固，并且错误地规定每次灌注厚度以一车混凝土为准（约厚40cm），灌注后捣固30下即可。此规定违反了施工验收规范中关于“柱子灌注厚度不得超过20cm”的界限。柱子钢筋搭接处的设计净距太小，只有3137.5mm，小于设计规范规定柱纵筋净距应50mm的要求。实际上有的露筋处净距为0或10m。5. 山西某厂有9幢4层砖混结构住宅，均采用预制空心楼板。该工程1984年5月开工，同年底完成主体工程，。分析及原因：从预制板普遍破坏迹象看，主要是由于混凝土材料品质不良引起的，而且显然是因为混凝土内含有害物使材料逐渐发生物理化学变化引起体积膨胀所造成的。于是，从破坏最严重的楼板以及尚未出厂的楼板上取样2000余个，筛选10，再从中抽出部分样品作材料的化学分析和岩相分析检验。检验时按粗骨料的不同颜色分类。 由此可见，过量的游离SO3（大大超过规定的含量标准13.5，且SO31的占总分析样的78.9）在混凝土凝结硬化后继续与水化铝酸钙作用形成水化硫铝酸钙，未耗尽的石膏也可能在混凝土硬化后继续生成水化硫铝酸钙，而水化硫铝酸钙生成时的体积约达原体积的2.5倍，这就是造成预制板混凝土膨胀、酥裂、破坏乃至倒塌的主要内在原因。6. 北京某厂受热车间，建于1960年，建成后常年处于4050 C的 高温环境中，。为了确定此墙面的严重网状裂纹是否为碱骨料反应所致，在裂纹处钻一直径70mm、长120mm的混凝土圆柱芯体。将此芯体横向锯成若干磨光薄片，在反光显微镜下观察，发现内部有许多网状裂缝（图2.6）。将此磨光薄片进行岩相分析，发现每个薄片含有611枚粗骨料中有13枚粗骨料含微晶石英和玉髓。将磨光薄片在扫描电镜下观察并进行能谱分析，发现骨料边缘的钾含量明显增加。表明碱在骨料边缘富集。但是，对芯体中的细骨料鉴定表明没有活性矿物存在，为非活性矿物（它与粗骨料来自不同产地）该长露天堆场钢筋混凝土柱的混凝土保护层也严重剥落，钢筋严重锈蚀,从剥落的混凝土中取得一些骨料进行岩相分析，其中也含有典型的活性矿物玉髓和微晶石英。因而，此柱的混凝土剥落和钢筋锈蚀可视作是碱-骨料反应导致混凝土开裂，从而加剧钢筋锈蚀，而钢筋锈蚀又促使混凝土剥落这两方面综合作用的结果。根据上述分析，可以证明上述墙面严重裂纹是由于碱-骨料反应所引起的。7. 该工程某县公路段的机修车间（底层）和宿舍，为2层砖。原因分析：.混凝土实际强度无试验资料，发现混凝土密实度很差，有很多空隙，当时的水灰比不是由试配决定的。.挑梁的主要受力钢筋严重往下移位 .悬挑部分比设计要长.屋面超厚，自重加大。 拆模时间过早 处理措施：.将墙上残剩的挑梁根部打掉500mm，露出全部钢筋.在墙内100mm处将挑梁的主筋锯断，重新焊接新的主筋 修改设计，将悬挑结构改为全现浇8. 山西某教学楼为现浇10层框剪结构，长59.4m,宽15.6m,标准层高3.6m,地。原因分析：该工程第4，5层柱的配筋相同，第6层起配筋减少，施工时，误将6层的柱子断面用于4，5层，造成配筋错误。 处理措施：加固构件：凿去4，5层的保护层，露出柱四角的主筋和全部箍筋，用通长钢筋加固，加固直径，间距与原设计相同 9. 南京某单位办公大楼为5层现浇框架，其平面示意图见图3-90，。原因：1.柱浇注时分层厚度太大 2.混凝土浇注后漏振或振捣不实措施：由于空同，漏筋，烂根十分严重，根据现场实际情况分析混凝土内部质量也得不到保证，因此决定立即全部拆除，绑扎钢筋后，重新浇注混凝土。 10某工程为混合结构，屋盖采用现浇钢筋混凝土梁板，梁跨度9m。原因：规定中大于8m的梁，拆模时的强度要达到100%才可以，而现实才达到80%，于是因强度不足导致开裂。 措施：检验发现裂缝没有明显开裂，不会影响结构的安全使用，所以可以采用环氧胶泥涂抹表面，封闭裂缝11.某车间12m钢筋混凝土屋面大梁，平卧生产，起吊后发现50%吊环附近混凝土局部压碎，吊环偏斜，混凝土裂缝。？原因：1.上翼缘裂缝 吊环安装时箍筋被碰撞发生位移，未恢复原状，因此，平卧起吊是仅有两个钢箍其作用。2.大梁腹板裂缝 腹板侧向刚度本来很小，翼缘开裂后，上部梁的侧向刚度大为减少，所以引起腹板开裂 两台吊车的吊环受力不均匀，受力较大的吊环，残余变形也大，因此吊环发生偏斜。措施：对翼缘处的倾斜裂缝，凿去斜缝范围内的混凝土并凿成直槎，然后用C40细石混凝土重新浇筑养护。12. 江苏某冷作车间为装配式钢筋混凝土结构，柱距6m,跨度18m，主要构件为矩形柱，钢筋混凝土屋架，大型屋面板，吊屋面板时发现1根柱向内倾斜，柱顶向内位移50mm。原因：柱吊装后没有认真校正，当屋盖吊装时，发现了屋盖与柱连接处有错位，但未及时查明原因，直到吊装完后才发现有内倾现象措施：由于柱的偏差太大，必须进行纠正，纠偏方案有两个：一是大型屋面板与屋架焊接处割开后，再对柱纠偏；二是把屋架连同屋面板等整体顶起，然后对柱纠偏 13某学校为3层混合结构，纵墙承重，外墙厚37cm，内墙厚24cm，灰土基础，楼盖为现浇钢筋混凝土肋形楼盖，在装饰工程时发现大梁两侧的混凝土楼板上部普遍开裂，裂缝方向与大梁平行，凿开后发现负钢筋被踩下。施工方面1）浇筑混凝土时，把板中的负弯矩钢筋踩下，造成板与梁连接处附近出现通长裂缝 2）混凝土每立方用量少于250kg3）在第二层楼盖浇筑后没达到规定强度，就在其上堆放施工工具，导致荷载超载。 4）混凝土在冬季施工而没采取任何施工措施。设计方面 1）对楼板的荷载计算错误 2）梁箍筋间距太大14.事故概况：某轻工厂为二层现浇框架结构,预制钢筋混凝土楼板.施工单位在浇筑完首层钢筋混凝土框架及吊装完一层楼板后,继续施工.？原因：事故发生后,经调查分析,倒塌的主要原因是底层大梁立柱及模板拆除过早.在吊装二层预制板时,梁的 养护只有3天,强度还很低,不能形成整体框架传力,因而二层框架及预制板的重量及施工荷载由二层大梁的立柱直接传给首层大梁,而这时首层大梁的强度尚未完全达到设计的强度C20,经测定只有C12.首层大梁承受不了二层结构自重及结构辎重而引起倒塌.15某一市镇的乡办企业车间,面积4600平方米,为3层钢筋混凝土框架结构,梁 、柱为现浇混凝土,楼板为本镇预制产生产的端.。原因：事故发生后,取裂缝处碎片进行X光分析,结果指出主要的晶相为方镁石MgO, 此外还有少量的生石灰石CaO,由此可以判定是方镁石及石灰石水化膨胀.起源是乡镇施工企业为了节省资源,采用了本乡耐火材料厂生产镁砂时所导致的废砂代替混凝土中的部分集料,该厂以白云石CaMg(CO3)2为原料,煅烧生产耐火材料,而废渣中含有MgO及CaO.结果引起事故,得不偿失.16某省一综合加工楼,五层,结构疏松;2混凝土强度严重不足.原设计混凝土为C25,实测强度大都在C10C13之间,个别的仅为C6,3表面裂缝遍布,参看图 。原因：显然是混凝土在凝结硬化过程中受了冻害.这从取样混凝土中,发现骨料表面有明显的结冰痕迹.混凝土的水化反应随着温度的 减低而减弱,水结冰则水化反应完全停止.水的冰冻温度为0度,但在混凝土混合物中总有一些溶解物质,水的 结冰温度要低于0度,约在-1-4度.在低温环境中浇筑混凝土,由于混凝土在硬化前受冻,水化反应很弱,同时新形成的水泥水化物的强度弱,水结冰冻胀时,内部结构遭到破坏.因而强度严重不足.17.某煅工厂车间屋面梁为12米跨度的 T型薄腹梁,在车间建成后使用不久.梁端头突然断裂,造成厂房部分倒塌,倒塌构件包括屋面大梁及大型面板.分析：事故发生后到现场进行调查分析,混凝土强度能满足设计要求.从梁端断裂处看,问题出在端部钢筋深入支座的锚固长度至少150毫米,实际上不足50毫米,梁端部至柱端外边缘的 距离为400毫米,实际上去只有140150毫米.如图 因此,梁端支于柱顶上的部分接近于素混凝土梁,这是 非常不可靠的.加之本车间为锻工车间,投产后锻锤的动力作用对厂房振动力的影响大,这在一定程度上增加了大梁的负荷.在这种情况下.才引起了大梁的断裂.18某农村企业生产车间,砖柱上搁置大梁,施工完成后不久,大梁就倒塌原因:主要是梁端支撑设计不当.原设计现浇梁垫加一锚筋.实际施工时,锚筋很难插入砌体中,因而改为局部扩大混凝土垫,使之与圈梁相连并一起浇注.因砖柱顶局部扩大,施工时顺便先砌砖柱的扩大部分作为浇混凝土的侧模.因砖逐皮外伸,浇注混凝土时没有充分搞固,因而很疏松.砖无咬槎,与混凝土结合力极差,实际上起不到承载作用.在大梁压力下,砖先掉落,疏松的混凝土也无足够承载力,于是引起大梁倒塌19某厂房横梁与柱铰接,处理如图 符合通常做法,但投入使用后,在铰接点附近发生裂缝也局部破坏原因:钢筋X形原意是只能受水平力而不能承受弯矩,从而实现铰的功能,但实际上,这种做法有相当程度的嵌固作用.当两边柱子有不均匀沉降时,节点处梁端生产一角度变位,使锚筋受拉,梁端面与柱混凝土接触面受压而形成抵抗力矩.若这种弯矩过大，则会使节点处开裂,甚至局部破坏.在要求铰接的条件较高时,可改进节点做法,如图 .这两种节点做法更接近理想铰接的形式,构造也较简单,施工也很方便.梁柱间的 间隙可视具体情况及梁、柱尺寸的大小而定.20.事故过程：此车间于1983年10月开工，当年12月79日浇筑完大梁混凝土，12月2629日安装完屋盖预制。原因:钢筋混凝土大梁原设计为C20混凝土。施工时，使用的是进场已3个多月并存放在潮湿地方已有部分硬块的325号水泥。这种受潮水泥应通过试验按实际强度用于不重要的构件或砌筑砂浆，但施工单位却仍用于浇筑大梁，且采用人工搅拌和振捣，无严格配合比。致使大梁在混凝土浇筑28d后（倒塌后）用回弹仪测定的平均抗压强度只有5MPa左右；有些地方竟测不到回弹值。21事故概况:1982年秋季的一天夜里刮起了6-7级的大风，第二天某单位的吊装施工人员一上班，就发现了前几天吊起来事故。原因:施工准备时，技术人员所作的措施不妥善。对于350350mm的柱身、3501500mm的牛腿的这种大柱头，不是常规施工，应有保证在结构安装过程中的特殊措施。措施中也提出了除用楔子作为临时固定工具外，还要在每个柱子的四面拉上缆风绳。然而缆风绳的规格选为8铅丝拉锚，其强度不够，事故后被拉断的缆风绳足以证明这一点。施工现场管理太差，事故后调查中得知，事故发生当天白日，有人已发现前几天安装的柱子有两根柱上的缆风绳，不知何时已被碰拔出来了，不再起作用，然而都视而不见，无人过问和处理。事故现场证明最先被刮倒的柱子，就是这两根柱中的一根。没严格按照施工操作规范要求施工，即吊装后没有及时校正并浇灌混凝土。22证券厅地面是用天然花岗岩“将军红”铺设的，于1994年5月份交工。在交工验收时发现了较为严重的空鼓和铺设不平、缝子不匀等质量问题?现对上述问题做了如下分析。地面空鼓 事故现象 验收时敲击多处明显的空鼓声音，个别板块松动，有的出现裂纹。原因:基层清理不干净，浇水湿润不够，有的板块下面的水泥素浆结合层涂刷的不均匀，有的是因为涂刷时间过长，致使风干硬结，造成面层和垫层同时出现空鼓。垫层砂浆加水过多或一次铺得太厚，不易砸密实，造成面层空鼓。板块背面浮灰没有清理，也没有用水湿润，直接影响粘结效果、加之操作质量差，锤击不当，故多处出现空鼓。23事故现象:某教学楼屋顶为井字梁楼盖，平面尺寸为10.814.4m, 梁断面2570cm,受力。的部位出现了大量的裂缝。见图4-12。原因:事故发生后，经过调查分析得知，事故是因为钢筋绑扎不当造成的。从图上看，受力钢筋为3根22的钢筋。施工中，由于22钢筋没有长于10cm 的料，在离支座两端2.5m处，将受力钢筋在同一截面切断，并搭接焊上119、222，致使该焊接截面同时有6根19-22的钢筋，钢筋间基本没有空隙。浇灌混凝土时无法保证钢筋周围的混凝土保护层，钢筋与混凝土间失去粘着力，钢筋的搭接失去作用。致使拆模后该梁在搭接部位严重开裂。24南京某楼长15.4m,宽13.3m,高17m,建筑面积1100m2，砖混结构，。原因：.建筑地区属长江漫滩，有厚20m左右的软粘土层，承载力低，压缩性高地基开挖后，基底有低洼水塘，用大片石回填处理，因施工质量问题，形成东侧垫层厚而沉降大，西侧垫层薄而沉降小，因而导致建筑物倾斜。措施：在沉降大的东侧压入20m左右长的桩共36根，以减少地基沉降.在沉降小的西侧采用钻孔抽水和掏土，以加大沉降施工中严格控制沉降速率设置21根保护桩25青海某厂一座水塔50M3，水箱，塔架与基础均为钢筋混凝土结构，如图719所示，在水塔建成后发现向南倾斜20.4cm，向东倾斜9.45cm原因：由于C柱附近的给水管漏水，地基浸水后引起湿陷性黄土地基不均匀下沉，导致水塔整体倾斜措施：根据湿陷性黄土因含水率不同可引起不均匀沉降的情况，采用浸水法矫正，然后在浸水的一边用石灰桩加固地基，注水孔用混凝土捣实。26 京光广场位于广州市天河路。基坑深16。加固。1995年6月某日凌，事故：坑工程事故的主要原因是各方面片面追求较低的工程造价，使得支护系的安全储备过小。 基坑边缘严重超载。基坑施工时，施工单位在倒塌地段的基坑边缘建造一个两棚作为仓库、小部、材料、工人宿舍，基坐边还有移动式办公室，形成较大的地面鑄加荷载，使基坑支护结构所承受的作用力远大于设覡抗力，从而产生较大的变形。 工人们把生活用水随意倒在基坑边，造成支护桩后土体含水量不断增大，支护结构所受的主动土压力增大。施工单位监测不力，安全意识差。事故发生的前一天，已发生基坑周围地面开裂，支护桩墙有松动的迹象，这是基坑支护结构大变形征兆，但并未引起有关部门的高度重视，监测部门也没有及时报警，更没有采取果断的处理措施将险情消灭在萌芽状态之中，从而造成灾难。处理：事故发生后，天河消防中队的三辆消防车首先赶到现场，消防队员立即与工地民工一起从瓦砾中抢救伤员。广州市急救中心 迅速调动附近医院投入抢救。附近的派出所和公安分局的干警也赶到现场，协助救援。副市长及城建部门的领导也亲临现场指挥抢救工作。由于支护桩从基坑底面以上不同高度断裂，事故发生时，基坑开挖也基本结束了，所以事故现场清理后，可以继续进行基础施工。27 京百盛大厦二期工程，基坑深15米，采用桩锚支护，钢筋混泥土灌注桩直。事故：锚杆设计的角度偏小，锚固段大部分位于粘性土层中，使得锚固力较小，后经验算，发现锚杆的安全储备不足。持续的大雨使地基土的含水量剧增，粘性土体的内摩擦角和粘聚力大大降低，导致支护桩的主动土压力增加。同时沿地裂缝（甚至于空洞）渗入土体中的雨水，使锚杆锚固端的摩阻力大大降低，锚固力减小。基坑西南角挡土墙后滞留着一个老方洞，大量的雨水从此窜入，对该处的支护桩产生较大的侧压力，并且冲刷锚杆，使锚杆失效。处理：故发生后，施工单位对西侧桩后出现裂缝的地段紧急用工字钢斜撑支护的圈梁，阻止其继续变形。西南角塌方地带，从上到下进行人工清理，一边清理边用土钉墙进行加固。28上海某基坑工程深4.55.0M，采用悬臂式钢筋混凝土钻孔灌注桩支、。分析：后压密注浆的压力不足是导致桩间漏水的主要原因。该基坑支护柱长15M，桩间间隙50MM，而压密注浆的压力仅为0.5MPa，这样以来，形成的注降体直径较小，更重要的是15M深的注浆孔垂直度较难控制，偏差较大，使得较小直径的注浆体不可能在全程范围内处处与支护桩严密结合。如果采用高压注浆，则形成较大直径的注浆体，可避免注浆体与支护桩之间的缝隙和空洞。处理：事故发生后，施工单位用水泥浆填充流失土体，在东北角（靠近商店）增设支撑。29上海某大厦位于黄浦区福建路和广东路，基坑深12.35M，基坑支护采用。分析 该基坑工程事故的原因是多方面，但是，据一些知情人介绍，基坑局部严重超挖，一挖到底，导致支护结构受力失衡，基坑内出现涌土现象。另外，当基坑工程的一些险情处于萌芽状态时，没有及时采取措施进行处理，也是造成这次基坑工程事故的严重原因。1994年8月18日，基坑周围地面沉降达15MM，从沉降时间曲线上可以看出，这是基坑支护结构破坏前的预兆，同时挖土工人也发现基坑内涌土量增大，这表明地下连续墙背后水土流失严重。更为严重的是，1994年8月31日晚11时，基坑内钢支撑发出吱吱响声，但是这些越来越严重的征兆并没有引起有关部门的高度重视，没有及早行动进行有效的处理，从而造成不可挽回的损失。处理：为了控制事态发展，施工单外在基坑靠广东路一侧进行注浆加固，基坑内回增大量的砂土，加固支撑和立柱，尽快浇注为破坏部位的钢筋混凝土底板。30杭州某综合大楼，位于延安路东侧，基坑平面尺寸为160M75M，基坑挖深为9.05M、6.5M与5.2M三种分析:经有关人员结合实际情况进行分析，认为出现险情的主要原因是勘探资料提供的地基土物理力学性能参数偏大，不符合实际情况，给设计人员造成一定假象，使得设计计算结果不安全。同时，支护结果设计时因为追求较低的工程造价，使得支护体系截面偏小，更为严重的是设计计算没考虑长细比的影响，安全度严重不足，随着基坑开挖深度的增加，支撑体系所受的压力增大，造成杆件失稳破坏，从而导致支护桩产生较大的桩顶位移。处理:事故发生后，施工单位采取以下措施进加固：对已断裂的系杆，在四周加设钢筋，支模后再浇筑高一等级混凝土，使截面加大，并在杆件的中部设立柱，减小杆件的长细比。对于已开挖的部分地下室，加快进行垫层施工，并分段开挖下翻梁。采用叠合梁的形式先浇捣板底以下部分下翻梁的混凝土。在板底的位置留设水平施工缝，混凝土中掺加早强剂，有效地提高被动区的稳定性。对于开挖部分的地下室，考虑其支护结果也有一定的薄弱环节，故同样采用叠合梁的形式进行施工，即先开挖土方至板底，然后分段开挖下翻梁，把板底以下部分梁的混凝土先浇后再开挖另一段，另一半梁与底板混凝土一同浇捣。施工加强监测，每天对测斜管反映的支护桩位移进行认真分析，一旦有异常情况，立即停止施工，采取措施。经以上措施处理，在基坑工程以后的施工中，支护体系相对稳定，没有另外异常情况产生。31杭州某地下停车库，基坑平面尺寸为125m75m，深6.5m分析:根据该工程的土质情况，挖土深度和支护设计等方面进行综合分析，出现危情的原因主要是地基的力学性能差，支护桩的固深度较小，从而导致支护桩的被动土压里过小，而施工单位又一次性挖土至坑底，使得处于临界状态的支护结构一侧突然大量卸载而失蘅，造成桩顶位移过的啊。所以，在软弱淤泥场地中开挖基坑，一方面要选择合适的支护方案，进行正确的设计计算；另一方面施工单位一定要严格按照正确的施工规程程进行信息话施工，并且根据测试数据及时调整施工方案，采取一切有效的措施，确保基坑支护体系完成使命。处理:因该工程基坑平面尺寸较大，采用对撑形式来加强维护体系不仅费用很高，而且难以解决支撑长细比过的啊容易失横的问题，最后决定将远设计的结构 后浇带移向杭大桥一侧，西侧靠近原有地下室部分先开挖土方，施工地下室底版，靠近杭大桥的只户桩边的土方预留内压三角土不动，待用斜撑加强支护（一端支在压顶圈梁上，另一端支在混泥土底板预留的牛腿上）后，然后开挖土方，施工另一部分底板。再等到混凝土强度达到设计要求后用毛石混凝土填充底板与支护桩间的空隙，这样一来不仅减少了支护桩的悬臂长度，而且支护桩的被动土压力，这时可拆除斜撑进行下一步施工。 实践证明这种“中心岛式”的抢险方式是成功的，支护体系在整个施工过程中比较稳定，与加设对撑的加固方式进行比较，节约了较大费用。32工程概况：某钢铁厂11号通廊，是排架式支架一支下沉8.2cm, 长度贯通梁高的2/3。情况很严重，如果继续下沉，整个通廊有下塌的危险。原因：为了分析事故，在基础附近钻了两个孔，因基底标高-1.3m当孔钻至-5-6 m 时，见到矿渣和老土，并发现基础底以下填土质量不好，土内夹有木屑杂质，土壤含水量很大，说明基础还会下降。根据以上分析，采用了扩大原基础底面积，并用四个爆扩桩支承，以防止基础继续产生过大的不均匀沉降的现象同时，又对上部通廊斜梁增设了钢珩架支托。处理后满足了生产要求。 34重庆市某临街建筑底层为商店，2层以上为宿舍，系6层砖混结构，横墙承重。分析：经检查，发现该工程在测量放线时，一律把墙的中心线当作轴线进行放线，以致造成两个问题，一是整幢建筑物的长度加长了13cm，二是二层以上砖墙位置确定困难，或是不能采用标准化构件，或是影响整个建筑的外观和使用。 措施建筑加长13cm，对该地区无明显影响，可以不考虑处理。二层以上砖墙位置的确定有三种方案可供选择 1.加大楼板跨度，增加值为185-120=65mm，2.把1至6层的山墙和楼梯间墙改为一砖半墙3.为了将就现有楼板和底层墙的实际尺寸，可修改山墙的剖面尺寸35四川某厂房24m跨预应力屋架预制时，采用高压胶管充压力。分析：在下弦杆混凝土浇注后不久，胶管内的压力水流失，造成胶管外径缩小，下弦预留孔也随之变形。施工采用重新充灌压力水，胶管再次膨胀，挤压已成型但尚无强度的新浇混凝土而造成裂缝。处理：1.立即停止灌水加压，防止事故进一步恶化2.对裂缝区域的混凝土表面进行压抹，消除或减轻裂缝3.孔道灌浆前作压水试验，未发现严重渗漏，仅有轻微渗水36某工程在外墙混凝土面上喷涂水泥类复层图案喷涂材料（一般称喷涂花砖）饰面施工后大约过了3个月，外涂层就变成了。分析：外墙喷涂时间是2月上旬，施工时室外气温在5以下，打底的混凝土相当凉，引起基本材料硬化不良。因为是在基本材料硬化不充分时涂敷的外涂层，外涂层变质了，待气温上升后，基本材料的水分变成水蒸气，使表面的薄膜膨胀，这就导致了表面的薄膜破裂、打卷儿。底子混凝土未经充分干燥便做涂敷施工，所以粘结性能低，起不到密封材料的作用。使用的喷涂基本材料中，混有易溶于雨水的碳酸钙。如上所述，在外涂层被破坏后，雨水很容易地溶解基本材料里的碳酸钙，使材料变质。因此可以说这种材料的喷涂花砖是不宜用于外饰的。 3、通过活动，使学生养成博览群书的好习惯。B比率分析法和比较分析法不能测算出各因素的影响程度。C采用约当产量比例法，分配原材料费用与分配加工费用所用的完工率都是一致的。C采用直接分配法分配辅助生产费用时，应考虑各辅助生产车间之间相互提供产品或劳务的情况。错 C产品的实际生产成本包括废品损失和停工损失。C成本报表是对外报告的会计报表。C成本分析的首要程序是发现问题、分析原因。C成本会计的对象是指成本核算。C成本计算的辅助方法一般应与基本方法结合使用而不单独使用。C成本计算方法中的最基本的方法是分步法。XD当车间生产多种产品时，“废品损失”、“停工损失”的借方余额，月末均直接记入该产品的产品成本 中。D定额法是为了简化成本计算而采用的一种成本计算方法。F“废品损失”账户月末没有余额。F废品损失是指在生产过程中发现和入库后发现的不可修复废品的生产成本和可修复废品的修复费用。F分步法的一个重要特点是各步骤之间要进行成本结转。()G各月末在产品数量变化不大的产品，可不计算月末在产品成本。错G工资费用就是成本项目。()G归集在基本生产车间的制造费用最后均应分配计入产品成本中。对J计算计时工资费用，应以考勤记录中的工作时间记录为依据。()J简化的分批法就是不计算在产品成本的分批法。()J简化分批法是不分批计算在产品成本的方法。对 J加班加点工资既可能是直接计人费用，又可能是间接计人费用。J接生产工艺过程的特点，工业企业的生产可分为大量生产、成批生产和单件生产三种，XK可修复废品是指技术上可以修复使用的废品。错K可修复废品是指经过修理可以使用，而不管修复费用在经济上是否合算的废品。P品种法只适用于大量大批的单步骤生产的企业。Q企业的制造费用一定要通过“制造费用”科目核算。Q企业职工的医药费、医务部门、职工浴室等部门职工的工资，均应通过“应付工资”科目核算。 S生产车间耗用的材料，全部计入“直接材料”成本项目。 S适应生产特点和管理要求，采用适当的成本计算方法，是成本核算的基础工作。()W完工产品费用等于月初在产品费用加本月生产费用减月末在产品费用。对Y“预提费用”可能出现借方余额，其性质属于资产，实际上是待摊费用。对 Y引起资产和负债同时减少的支出是费用性支出。XY以应付票据去偿付购买材料的费用，是成本性支出。XY原材料分工序一次投入与原材料在每道工序陆续投入，其完工率的计算方法是完全一致的。Y运用连环替代法进行分析，即使随意改变各构成因素的替换顺序，各因素的影响结果加总后仍等于指标的总差异，因此更换各因索替换顺序，不会影响分析的结果。()Z在产品品种规格繁多的情况下，应该采用分类法计算产品成本。对Z直接生产费用就是直接计人费用。XZ逐步结转分步法也称为计列半成品分步法。A按年度计划分配率分配制造费用，“制造费用”账户月末(可能有月末余额/可能有借方余额/可能有贷方余额/可能无月末余额)。A按年度计划分配率分配制造费用的方法适用于(季节性生产企业)-精品 文档-