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某住宅楼设计_土木工程毕业设计计算书经典例题
结构设计
2.1 结构设计说明
2.1.1 工程概况
1 工程名称：**住宅楼。
2 建设地点：本工程位于山东省青岛市。
3 本设计采用青岛市的地质、气象资料，结构考虑抗震，设防烈度为7度，近震，Ⅱ类场地。
4 工程概况：建筑面积4140㎡，6层框架结构，层高3m。室内外高差-0.600m。设计使用年限50年。
2.1.2 设计资料
1 气象资料：
(1) 基本风压：W=0.43 kN/m2。
(2) 基本雪压：基本雪压S=0.25kN/㎡。
2 活荷载：
楼面活载均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。
厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。
浴室、卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。
走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。
屋面均布活荷载标准值：非上人屋面：0.5 kN/m2
上人屋面：2.0 kN/m2 。
2.2 建筑做法说明
1 墙身做法：工程为框架结构，内墙和外墙采用混凝土空心砌块，用M5混合砂浆砌筑。外墙作法为：刷涂料墙面 ，240厚水泥空心砖，20厚石灰粗沙料刷层。
2 屋面做法：找平层：15厚水泥砂浆；防水层：40厚C20细石混凝土防水（刚性防水），三毡四油防水层（柔性防水）；找平层：15厚水泥砂浆；找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平；保温层：80厚矿渣水泥；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰，反光涂料保护。
3 标准层楼面：面层：10厚地砖，素水泥砂浆填缝；结合层：4厚水泥胶结合层；找平层：20厚1：3水泥砂浆找平层，素水泥砂浆一道；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。
4 卫生间、厨房楼地面做法：面层，10厚300×300防滑陶瓷地面砖，稀水泥浆填缝；结合层： 1:2干硬性水泥砂浆结合层最薄处20厚，从门口向地漏找坡1%；素水泥砂浆一道；高分子聚合物水泥复合防水涂料１厚，四周沿墙刷起150高；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；板底抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰。
5 底层楼面做法：20厚1:2水泥砂浆抹面压光；素水泥砂浆结合层一道；80厚C10混凝土；素土夯实。
6 水泥砂浆顶棚做法：钢筋混凝土板用水加10%火碱清洗油腻，1:1:4水泥石灰砂浆中层8厚；1:2.5水泥砂浆7厚；喷石灰浆两道，共厚15 mm。
7 门窗做法：户内采用木门，户门采用防盗门，窗子采用铝合金窗。
8 女儿墙做法：刷涂料墙面，240厚水泥蒸气砖，100厚混凝土压顶，10厚水泥砂浆层。
2.3 结构布置及计算模型的确定
2.3.1 结构布置与选型
该工程采用现浇钢筋混凝土框架结构
1 屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板，按上人屋面的使用荷载取用；
2 楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土楼梯；
3 基础：采用机械与人工开挖独立基础。
本建筑的材料选用如下：
混凝土：采用C30；
钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235；
墙体：外墙、分户墙采用灰砂砖，其尺寸为240mm×120mm×60mm，重量 =18 kN/m2；
窗：钢塑门窗， =0.35 kN/m2；
门：木门， =0.2 kN/m2。
平面结构布置如图2-1所示。竖向结构布置图如图2-2所示。

图2-1 结构平面布置图

图2-2 竖向结构布置图
2.3.2 梁柱截面尺寸的估计
1、 框架横梁截面尺寸：
框架横梁截面高度h=(1/12～1/8)L,截面宽度：b= (1/3～1/2)/h，板厚h/L≥50
本结构取：h=500mm,b=250mm,板厚100mm。
2、 框架柱截面尺寸：
底层框架柱尺寸估计：
假设结构的荷载设计值为12kN/mm2,则底层中柱的轴力设计值为
N=12×3.75×5.25×6=1417.5kN
结构采用C30混凝土, fc =14.3 N/mm2 假设柱截面尺寸b×h=400mm×400mm，则柱的轴压比为：

故确定取柱截面尺寸为400mm×400mm。
为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。
3、确定框架计算简图
框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，底层柱高从基础顶面算至二层楼面，室内外高差-0.600m，基础顶面至室外地坪通常取-0.5m,故基顶标高至0.000m，距离定为-1.1m，二层楼面标高为3.0m，故底层标高为4.1m。
其余各层标高从楼面算至上一层楼面（即层高）均为3m。
2.3.2 框架梁柱线刚度计算
工程采用现浇钢筋混凝土结构，对于中框架梁I=2I，结构采用C30混凝土Ec=3×10N/mm。
左跨梁：i＝EI/L=3.0×107×2×1/12×0.25×(0.5)3/4.2
=3.72×104 kNm
右跨梁：i右梁＝EI/L=3.0×107×2×1/12×0.25×(0.5) /6.3
=2.48×104 kNm
A～C轴底层柱：
　　i底柱＝EI/h=3.0×107×1/12 (0.4)3/4.1=1.56×104 kNm
其余各层柱：
　i余柱＝EI/h=3.0×107×1/12 (0.4)3/3=2.13×104 kNm
令i余柱＝1.0 , 其余各杆的相对线刚度为：
i，左跨梁＝3.72×104/2.13×104＝1.75；
i，右跨梁＝2.48×104/2.13×104＝1.16；
i，余柱＝0.73
框架梁柱的相对线刚度计算简图，如图2-3所示。

图2-3 梁柱相对线刚度
2.4 荷载计算
2.4.1 荷载标准值计算
1、 恒荷载标准值计算
(1) 屋面
找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30 kN/m2
防水层：40厚C20细石混凝土防水（刚性防水） 1.0 kN/m2
三毡四油防水层 0.4 kN/m2
找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30 kN/m2
找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平 0.04×14=0.56 kN/m2
保温层：80厚矿渣水泥 0.08×14.5=1.16 kN/m2
结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 kN/m2
抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰 0.3 kN/m2
合 计： 7.02 kN/m2
(2) 标准层楼面
面 层：30厚干硬性水泥砂浆，素水泥砂浆填缝 1.16kN/m2
结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 kN/m2
抹面层：10厚水泥砂浆天棚抹灰 0.1×17= 0.17kN/m2
合 计： 3.83 kN/m2
(3) 梁自重
自 重： 25×(0.5-0.1)×0.25=1.75 kN/m
抹 灰：梁底抹灰+两侧抹灰 (10厚混合砂浆)
0.01× (0.5-0.1＋0.25)×2×17=0.22 kN/m
合 计： 2.72 kN/m
(4) 柱自重 b×h=400mm×400mm
自 重： 0.4×0.4×25=4 kN/m
抹灰层：10厚混合砂浆(四面抹灰) 0.01×0.24×4×17=0.272 kN/m
合 计： 4.272 kN/m
(5) 卫生间、厨房楼地面
面 层：10厚陶瓷地面砖，素水泥砂浆填缝 0.01×19.8=0.198 kN/m2
结合层：20厚干硬性水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 kN/m2
素水泥砂浆一道
结构层：80厚现浇钢筋混凝土板 0.08×25=2 kN/m2
抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰 0.3 kN/m2
合 计： 2.9 kN/m2
(6) 阳台恒载
面 层：20厚水泥砂浆抹面 0.2×20=0.4 kN/m2
结构层：80厚现浇钢筋混凝土板 0.08×25=2 kN/m2
抹面层：15厚水泥砂浆天棚抹灰 0.3 kN/m2
合 计： 2.7 kN/m2
(7) 墙体
外墙：
标准层：
纵墙 0.95×0.24×18=4.10 kN/m
铝合金窗 0.35×1.65=0.58 kN/m
水刷石外墙面 （3-1.05）×0.5=0.68 kN/m
水刷粉刷内墙面 （3-1.65）×0.36=0.49 kN/m
合计： 5.85 kN/m
底层：
纵墙 (4.1-1.65-0.6-0.4)×0.24×18=6.26 kN/m
铝合金窗 0.35×1.65=0.58 kN/m
水刷石外墙面 0.68 kN/m
水刷粉刷内墙面 0.49 kN/m
合计： 8.01 kN/m
(8) 女儿墙
釉面砖墙面 0.5×0.6=0.3 kN/m
240厚水泥蒸气砖 18×0.24×0.6=2.59 kN/m
100厚混凝土压顶 25×0.1×0.24=0.6 kN/m
10厚水泥砂浆层 0.1×20×0.6×0.012=0.014 kN/m
合 计： 3.500 kN/m
2、 活荷载标准值计算
楼面活载均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。
厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2。
浴室、厕所楼面均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。
走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 kN/m2 。
屋面均布活荷载标准值：非上人屋面：0.5 kN/m2
上人屋面：2.0 kN/m。
3 、风载、雪载标准值
根据工程所在地，工程采用山东省青岛市地质气象资料，风载荷、雪荷载取青岛市的风载、雪载设计值，即：风载取W=0.43 kN/m2，雪载取S0=0.25 kN/m2。
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，计算时取两者中较大者。
2.4.2 竖向荷载计算
1、A～B轴间框架梁
确定办传递给梁的荷载时，要一个板区格一个区格的考虑，确定每个板区格上的荷载传递时，先要区分此板区格是单向板还是双向板，若为单向板，可沿板的短跨作中线，将板上荷载平均分给两长边的梁；若为双向板，可沿四角作45°线，将区格板分为四小块，将每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形梯形荷载可等效为均布荷载。短跨方向传递5aq/8，长方向传递[1-2(a/2b) 2+(a/2b) 3]aq。
由平面结构布置图中选一榀进行和在计算，框架单元板传力路线如图2-4所示：

图2-4 板传力线路图
屋面板传给梁的荷载：
三角形：P=P’ P’=（g＋q） 公式（2-1）
梯形：P=（1-2）P’ 公式（2-2）
恒载:
6.52×=16.88kN/m
活载：
2×=5.18kN/m
楼面板传给梁的荷载：
恒载：
3.83×=9.92kN/m
活载：
2×=5.18kN/m
梁自重标准值： 2.72 kN/m
A～B轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：
恒载=梁自重＋板传荷载=2.72＋16.88=19.60 kN/m
活载=板传荷载=5.18 kN/m
楼面梁：
恒载=梁自重＋板传荷载=2.72＋9.92=12.64 kN/m
活载=板传荷载=5.18 kN/m
2、B～C轴间框架梁
屋面板传给梁的荷载：
恒载：
6.52×=25.62kN/m
活载：
2×=7.86kN/m
楼面板传给梁的荷载：
恒载：
3.83×=15.05kN/m
活载：
2×=7.86kN/m
梁自重标准值=2.72 kN/m
B～C轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：
恒载=梁自重＋板传荷载=2.72＋25.62=28.34 kN/m
活载=板传荷载=7.86 kN/m
楼面梁：
恒载=梁自重＋板传荷载=2.72＋15.05=17.77 kN/m
活载=板传荷载=7.86 kN/m
3、柱纵向集中荷载计算
（1）A轴柱纵向集中荷载的计算
顶层：
恒载=梁自重＋板传荷载＋女儿墙自重
=2.72×（）＋3.5×＋6.52×（1.8＋1.95）=29.88kN
活载=板传活载=2×（1.8＋1.95）=2.34kN
标准层：
恒载=墙自重＋梁自重＋板传荷载
=5.85×3.75＋2.72×3.35＋3.83×1.17=31.7kN
活载=2.34kN
基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础梁自重
=8.01×3.35＋2.5×3.35=35.21kN
（2）B轴柱纵向集中荷载：
= =
顶层：
恒载=梁自重＋板传荷载=2.72×3.35＋0.5×6.52×1.2×=15.58kN
活载=2×0.5×1.2×（0.815＋0.839）=1.98kN
标准层：
恒载=9.112＋3.83×1.98×0.5=12.9kN
活载=1.98kN
基础顶面恒载=基础梁自重=2.5×3.358.375kN
（3）C轴柱纵向集中荷载
顶层：
恒载=梁自重＋板传荷载＋女儿墙自重
=2.72×（）＋3.5×＋6.52×（1.8＋1.95）=29.88kN
活载=板传活载=2×（1.8＋1.95）=2.34kN
标准层：
恒载=墙自重＋梁自重＋板传荷载
=5.85×3.75＋2.72×3.35＋3.83×1.17=31.7kN
活载=2.34kN
基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础梁自重
=8.01×3.35＋2.5×3.35=35.21kN
框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图2-5所示：

图2-5 框架恒载受力图
由于A、C二轴的纵梁外边线分别与该二轴柱的外边线齐平。故此二轴上的竖向荷载与柱轴线偏心，A轴的偏心距80mm，C轴偏心距80mm。
2.4.3 风荷载计算
1、 风荷载标准值计算
将计算单元范围内的外墙面上的分布风荷载，简化为等量作用于楼面处的集中风荷载，计算公式如公式2-1所示：
公式(2-3)
µS―风荷载体形系数，本工程H/B=18.6/10.5=1.71,取µS =1.3
µZ―风压高度变化系数，本工程建设地点为城市郊区，取B类地面粗糙程度；
ω0―风荷载基本风压值；
βZ― 风振系数。基本自振周期T1 对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n估算，大约为0.64s～0.25s，应考虑风压脉动对结构的影响
hi―下层柱高；
hj―上层柱高，对于顶层女儿墙取墙高的2倍；
B―值计算单元迎风面积宽度。B=3.75m
风振系数：βZ=1+ξυψZ/µZ
ξ―脉动大系数，取ξ=1.18；
υ―脉动影响系数，查表得υ=0.475；
ψZ―振型系数，ψZ= Hi/H ；
µZ―风压高度变化系数。
计算过程如表2-1所示：
表2-1 各层楼面处集中风荷载标准值计算
层数
离地高度
µz
βz
µs
ω0
hi
hj
风压力
6
18
1.29
1.47
1.3
0.43
3
2.4
10.73
5
15
1.14
1.45
1.3
0.43
3
3
10.4
4
12
1.056
1.39
1.3
0.43
3
3
9.23
3
9
1.0
1.31
1.3
0.43
3
3
8.24
2
6
1.0
1.22
1.3
0.43
3
3
7.67
1
3
1.0
0.12
1.3
0.43
3
3
0.75

2 、风载作用下的位移验算
位移计算时，各荷载值均采用标准值
抗侧移刚度D的计算如表2-2～2-3所示：
表2-2 横向A～C轴2～6层D值计算
构件名称
=Σib/2ic
=K/(2+K)
D= 12/h2
A轴柱
K=2×3.72×104/(2×2.13×104)=1.75
0.47
13348
B轴柱
K=(3.72×2+2.48×2)104/2.13×2×104=2.91
0.59
16756
C轴柱
K=2×2.48×104/(2×2.13×104) =1.16
0.37
10508
ΣD=13348＋16756＋10508=40612

表2-3横向A～C轴底层D值计算
构件名称
=Σib/ic
=
D= 12/h2
A轴柱
K=2×3.72×104/(2×1.56×104)=2.38
0.66
7350
B轴柱
K=(3.72×2+2.48×2)104/2×1.56×104=3.97
0.75
8352
C轴柱
K=2×2.48×104/(2×1.56×104)=1.59
0.58
6459
ΣD=7350＋8352＋6459=22161
3、 风载作用下抗侧移刚度D的计算
水平荷载作用下框架的层间侧移按以下公式计算：
　ΔUj= Vj/ΣDij 公式(2-4)
Vj―第i层的总剪力；
ΣDij―第j层所有柱的抗侧移刚度之和；
ΔUj―第j层的层间侧移。
风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算，计算如表2-4:
表2-4风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算
层数
Wj
Vj
ΣD
Δuj/m
Δuj/h
6
10.73
10.73
40612
0.0003
1/10000
5
10.4
21.13
40612
0.0005
1/6000
4
9.23
30.36
40612
0.0007
1/4286
3
8.24
38.6
40612
0.0010
1/3000
2
7.67
46.27
40612
0.0011
1/2727
1
0.75
47.02
22161
0.0021
1/1952

侧移验算：
对于框架梁结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为1/550,该工程的框架结构层间侧移为1/1952，满足1/1952<1/550要求，则框架的侧移刚度足够。
2.4.4 地震荷载计算
本工程为市郊的民用住宅，设计采用青岛市抗震设防标准，设防烈度为76度，Ⅱ类场地，设计抗震分组为第一组。考虑边柱偏心力矩的影响，建筑高度为18.6米，在地震作用下以剪切变形为主。结构的质量和刚度沿高度均匀分布，采用底部剪力法计算水平地震的作用。
1、 重力荷载代表值计算
屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×雪荷载标准值
楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值
其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层层高范围内(屋面处取顶层的一半)的结构及构配件的自重。
(1) 屋面处重力荷载标准值的计算：
板自重=6.52×10.74×64.18=4494.19kN
梁自重=1105.64kN
柱自重=3×4.27×（20＋23×2）=845.46kN
女儿墙自重=3.5×（10.74＋64.18）=262.22kN
外墙自重=866.03kN
G=G=4494.19＋1105.64＋845.46＋262.22＋866.03=7573.54kN
（2）标准层楼面处重力荷载标准值的计算
G=3.83×10.74×64.18=2639.99kN
G=1105.64kN
G=845.46kN
G=866.03kN
G=G=2639.99＋1105.64＋845.46＋866.03=5457.12kN
（3）底层楼面处重力荷载标准值的计算
G=3.83×10.74×64.18=2639.99kN
G=1105.64kN
G=845.46×1.19=1006.1kN
G=866.03×kN
G=2639.99＋1006.1＋1030.58＋1105.64=5782.31kN
（4）屋面雪荷载标准值：
G=0.25×10.74×64.18=172.32kN
（5）楼面活荷载标准值：
G=2.0×10.74×64.18=1378.56kN
（6）总荷载代表值计算：
屋面处：G= G＋0.5 G=7573.54＋0.5×172.32=7659.70kN
楼面处：G= G＋0.5 G=5457.12＋0.5×1378.56=6146.4kN
底层处：G= G＋0.5 G=5782.31＋0.5×1378.56=6471.59kN
2、框架抗侧移刚度D和结构自震周期
（1）横向D值计算：计算过程见表2-5、2-6所示：
表2-5 横向D值2～6层
构件
D值
数量
ΣD
A轴柱
13348
20
266960
B轴柱
16756
23
385388
C轴柱
10508
23
241684
ΣD=894032

表2-6 横向D值底层
构件
D值
数量
ΣD
A轴柱
7350
20
147000
B轴柱
8352
23
192096
C轴柱
6459
23
148557
ΣD=487653

(2) 结构基本自振周期计算
1) 经验公式：T =0.25＋0.00053
2) 假设顶点位移μT计算周期T1
表2-7 假设顶点位移μT计算
层次
Gi
ΣGi
ΣD
Δui
ui
6
7659.7
7659.7
894032
0.0086
0.191
5
6146.4
13806.1
894032
0.0154
0.1824
4
6146.4
19953.5
894032
0.0223
0.167
3
6146.4
26100.9
894032
0.0292
0.1447
2
6146.4
32247.3
894032
0.0361
0.1155
1
6471.59
38718.89
487653
0.0794
0.07948
结构基本自振周期考虑非结构墙的影响折减系数=0.6,则结构的基本自振周期为
=0.45s
3) 能量法计算T1计算过程如表2-8所示：
公式（2-5）
表2-8 ΣGiui和ΣGiui2计算
层次
Gi
ΣD
ui
Giui
Giui2
6
7659.7
894032
0.191
1463.00
279.43
5
6146.4
894032
0.1824
1121.10
204.49
4
6146.4
894032
0.167
1026.45
171.42
3
6146.4
894032
0.1447

889.38
128.69
2
6146.4
894032
0.1155
709.91
81.99
1
6471.59
487653
0.07948
513.84
40.80

5723.68
906.82
数字代入计算公式：
T1=2×3.14×0.6=0.48s
取T=0.45 S
3 、多遇水平地震作用下的计算:
由于工程建设地区的设防烈度为7度，场地土为Ⅱ类，设计抗震分组为第一组，经 查表得=0.08，Tg=0.35s。
G=0.85× G=0.85×38718.89=32911.06 kN
由于Tgg，
所以 =（） ==0.064
γ——衰减系数，取γ=0.9
T1=0.45s<1.4 T g=0.49 s
不考虑顶部附加水平地震作用的影响。
将结构简化为多质点体系，结构底部纵向水平地震作用的标准值
FEK=α1GEq=0.064×32911.06=2106.31 kN
质点i的水平地震作用标准值，楼层地震剪力及层间位移：
Fi=GiHi/ΣGiHi×FEK 公式（2-6）
Fi、Vi和Δui的计算如表2-9所示：
表2-9 Fi、Vi和Δui的计算
层号
Gi
Hi
GiHi
ΣGiHi
Fi
Vi
ΣD
Δui
6
7659.7
19.1
146300.27
458026.75
672.79
672.51
894032
0.00075
5
6146.4
16.1
98957.04
458026.75
455.07
1127.58
894032
0.00126
4
6146.4
13.1
80517.84
458026.75
370.38
1497.96
894032
0.00168
3
6146.4
10.1
62078.64
458026.75
285.56
1783.52
894032
0.00199
2
6146.4
7.1
43639.44
458026.75
200.74
1984.26
894032
0.00222
1
6471.59
4.1
26533.52
458026.75
122.05
2106.31
487653
0.00432
地震作用下的位移验算：
底层：Δui/4.1=0.00432/4.1=1/949<1/550,满足地震位移验算的要求。
顶层：Δui/3=0.00075/3=1/4000<1/550, 满足地震位移验算的要求。
2.5 内力计算
2.5.1 恒载作用下的内力计算
1、 横梁固端弯矩的计算：
受力简图如图2-6所示：

图2-6弯矩计算简图

Mab=-1/12qL Mba=1/12qL 公式（2-7）
AB跨固端弯矩：
顶层：M=－=28.81kNm
M==28.81kNm
标准层：M=－=-18.58kNm
M==18.58kNm
BC跨固端弯矩：
顶层：M=－=-93.73kNm
M=93.73kNm
标准层：M=－=-58.77kNm
M=58.77kNm
2、各节点杆端分配系数的确定
杆端分配系数用以下公式进行计算：
公式（2-8）
顶层：
节点 A6：
==0.636 ==0.364
节点 B6：

==0.297
节点 C6：
==0.537 ==0.463
标准层：
节点 A5：
==0.267 == 0.267 ==0.467
节点 B5：
==0.356 ==0.204
==0.204 == 0.236
节点 C5：
==0.367 ==0.316 ==0316
底层：
节点A1：
==0.21 ==0.287
==0.503
节点 B1：
==0.377 ==0.25
== 0.216 ==0.157
节点 C1：
==0.401 ==0.346
==0.253
杆端分配系数分配如图2-7：

图2-7 杆端分配系数

3、力矩分配计算如表2-10所示：
表2-10 力矩分配计算
6层

上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱

0.364
0.636

0448

0.256
0.297

0.537

0.463

-28.81

28.81

-93.73

93.73

10.487
18.323

29.084

16.62
19.281

-50.333

-43.397

2.481
14.542
9.162

4.1
-25.167
9.641

-9.286

-6.196
-10.827

5.333

3.048
3.536

-0.191

-0.164

6.772
-6.772

72.389

23.768
-96.08

52.847

-52.84
5层

上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
0.267
0.267
0.467

0.356
0.204
0.204
0.236

0.367
0.316
0.316

-18.58

18.58

-58.77

58.77

4.961
4.961
8.677

14.308
8.199
8.199
9.485

-21.569
-18.571
-18.571
5.244
2481
7.154
4.339
8.31
4.1
-10.785
4.743
-21.699
-9.286
-3.973
-3.973
-6.948

-2.100
-1.203
-1.203
-1.392

9.631
8.292
8.292
6.232
3.469
-9.697

35.127
15.306
11.096
-61.462

51.575
-31.978
-19.565
4层

上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
0.267
0.267
0.467

0.356
0.204
0.204
0.236

0.367
0.316
0.316

-18.58

18.58

-58.77

58.77

4.961
4.961
8.677

14.308
8.199
8.199
9.485

-21.569
-18.571
-18.571
2.481
2.481
7.154
4.339
4.1
4.1
-10.785
4.743
-9.286
-9.286
-3.235
-3.235
-5.658

-0.624
-0.358
-0.358
-0.414

5.075
4.37
4.37
4.207
4.207
-8.407

36.603
11.941
11.941
-60.484

47.019
-23.487
-23.487
3层

上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
右梁

左梁
上柱
下柱
0.267
0.267
0.467

0.356
0.204
0.204
0.236

0.367
0.316
0.316

-18.58

18.58

-58.77

58.77

4.961
4.961
8.677

14.308
8.199
8.199
9.485

-21.569
-18.571
-18.571
2.481
2.481
7.154
4.339
4.1
4.1
-10.785
4.743
-9.286
-9.286
-3.235
-3.235
-5.658

-0.624
-0.358
-0.358
-0.414

5.075
4.37
4.37
4.207
4.207
-8.407

36.603
11.941
11.941
-60.484

47.019
-23.487
-23.4