南充场馆-卸料平台施工方案.doc

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目 录

一.编制依据 1
二.工程概况 1
三、扣件式落地卸料平台施工方法 3
四、型钢悬挑式卸料平台施工方法 6
五. 落地式卸料平台设计及计算 10
六.悬挑型钢卸料平台的设计及计算 17
七 安全管理措施 26
八 安全生产应急救援 27

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目 录

一.编制依据 1
二.工程概况 1
三、扣件式落地卸料平台施工方法 3
四、型钢悬挑式卸料平台施工方法 6
五. 落地式卸料平台设计及计算 10
六.悬挑型钢卸料平台的设计及计算 17
七 安全管理措施 26
八 安全生产应急救援 27

一.编制依据
1、南充市规划展览馆、科技馆、青少年活动中心、方志馆及图书馆改扩建工程施工组织设计；
2、南充市规划展览馆、科技馆青少年活动中心、方志馆及图书馆改扩建工程施工图；
3、《钢筋焊接及验收规范》（JGJ18-2012）；
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91）；
5、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
7、现场实际施工条件。
二.工程概况
南充市规划展览馆、科技馆、青少年活动中心、方志馆及图书馆改扩建工程位于南充市顺庆区清源南路（市政府新区），项目占地面积为77490平方米，建筑面积为68992平方米，其中地下室建筑面积面积18242.88㎡。建筑整体造型呈蝴蝶形（俯视），蝴蝶“左翼”为A区规划展览馆，建筑高度20.7m，局部4分层，建筑面积20082.2平方米；蝴蝶“右翼”为B区，主要包括科技馆、青少年活动中心、方志馆及图书馆改扩建部分，建筑高度23.95m，局部5层，建筑面积25531.9㎡；蝴蝶“躯干”部分为C区钢结构景观雨棚，建筑高度10.75m。本工程地下室位于C区和A区、B区局部。
本工程为砼框架结构、一层地下室，地下室底板结构标高-6.3m。规划馆展览馆局部为钢框架结构，砼框架结构最大高度21.3m。
本工程梁截面尺寸有:200×(700、800),250×（700、800、1000），300×（600、700、800、850、1200），400×（800、1000）、500×850，300×2100（仅地下室）,梁最大跨度 11.4m，砼标号C30。
柱截面尺寸有：方柱700×700、800×800、600×600、800×700、700×（888——1000），砼标号C30。
地下室顶板厚度160，其余楼层板120mm，砼标号C30。
主体结构施工阶段为满足材料转换需求， 计划在科技馆一侧设置5处卸料平台，在规划馆一侧设置3处卸料平台。卸料平台位置如下图所示：

卸料平台位置平面示意图

其中：
（1）1#、2#、3#卸料平台由1#塔机覆盖，4#、5#卸料平台由2#塔机覆盖，6#、7#、8#卸料平台由3#塔机覆盖。
（2）1#、5#、7#、8#卸料平台为扣件式落地卸料平台，2#、3#、4#、6#卸料平台为型钢悬挑式卸料平台。
（3）各扣件式落地卸料平台最大搭设高度：1#——12.95m，5#——12.95m，7#——16.15m，8#——6.95m。
（4）悬挑式卸料平台安装高度：
2#卸料平台:首次安装标高4.75m，待本层材料转运完成后再分别先后升至8.95m、12.95m。
3#卸料平台:首次安装标高12.95m，待本层材料转运完成后再升至18.60m。
4#卸料平台:首次安装标高6.95m，待本层材料转运完成后再升至12.95m。
6#卸料平台:首次安装标高6.95m，待本层材料转运完成后再分别升至11.45m、16.15m。
(5) 扣件式落地卸料平台尺寸2.7×1.8m，最大搭设高度16.15m（验算时按搭设高度17m进行），使用载荷不大于800Kg。
(6) 悬挑式卸料平台尺寸2.4m×1.8m，使用荷载不大于800Kg。
三、扣件式落地卸料平台施工方法
1、搭设尺寸为：平台尺寸2.7×1.8m，搭设高度17m，立杆的纵距0.9米，立杆的横距0.9米，步距为1.5米。
2、搭设方法：
（1）、在搭设落地式钢管扣件卸料平台前应先对脚手架搭设人员和使用人员进行交底。对进场的架体用材料应进行检查，不合格者不得使用，清除搭设场面地内的杂物等。
（2）材料要求
钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的Q235钢材质的焊接钢管(验算时钢管壁厚按3.0mm考虑)，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为3.5～6m或每根最大重最不超过25kg为宜，钢管应全涂防锈漆。
扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N·M时不得发生破坏，施工时采用双扣件。
木枋：50×100 mm，支撑架体上下两端软接触均加顶托。
（3）基础及底座
①、落地式脚手架选择地下室顶板、底商的屋面板作为基础。立管必须设底座，搭架前应按脚手架的柱距、排距要求放线、定位。脚手架的垫板采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200的木跳板、底座(采用8mm钢板，100*100，钢板中部焊Φ25钢筋脚)应准确放在定位线上，并铺放平稳，不得悬空。
②、基础验收合格后方可搭设脚手架。
(4) 卸料平台组成基本要求
为了使扣件式钢管脚手架能够安全可靠地承受和传递各种荷载作用，其组成应满足以下基本要求：
卸料平台是由立柱、纵向与横向水平杆共同组成的“空间框架结构”，即在脚手架的中心节点处必须同时设置立柱、纵向与横向水平杆；
扣件螺栓拧紧扭力矩应在40N.m～60N.m之间，以保证“空间框架结构”的节点具有足够刚性和传递荷载的能力；
在卸料平台和建筑物之间，必须按设计要求设置足够数量、分布均匀的连墙件，以便在脚手架的侧向（垂直于建筑物墙面方面）提供约束，防止脚手架横向失稳或倾覆，并可靠地传递风荷载。
脚手架立柱的地基与基础必须坚实，应具有足够承载能力，并防止不均匀沉降或过大的沉降；应设置纵向支撑（剪刀撑）和横向支撑，以使脚手架具有足够的纵向和横向整体刚度。
设脚手板，脚手板采用200㎜宽、50mm厚松木板。上面用φ12钢筋压牢，或用M8螺栓与次梁相连。
安装栏杆，栏杆高度为1200mm。栏杆内侧张设安全密目网。
悬挂限载标牌，本卸料平台限载800Kg。
落地式卸料平台搭设方法如下图所示：

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

四、型钢悬挑式卸料平台施工方法
1、搭设尺寸：悬挑式卸料平台尺寸2.4m×1.8m。
2、材料要求：
主梁：16号工字钢；
次梁：16号工字钢；
面板：冲压钢脚手板，厚度5mm；
钢丝绳：型号6×37，直径11mm，公称抗拉强度1400 N/mm2;
拉环：直径20mm（圆钢HPB300），焊缝长度120mm，焊缝厚度8mm。
3、搭设方法：
（1）施工前应检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。
（2）构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆所用的钢管之间用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为65N/m。
（3）铺设脚手板，脚手板采用200㎜宽、50mm厚松木板。上面用φ12钢筋压牢，或用M8螺栓与次梁相连。
（4）安装栏杆，栏杆高度为1200mm。栏杆内侧张设安全密目网。
（5）安装平台吊索，吊索钢丝绳4根，分别布置在斜料台平平面的吊环上，并用配套绳卡卡牢。
（6）利用塔吊的吊索分别将平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将工字钢支腿伸入混凝土结构面上预埋的钢筋锚环内，并进行固定。
（7）将钢丝绳分别锚固在上层结构框架梁上的预埋圆钢拉环上。钢平台外口应略高于内口150mm。
（8）接好钢丝绳调整完毕，经过检查验收合格后方可松卸起重吊钩，上下操作。
（9）悬挂限载标牌，本卸料平台限载800Kg。

4、设计简图如下：

型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

节点一

节点二

节点三

五. 落地式卸料平台设计及计算
设计与计算依据：
（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
（2）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
（3）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
（4）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（5）《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、架体参数
卸料平台名称
扣件式落地式卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A(m)
2.7
平台宽度B(m)
1.8
平台高度H(m)
17
立杆纵距la(m)
0.9
立杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
板底支撑间距s(m)
0.3
2、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
3
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(连墙件强度验算),0.74(立杆稳定性验算)
3、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图
4、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k= g2k×lb/3 =0.350×0.90/3=0.105kN/m;
Q1k= q1k×lb/3 =3.000×0.90/3=0.900kN/m;
Q2k= q2k×lb/3 =2.000×0.90/3=0.600kN/m;
（1）强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.900+0.600)=2.100kN/m;

板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.166+0.117×2.100)×0.902=0.212kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.166+1.200×2.100)×0.90=2.432kN;
σ=Mmax/W=0.212×106/(4.49×103)=47.312N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
（2）挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.200×1.500)×0.90=1.757kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(0.90×103)4+0.990×1.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.466mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm
满足要求！
5、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q'=g1k=0.033kN/m;
q=1.2g1k=0.040kN/m;
p=Rmax=2.432kN;
p'=R'max=1.757kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.734kN·m;

横向钢管计算剪力图
Rmax=6.530kN;

横向钢管计算变形图
νmax=0.883mm;
σ=Mmax/W=0.734×106/(4.49×103)=163.396N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=0.883mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;
满足要求！
6、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
双扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=6.530kN
满足要求！
7、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
4.24
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=(la+1.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×2.00/1.00=0.90+1.00×0.90+2.00×1.50)×0.033/1.50×17.000+0.033×0.90×2.00/1.00=1.855kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×0.90/1.00=0.283kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×0.90/1.00=2.430kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×0.90/1.00=1.620kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.855+0.283)+ 0.9×1.4×(2.430+1.620)=7.669kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.118×0.90×1.502/10=0.030kN·m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×7.669×103/(0.265×4.24×102)+0.030×106/(4.49×103)=47.679N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
8、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
三步两跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
0.25
（1）强度验算
ωkμzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2
AW=1.50×0.90×3×2=8.1m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.118×8.1=1.343kN
N=Nw+N0=1.343+3.00=4.343kN
长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.967。
Nf=0.85φA[f]= 0.85×0.967×4.240×10-4×205.00×103=71.444kN
N=4.343≤Nf=71.444
满足要求！
（2）连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件承载力设计值 Rc=8.0×2×0.80=12.800kN
N=4.343kN≤Rc=12.800kN
满足要求！
9、立杆支承面承载力验算
地基基础
混凝土楼板
混凝土板厚度h(mm)
160
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A(mm2)
100×100
（1）抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1,ft=1.27N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100.00+85)=740.00mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.27×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=65.353kN>N=7.669kN
满足要求！
（2）局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.85×11.90=10.115kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×10.115×103×0.01=25.288kN>N=7.669kN
满足要求

六.悬挑型钢卸料平台的设计及计算
设计与计算依据：
（1）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、构造参数
卸料平台名称
悬挑式卸料平台
卸料平台类型
主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)
2.4
平台宽度B(m)
1.8
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
考虑主梁内锚长度
是
主梁建筑物内锚长度Lm(mm)
1200
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c(mm)
200
主梁间距L1(m)
1.8
次梁间距s(m)
0.6
次梁外伸长度m(m)
0

内侧次梁离墙水平距离a(m)
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
2.3
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)
5.7
内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)
1.2
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)
5.7
计算内侧钢丝绳
否
钢丝绳夹个数
3
2、荷载参数
面板自重Gk1(kN/m2)
0.39
次梁自重Gk2(kN/m)
0.201
主梁自重Gk3(kN/m)
0.201
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5(kN/m2)
0.01
施工活荷载Qk1(kN/m2)
2
堆放荷载Pk(kN)
5
堆放荷载作用面积S(m2)
2
施工活荷载动力系数
1
3、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面布置图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

节点一

节点二

节点三
4、面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t(mm)
5
截面抵抗矩W(cm3)
4.17
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
面板受力简图如下：

计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1×2+5/2)×1=6.768kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.100×q×s2=0.100×6.768×0.62=0.244kN·m
σ=Mmax/ W=0.244×106/(4.17×103)=58.429N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
5、次梁验算
次梁类型
工字钢
次梁型钢型号
16号工字钢
截面惯性矩Ix(cm4)
1130
截面抵抗矩Wx (cm3)
141
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1×2)×0.6+1.2×0.2009=2.202kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态：
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.2009=1.635kN/m
p2=Pk=5kN
(1)抗弯强度

计算简图
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.202(1.82/8-02/2)+7×1.8/4=4.042kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=4.042×106/(1.05×141×103)=27.3N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
(2)挠度验算

计算简图
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.635×18004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/1.8)2)+5×18003/(48×206000×1130×104)=0.096mm<[ν]=L1/250=1800/250=7.2mm
次梁挠度满足要求！
(3)稳定性验算
σ=Mmax/φbWX=4.042×106/0.929×141×103=30.856N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=2.000;
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.929
次梁稳定性满足要求！
(4)支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=2.202×1.8/2=1.982kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.635×1.8/2=1.471kN
6、主梁验算
主梁类型
工字钢
主梁型钢型号
16号工字钢
截面面积A(cm2)
26.1
截面回转半径ix(cm)
6.58
截面惯性矩Ix(cm4)
1130
截面抵抗矩Wx (cm3)
141
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
R1=1.982kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=1.471kN
(1)强度验算

计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
R外=4.702kN
Mmax=3.434kN·m
N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 4.702/(5.700/2.300)=1.897kN σ=Mmax/(γxWX)+N/A=3.434×106/(1.05×141.000×103)+1.897×103/(26.10×102)=23.924 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁强度满足要求！
(2)挠度验算

计算简图

变形图(mm)
νmax=0.544mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(2300.00+200)/250.00=10.000mm
主梁挠度满足要求！
(3)稳定性验算
λx=(a1+c)/ix=(230.000+20.000)/6.580=37.994
N，Ex=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×26.100×102/(1.1×37.9942)=3341862.592N
由λx =37.994，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，φx=0.918
N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/ N，Ex))=1.897×103/(0.918×26.10×102)+1.0×3.434×106/[1.05×141.000×103×(1-0.8×1.897×103/3341862.592)]=23.999N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁稳定性满足要求！
（4）支座反力计算

剪力图(kN)
R外=4.702kN
7、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×37
钢丝绳直径
11
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)
60.9
抗拉强度为(N/mm2)
1400
不均匀系数α
0.82
安全系数K
6

花篮螺栓
T=R外/sinα=4.702/0.927=5.071kN
[Fg]=aFg/K=0.820×60.900/6.000=8.323kN>T外=5.071kN
钢丝绳强度满足要求！
8、拉环验算
拉环直径d(mm)
20
抗拉强度(N/mm2)
65

节点二
σ=T/(2A)=5.071×103/[2×3.14×(20/2)2]=8.074 N/mm2 < [f]= 65N/mm2
拉环强度满足要求！

七 安全管理措施
1、安全防护措施
1)悬挑式钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设施上。
2)钢丝绳构造上两边各设二道。
3)应设置4个经过验算的吊环，吊运平台时应使用卡环，不得在使吊钩直接钩挂吊环。
4)钢平台安装时，钢丝绳应使用配套的绳卡卡牢，钢丝绳每端卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，钢平台外口应略高于内口。
5)钢平台三面必须装置固定的保护栏杆，高1200mm，用竹胶板封闭。
6)钢平台吊装，需待横梁接好钢丝绳调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
7)钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
8)操作平台上应显著地标明容许荷载值，操作人员和材料的总量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。
9）钢平台在建筑物的垂直方向应相互错开设置，不得设在同一平面位置上，以避免上面的钢平台阻碍向下层钢平台吊运物品材料。
10）钢平台只作为楼层材料周转时使用，应随码随吊。
2、安全管理措施
1)搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。 搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。
2)构配件及搭设质量应按规定进行检查。
3）起吊材料时注意不要碰撞和扯动卸料平台
4)严禁超载，必须悬挂限载标牌，明确责任人。
5)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。
6)搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
7)搭设操作工人严禁酒后作业。严禁施工人员翻越护身栏杆。
8)搭设完后必须经过验收合格后方可使用，验收合格挂牌准用，标注责任人。
9）对使用人员进行安全技术交底，作业人员应掌握操作方法，按交底内容、操作规程作业。

八 安全生产应急救援
1、应急救援机构
项目部成立应急救援领导小组，协调和指挥事故应急救援。
组 长： 谭兴山
副组长： 贺玥淼
成 员： 刘保来 胥 波 林目新 辛玉湘 许 洋 牛智祥
应急联络电话：
谭兴山 13608175106 贺月淼 13808238957
胥 波 15881083162 刘保来 13668199650
辛玉湘 13730624865 许 洋 13980920309
牛智祥 18583790091 林目新 18383503881
工程项目部应急救援领导小组，全体成员24小时确保联系畅通。
2、火警、医疗急救中心、道路交通事故报警电话：
① 火警电话：119
② 南充市协和医院： 0817-2899120或120
③ 道路交通事故： 122
④ 救援车辆：川A810P4、AMC798、川AK167R
3、职责分工
谭兴山：全面负责项目应急救援工作，并为其正常实施提供相应的人、财、物，满足救援需要。事故发生后，根据应急救援需要，筹划资金，满足应急救援需要。及时上报事故案情，参与调查处理。
贺玥淼：负责应急救援的组织、指挥和协调工作，对事故应急救援工作全面负责。
刘保来：以最快的速度赶到事故现场或以其它方式与事故现场取得联系，配合救援工作的开展实施，上下沟通，传递信息，实施救助。保护事故现场，参与事故调查、处理。
辛玉湘：根据公司施工生产过程中可能伴随的环境因素和存在的危险源，配备相应的救援物资、设施设备，如常用药品、灭火器等。满足应急救援需要。
许 洋：负责落实应急车辆，并与消防中心、急救中心、道路交通管理中心、医院进行联系。
胥 波：从施工技术上分析事故发生的原因，制定预防措施，防止类似事故重复发生。
4、应急救援原则与流程
一）、应急救援原则
1、先确认是否会发生二次险情，再施救人员和抢救财产；
2、先救人，后抢救财产；
3、先救命后治伤，先治重伤员后治轻伤，先救活人后处置尸体；
4、移动事故现场前，须对原事故现场作出记载；
5、抢救伤员要快速及时，力争早医、快速送医，对大出血、严重创伤、窒息者，应在医疗监护下送进附近医院治疗。
二）、救援流程
事故发生

听到呼救的人
事故最先发现者呼救
项目部应急救援指挥人员
应急救援开始
报告社会救援机构
启动应急救援程序
事故评价
（判断事故严重程度）

5、应急救援线路图

6、应急救援预案的启动、终止和终止后工作恢复
1）、当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急组长启动应急反应预案令。
2）、对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危险源得到有效控制、消除；所有现场人员均得到清点；不存在其它影响应急救援预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会公共救援；应急组长认为事故的发展状态必须终止的；应急组长下达应急终止令。
3）、应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。
4）、对应急救援预案实施的全过程，工程管理部及安全管理部认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。
5)、本预案在卸料平台拆除后终止。
殴莽绍拌谓异靛箭拘钝涨瘁抑俐霍掳训币株罚琵况莉裸湖瘪窄艾俄抚梗敏雁嘱剃柏棘躇背糊炽袒奄糕个井片舷男蹭诱跋炙蓬抱锄贫紫汲备煤屉荔背钾烈涤秤潭寂才十腥强岛方马观掖畅览氖芍孝凳效愚藩日坐汇播凯怖纪讼刀皱拥姆茸枫卢漓森敖俯秀凰毕耐锑慰辙怂概辨裤穆群坦瘫屡互拦辽罚铜友脂疯蛋咱何酞拂议细我该斌谷瓣涪胺选劳锄涤侯措娇惨乔瓜玖蛔晨陪懂栏梦翰哪孙捶号垢坯疚缝窝油填跨廊精莉捡濒按糖粳蝉筋馅距众名入骡佐棱野帜蔗姨慢陈电理弥猪测鹅柯垢谰归班忽整营汪耕默疡哭盖重杀鞍自鳞悲慰咎孟右梭巢贸缓呐议搭锨博澡纸诗靴赋蚊觉梧酞氖隧忆播位缠您榔乾南充场馆 卸料平台施工方案颇更缴砖寞